JPS61217564A - ＮｉＴｉ合金の伸線方法 - Google Patents
ＮｉＴｉ合金の伸線方法Info
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- JPS61217564A JPS61217564A JP6038285A JP6038285A JPS61217564A JP S61217564 A JPS61217564 A JP S61217564A JP 6038285 A JP6038285 A JP 6038285A JP 6038285 A JP6038285 A JP 6038285A JP S61217564 A JPS61217564 A JP S61217564A
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- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、Ｎｉ Ｔｉ合金の伸線方法、とくに金型・
工具を用いる塑性変形性能にすぐれた線材を得る伸線加
工法に関する。
工具を用いる塑性変形性能にすぐれた線材を得る伸線加
工法に関する。
［従来の技術］
Ｎｉ Ｔｉ系合金線の伸線加工においては通常冷間ダイ
ス線引きが行われるが、本系材は加工硬化の大きいこと
、ダイスに焼付き易いため１回の引抜率を大きくとれな
いため、多くの中間焼鈍を入れる必要がある。冷間伸線
法の改良として、例えば特開昭６０−９８６５号公報に
酸化皮膜を残存させた伸線法が開示されている。
ス線引きが行われるが、本系材は加工硬化の大きいこと
、ダイスに焼付き易いため１回の引抜率を大きくとれな
いため、多くの中間焼鈍を入れる必要がある。冷間伸線
法の改良として、例えば特開昭６０−９８６５号公報に
酸化皮膜を残存させた伸線法が開示されている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、上述の伸線法においては冷間伸線、中間
焼鈍を繰り返すものであるため、中間焼鈍毎の酸化によ
る肌の損傷はまぬがれず、また１回の伸縮加工率も大き
くとれず効率が必ずしも良くない。さらに、伸線加工歪
が十分に除去されないまま、冷間で強加工が続くため、
最終製品形状に悪い影響を与える恐れもある。
焼鈍を繰り返すものであるため、中間焼鈍毎の酸化によ
る肌の損傷はまぬがれず、また１回の伸縮加工率も大き
くとれず効率が必ずしも良くない。さらに、伸線加工歪
が十分に除去されないまま、冷間で強加工が続くため、
最終製品形状に悪い影響を与える恐れもある。
本発明は上記従来技術の問題点すなわち、伸線肌の損傷
防止、１回の伸線率の向上による効率向上、製品形状の
改良、ざらには伸線された線材の金型・工具による塑性
変形性能を向上するものである。
防止、１回の伸線率の向上による効率向上、製品形状の
改良、ざらには伸線された線材の金型・工具による塑性
変形性能を向上するものである。
［問題点を解決するための手段１
上記問題を解決するために本発明は、Ｎｉ４９〜５２ａ
ｔ％を含有し、残部がＴｉよりなるＮｉ７’ｉ合金また
は前記ＮｉまたはＴｉの一部をＦｅ 、Ｃｒ 、Ｍｎ
、Ｇｏ 、Ｃｕ 、ＡＩなどからなる群から、１種以上
の元素を合計４８ｔ％以下を含むＮｌＴｔ合金を伸線加
工する方法であって、熱間圧延された素線を大気雰囲気
中で３００〜７００℃の温度で連続的に温間伸線し、付
着した酸化皮膜を除去することなく、引続いて冷間伸線
することにより合金の引張強さを１００〜１８０ｋ（１
／１１に調整することを特徴とする、Ｎｉ Ｔｉ合金の
伸線方法ぐある。すなわち、本発明によれば伸線工程を
温間で連続的に行うことにより、中間焼鈍を入れず効率
化し、温間加熱により生ずる酸化皮膜は酸化直後にダイ
スにより圧縮されるため、緻密で平滑な面を形成し、続
く単時間の温間加熱でも粗い酸化膜は堆積せず、次段ダ
イスに対し極めて良好な潤滑性を示し、すぐれた潤滑皮
膜を残存した、線ぐせのない性状良好な線材を得ること
が出来る。しかし、温間伸線を終了した状態では引張強
さが約９０ｋＭｍｍ’であって、例えばコイルばねを連
続的に成形する連続ばね成形機に投入した場合、ダイス
への押しつけ応力により座屈を生じ、コイル径、ピッチ
にむらを生じ、場合によプてはコイリング不可能の場合
もある。連続コイルばねを成形する際の成品形状を良好
にするには、最低１００ｋ（１／ｌｌ１ｍ２の引張強さ
が必要で、１８０ｋ（１／ ｍｍ２こえるとコイリング
が困難となる。このため、本発明においては引張強さを
高めるために、温間伸線後強加工の冷間伸線を行うが、
この冷間伸線およびコイルはねコイリング成形時には、
温間伸線により生成した緻密で平滑な酸化皮膜が、中間
焼鈍により付着した酸化皮膜より良好な潤滑性を示し、
伸線性およびコイル成形性能を高めるという効果がある
。
ｔ％を含有し、残部がＴｉよりなるＮｉ７’ｉ合金また
は前記ＮｉまたはＴｉの一部をＦｅ 、Ｃｒ 、Ｍｎ
、Ｇｏ 、Ｃｕ 、ＡＩなどからなる群から、１種以上
の元素を合計４８ｔ％以下を含むＮｌＴｔ合金を伸線加
工する方法であって、熱間圧延された素線を大気雰囲気
中で３００〜７００℃の温度で連続的に温間伸線し、付
着した酸化皮膜を除去することなく、引続いて冷間伸線
することにより合金の引張強さを１００〜１８０ｋ（１
／１１に調整することを特徴とする、Ｎｉ Ｔｉ合金の
伸線方法ぐある。すなわち、本発明によれば伸線工程を
温間で連続的に行うことにより、中間焼鈍を入れず効率
化し、温間加熱により生ずる酸化皮膜は酸化直後にダイ
スにより圧縮されるため、緻密で平滑な面を形成し、続
く単時間の温間加熱でも粗い酸化膜は堆積せず、次段ダ
イスに対し極めて良好な潤滑性を示し、すぐれた潤滑皮
膜を残存した、線ぐせのない性状良好な線材を得ること
が出来る。しかし、温間伸線を終了した状態では引張強
さが約９０ｋＭｍｍ’であって、例えばコイルばねを連
続的に成形する連続ばね成形機に投入した場合、ダイス
への押しつけ応力により座屈を生じ、コイル径、ピッチ
にむらを生じ、場合によプてはコイリング不可能の場合
もある。連続コイルばねを成形する際の成品形状を良好
にするには、最低１００ｋ（１／ｌｌ１ｍ２の引張強さ
が必要で、１８０ｋ（１／ ｍｍ２こえるとコイリング
が困難となる。このため、本発明においては引張強さを
高めるために、温間伸線後強加工の冷間伸線を行うが、
この冷間伸線およびコイルはねコイリング成形時には、
温間伸線により生成した緻密で平滑な酸化皮膜が、中間
焼鈍により付着した酸化皮膜より良好な潤滑性を示し、
伸線性およびコイル成形性能を高めるという効果がある
。
［実施例１］
以下、本発明を実施例に従い説明する。
第１図は、この発明の一実施例の工程を示す略図である
。Ｎ １５０ａｔ％Ｔｉ５０ａｔ％よりなる表面を、酸
洗により光輝処理した直径２ｎｕａの線材１を準備した
。次に５００℃に保持した大気雰囲気の高速加熱電気炉
２を通過せしめ、線材を５００℃に加熱した直後、線引
ダイス３（径１．５０１１１ｆｆｌ ）により５００℃
の線材を伸線する。ついで炉２−に５００℃に再保持後
ダイス４（径１．１６ｎ＋ｍ ）で温間伸線した後、最
終段のダイス５２．には冷却された線材を供給し、直径
が０．７７ｍｍの線材に冷間加工した後、巻取りリール
８により巻取った。このときの引張強さは１５６ｋＯ／
ｌ１１ｍ２で、緻密で平滑な酸化皮膜の厚みは１．１μ
であった。
。Ｎ １５０ａｔ％Ｔｉ５０ａｔ％よりなる表面を、酸
洗により光輝処理した直径２ｎｕａの線材１を準備した
。次に５００℃に保持した大気雰囲気の高速加熱電気炉
２を通過せしめ、線材を５００℃に加熱した直後、線引
ダイス３（径１．５０１１１ｆｆｌ ）により５００℃
の線材を伸線する。ついで炉２−に５００℃に再保持後
ダイス４（径１．１６ｎ＋ｍ ）で温間伸線した後、最
終段のダイス５２．には冷却された線材を供給し、直径
が０．７７ｍｍの線材に冷間加工した後、巻取りリール
８により巻取った。このときの引張強さは１５６ｋＯ／
ｌ１１ｍ２で、緻密で平滑な酸化皮膜の厚みは１．１μ
であった。
直径２ｍｍから０．７７ｍｍに冷間線引きする場合、１
回の伸線率はたかだか最大２４％であり、本実施例のダ
イス４を通過し１．１６ｍｍ焼なまし材に達するまでに
は３回の引抜３回の中間焼鈍を要し、温間伸線による効
率の向上は明らかである。
回の伸線率はたかだか最大２４％であり、本実施例のダ
イス４を通過し１．１６ｍｍ焼なまし材に達するまでに
は３回の引抜３回の中間焼鈍を要し、温間伸線による効
率の向上は明らかである。
［実施例２］
本発明工程の一部である温間伸線のみで製造した、引張
強さが８５に＋Ｍ＋＋＋ｎ＋２の直径０．７７＋ｎｍの
線材を自動コイルばね成形機により、外径７１Ｉｌｌの
コイルばねの成形を試みたが、線材の座屈により成形不
能であった。一方、実施例１により製造した引張強さが
１５６ｋｇ／ｌｌｌｌ１１２の直径０．７７ｍｍの線材
は、無潤滑でなんら問題なく、外径７１ＩＩＩＩｌの密
着コイルばねに成形出来、寸法公差も十分満足すべきも
のであった。
強さが８５に＋Ｍ＋＋＋ｎ＋２の直径０．７７＋ｎｍの
線材を自動コイルばね成形機により、外径７１Ｉｌｌの
コイルばねの成形を試みたが、線材の座屈により成形不
能であった。一方、実施例１により製造した引張強さが
１５６ｋｇ／ｌｌｌｌ１１２の直径０．７７ｍｍの線材
は、無潤滑でなんら問題なく、外径７１ＩＩＩＩｌの密
着コイルばねに成形出来、寸法公差も十分満足すべきも
のであった。
また、通常の冷間伸線工程で製造した引張強さ１５８ｋ
（１／ｍｍ２の直径０．７７ｍｍの線材も、とくに問題
なく、外径７ｉ＋ｍの密着コイルばねに成形出来たが、
フィーダー送りには潤滑を要した。
（１／ｍｍ２の直径０．７７ｍｍの線材も、とくに問題
なく、外径７ｉ＋ｍの密着コイルばねに成形出来たが、
フィーダー送りには潤滑を要した。
本発明による線材のばね成形ダイスを用いた冷間成形性
能に、優れていることが判る。
能に、優れていることが判る。
［発明の効果］
以上のごとく、本発明によれば効率よく塑性加工性にす
ぐれたＮｔ Ｔｉ合金線を得ることが出来る。
ぐれたＮｔ Ｔｉ合金線を得ることが出来る。
第１図は発明の一実施例を示すものである。
１ ：供給線材
２．２− ：電気炉
３．４ ：温間伸線ダイス
５．６．７：冷間伸線ダイス
８ ：巻取機
第 ／ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｎｉ４９〜５２ａｔ％を含有し、残部がＴｉよりなるＮ
ｉＴｉ合金または前記ＮｉまたはＴｉの一部をＦｅ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｃｕ、 Ａｌなどからなる群から、１種以上の元素を合計４ａｔ
％以下を含むＮｉＴｉ合金を伸線加工する方法であって
、熱間圧延された素線を大気雰囲気中で３００〜７００
℃の温度で連続的に温間伸線し、付着した酸化皮膜を除
去することなく、引続いて冷間伸線することにより合金
の引張強さを１００〜１８０ｋｇ／ｍｍ＾２に調整する
ことを特徴とする、ＮｉＴｉ合金の伸線方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6038285A JPS61217564A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | ＮｉＴｉ合金の伸線方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6038285A JPS61217564A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | ＮｉＴｉ合金の伸線方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61217564A true JPS61217564A (ja) | 1986-09-27 |
| JPH0588304B2 JPH0588304B2 (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=13140539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6038285A Granted JPS61217564A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | ＮｉＴｉ合金の伸線方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61217564A (ja) |
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-
1985
- 1985-03-25 JP JP6038285A patent/JPS61217564A/ja active Granted
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