JPH0215606B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0215606B2 JPH0215606B2 JP56012133A JP1213381A JPH0215606B2 JP H0215606 B2 JPH0215606 B2 JP H0215606B2 JP 56012133 A JP56012133 A JP 56012133A JP 1213381 A JP1213381 A JP 1213381A JP H0215606 B2 JPH0215606 B2 JP H0215606B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strength
- elongation
- low
- peeling
- wire
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は高強度低膨張合金線特に100Kg／mm2以
上の引張強さを有するFe−Ni合金線における伸
び特性、捻回特性、巻付巻戻特性などの靭性の改
良を目的とした高強度低膨張合金線の製造方法に
関するものである。 従来から低膨張合金としては、インバーとして
知られるFe−36％Ni、コバールとして知られる
Fe29％Ni−17％Co等のFe−Ni系合金が知られて
いるが、それらの強度は冷間加工度が90％以上と
なつても高々80〜90Kg／mm2であり、一方捻回値は
200回前後とすぐれ、また巻付巻戻特性、伸びに
ついてもすぐれた特性を具えていた。 最近、高強度で低膨張係数の合金線が、例えば
低弛度の架空送電線（ACSR）の中心部用の線と
してその開発が望まれており、これには引張強さ
が100Kg／mm2以上、例えば130〜140Kg／mm2と非常
に高く、かつ線膨張係数が室温〜300℃で平均5.0
×10-6／℃以下と低い膨張特性を有する材料が要
求されている。 これは強度については通常のFe−Ni合金系合
金より50％以上も増加させる必要があり、特にこ
の場合の靭性の低下が材料開発上大きな障害とな
つていたのである。 本発明者は上記の点に鑑み、種々の添加元素を
配合したFe−Ni系合金について冷間加工を施こ
して素線を製造し、その引張強さ、伸び、捻回特
性、巻付巻戻特性、膨張特性を調査した。 その結果、Fe−Ni系合金にMo、Ｗ、Ta、
Nb、Ti、Al、Si、Cr、ＣやMnなどの元素を加
えることによつてマトリツクスであるFe−Ni合
金の加工硬化性を高め、冷間加工によつて素線の
引張強さは130〜140Kg／mm2程度になり、またNi
量またはNi＋Co量を適当な量に制限することに
より、室温から300℃まで平均熱膨張係数は３〜
５×10-6／℃の値を得た。 しかしながら捻回特性、巻付巻戻特性、伸び特
性など靭性の目安となる特性は、通常のFe−Ni
合金線では問題ないが、最終使用サイズで100
Kg／mm2以上の如く高強度材になると、加工工程が
不適切な場合、伸びが1.5％を割つたり捻回値が
極端に低下したり、巻付巻戻特性が合格する巻付
径が４〜５倍径になるなど、送電線用の鋼芯とし
ては不適当な値になることがあつた。 そこで本発明者は、最終使用サイズで100Kg／
mm2以上の引張り強さを有するFe−Ni系合金の加
工工程を種々検討した結果、皮剥前の冷間加工度
を30％以下とし、皮剥後または皮剥後の伸線加工
途中に550〜800℃の温度範囲で歪み取り焼鈍を実
施することにより、最終使用サイズにおけるFe
−Ni系合金線の伸び特性、捻回特性、巻付巻戻
特性を従来のACSRに用いる鋼線と同等以上とす
ることができる高強度低膨張合金線の製造方法を
見出したものである。 本発明において、皮剥前の冷間加工度を30％以
下と規定したのは、皮剥時の強度を増加させる
と、皮剥材の表面歪みが増大し、その歪みをとる
ために焼鈍温度を800℃をこえる温度とする必要
があり、しかしながら、これを800℃以上とする
と最終使用サイズにおける伸び特性が伸線加工状
態で1.5％未満となるからである。 勿論、Fe−Ni系合金線を加工状態で使わない
場合、例えば最終サイズで溶融Znめつきを施こ
す場合には、伸び特性は溶融めつき時の熱影響に
より回復するが、この場合でも加工状態での伸び
が低いとめつき後の伸びが1.5未満になる。 また皮剥後または皮剥後の伸線途中に550〜800
℃の範囲で歪み取り焼鈍を実施すると規定したの
は、皮剥時に素材表面に蓄積された歪みを解放す
ることにより最終サイズでの伸び特性、捻回特
性、巻付巻戻特性を改良し、従来使用されている
ACSR用鋼芯と同等の特性を得ることができるか
らであり、歪み取り焼鈍温度が550℃未満では歪
みの解放が行なわれず、800℃をこえると強度低
下のみならず、結晶粗大化により伸び特性が劣化
するからである。 皮剥前の冷間加工度を30％以下にするために
は、熱間加工の上りサイズを皮剥径に対して合わ
すか、伸線途中において調質焼鈍を実施すること
により達成できる。 この調質焼鈍は、800℃以下の歪み取り焼鈍で
歪みが解放される条件に設定することができる。 本発明における皮剥とは、機械的方法でFe−
Ni系合金線の表面疵および酸化スケールを取除
く作業工程を意味し、またFe−Ni系合金線とは
Zn、Al、Niが歪み取り焼鈍後被覆されたものも
含まれる。 以下本発明を実施例により詳細に説明する。 実施例 第１表に示す組成のFe−Ni系合金を溶解し、
脱ガス後鋳造してインゴツトを得た。そしてこの
インゴツトを鍛造してビレツトに加工し、熱間加
工して荒引線を得た。 次いで皮剥前の冷間加工および皮剥後の歪み取
り焼鈍を第２表に示す条件で実施したのち、3.2
mmφの素線に伸線加工を行なつた。
上の引張強さを有するFe−Ni合金線における伸
び特性、捻回特性、巻付巻戻特性などの靭性の改
良を目的とした高強度低膨張合金線の製造方法に
関するものである。 従来から低膨張合金としては、インバーとして
知られるFe−36％Ni、コバールとして知られる
Fe29％Ni−17％Co等のFe−Ni系合金が知られて
いるが、それらの強度は冷間加工度が90％以上と
なつても高々80〜90Kg／mm2であり、一方捻回値は
200回前後とすぐれ、また巻付巻戻特性、伸びに
ついてもすぐれた特性を具えていた。 最近、高強度で低膨張係数の合金線が、例えば
低弛度の架空送電線（ACSR）の中心部用の線と
してその開発が望まれており、これには引張強さ
が100Kg／mm2以上、例えば130〜140Kg／mm2と非常
に高く、かつ線膨張係数が室温〜300℃で平均5.0
×10-6／℃以下と低い膨張特性を有する材料が要
求されている。 これは強度については通常のFe−Ni合金系合
金より50％以上も増加させる必要があり、特にこ
の場合の靭性の低下が材料開発上大きな障害とな
つていたのである。 本発明者は上記の点に鑑み、種々の添加元素を
配合したFe−Ni系合金について冷間加工を施こ
して素線を製造し、その引張強さ、伸び、捻回特
性、巻付巻戻特性、膨張特性を調査した。 その結果、Fe−Ni系合金にMo、Ｗ、Ta、
Nb、Ti、Al、Si、Cr、ＣやMnなどの元素を加
えることによつてマトリツクスであるFe−Ni合
金の加工硬化性を高め、冷間加工によつて素線の
引張強さは130〜140Kg／mm2程度になり、またNi
量またはNi＋Co量を適当な量に制限することに
より、室温から300℃まで平均熱膨張係数は３〜
５×10-6／℃の値を得た。 しかしながら捻回特性、巻付巻戻特性、伸び特
性など靭性の目安となる特性は、通常のFe−Ni
合金線では問題ないが、最終使用サイズで100
Kg／mm2以上の如く高強度材になると、加工工程が
不適切な場合、伸びが1.5％を割つたり捻回値が
極端に低下したり、巻付巻戻特性が合格する巻付
径が４〜５倍径になるなど、送電線用の鋼芯とし
ては不適当な値になることがあつた。 そこで本発明者は、最終使用サイズで100Kg／
mm2以上の引張り強さを有するFe−Ni系合金の加
工工程を種々検討した結果、皮剥前の冷間加工度
を30％以下とし、皮剥後または皮剥後の伸線加工
途中に550〜800℃の温度範囲で歪み取り焼鈍を実
施することにより、最終使用サイズにおけるFe
−Ni系合金線の伸び特性、捻回特性、巻付巻戻
特性を従来のACSRに用いる鋼線と同等以上とす
ることができる高強度低膨張合金線の製造方法を
見出したものである。 本発明において、皮剥前の冷間加工度を30％以
下と規定したのは、皮剥時の強度を増加させる
と、皮剥材の表面歪みが増大し、その歪みをとる
ために焼鈍温度を800℃をこえる温度とする必要
があり、しかしながら、これを800℃以上とする
と最終使用サイズにおける伸び特性が伸線加工状
態で1.5％未満となるからである。 勿論、Fe−Ni系合金線を加工状態で使わない
場合、例えば最終サイズで溶融Znめつきを施こ
す場合には、伸び特性は溶融めつき時の熱影響に
より回復するが、この場合でも加工状態での伸び
が低いとめつき後の伸びが1.5未満になる。 また皮剥後または皮剥後の伸線途中に550〜800
℃の範囲で歪み取り焼鈍を実施すると規定したの
は、皮剥時に素材表面に蓄積された歪みを解放す
ることにより最終サイズでの伸び特性、捻回特
性、巻付巻戻特性を改良し、従来使用されている
ACSR用鋼芯と同等の特性を得ることができるか
らであり、歪み取り焼鈍温度が550℃未満では歪
みの解放が行なわれず、800℃をこえると強度低
下のみならず、結晶粗大化により伸び特性が劣化
するからである。 皮剥前の冷間加工度を30％以下にするために
は、熱間加工の上りサイズを皮剥径に対して合わ
すか、伸線途中において調質焼鈍を実施すること
により達成できる。 この調質焼鈍は、800℃以下の歪み取り焼鈍で
歪みが解放される条件に設定することができる。 本発明における皮剥とは、機械的方法でFe−
Ni系合金線の表面疵および酸化スケールを取除
く作業工程を意味し、またFe−Ni系合金線とは
Zn、Al、Niが歪み取り焼鈍後被覆されたものも
含まれる。 以下本発明を実施例により詳細に説明する。 実施例 第１表に示す組成のFe−Ni系合金を溶解し、
脱ガス後鋳造してインゴツトを得た。そしてこの
インゴツトを鍛造してビレツトに加工し、熱間加
工して荒引線を得た。 次いで皮剥前の冷間加工および皮剥後の歪み取
り焼鈍を第２表に示す条件で実施したのち、3.2
mmφの素線に伸線加工を行なつた。
【表】
【表】
【表】
得られた素線について引張強さ、捻回特性など
を調べた結果を第３表に示した。
を調べた結果を第３表に示した。
【表】
上表から本発明の方法による合金線は、引張強
さは比較例と同様に130Kg／mm2以上と高く、線膨
張係数も２〜４×10-6／℃と低い値を示した。 そのうえに本発明の方法によれば伸びが高く、
捻回特性も良好で巻付巻戻特性もより小さな径に
巻付けても破断せず伸び特性、捻回特性、巻付巻
戻特性の総合的な靭性にすぐれており、ACSR用
鋼芯など高強度低膨張の特性を要求される分野に
最適なFe−Ni系合金線が得られることが実証さ
れた。
さは比較例と同様に130Kg／mm2以上と高く、線膨
張係数も２〜４×10-6／℃と低い値を示した。 そのうえに本発明の方法によれば伸びが高く、
捻回特性も良好で巻付巻戻特性もより小さな径に
巻付けても破断せず伸び特性、捻回特性、巻付巻
戻特性の総合的な靭性にすぐれており、ACSR用
鋼芯など高強度低膨張の特性を要求される分野に
最適なFe−Ni系合金線が得られることが実証さ
れた。
Claims (1)
- １ Fe−Ni系合金を素材とした高強度低膨張合
金線において、皮剥前の冷間加工度を減面率30％
以下とし、皮剥後または皮剥後の伸線途中で550
〜800℃で歪み取り焼鈍を行なうことを特徴とす
る高強度低膨張合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56012133A JPS57126915A (en) | 1981-01-28 | 1981-01-28 | High-strength low-expansion alloy wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56012133A JPS57126915A (en) | 1981-01-28 | 1981-01-28 | High-strength low-expansion alloy wire |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57126915A JPS57126915A (en) | 1982-08-06 |
| JPH0215606B2 true JPH0215606B2 (ja) | 1990-04-12 |
Family
ID=11797025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56012133A Granted JPS57126915A (en) | 1981-01-28 | 1981-01-28 | High-strength low-expansion alloy wire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57126915A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6164853A (ja) * | 1984-09-06 | 1986-04-03 | Toshiba Corp | 管内部品用素材とその製造方法 |
| JP2002157919A (ja) * | 2000-11-21 | 2002-05-31 | Hitachi Metals Ltd | 複合金属芯線及び該複合金属芯線の製造方法並びに複合金属芯線を用いてなる絶縁電線 |
| CN110629127B (zh) * | 2019-11-22 | 2020-02-18 | 东北大学 | 一种因瓦合金箔材的制造方法 |
-
1981
- 1981-01-28 JP JP56012133A patent/JPS57126915A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57126915A (en) | 1982-08-06 |
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