JPS6122015B2

JPS6122015B2 -

Info

Publication number: JPS6122015B2
Application number: JP54015299A
Authority: JP
Inventors: Hironori Yoshimura; Atsushi Sugawara
Original assignee: Mitsubishi Metal Corp
Current assignee: Mitsubishi Metal Corp
Priority date: 1979-02-13
Filing date: 1979-02-13
Publication date: 1986-05-29
Also published as: JPS55107754A

Description

【発明の詳細な説明】

この発明は、従来炭化タングステン（WC）基
焼結超硬合金のもつすぐれた耐衝撃性と同等、あ
るいはこれ以上の耐衝撃性をもつとともに、耐摩
耗性にもすぐれたWC基焼結超硬合金の製造法に
関するものである。従来、WC基焼結超硬合金は、高速度鋼と並ん
で、代表的な切削工具用材料として利用されてお
り、特に、耐摩耗性を要求される用途には、例え
ば高硬度を有するTiC成分を多く含有させる一
方、硬度の低い結合相形成成分であるCoの含有
量を減らしたWC−TiC−TaC−Co系合金が使用
され、また耐衝撃性を要求される用途には、TiC
の含有量を少なくして、Coの含有量を多くした
WC−TiC−TaC−Co系合金や、WC−Co系合金
が使用されている。このように上記従来WC基焼結超硬合金におい
ては、耐摩耗性と耐衝撃性は裏腹な関係にあり、
上記のようにTiC含有量を増したり、Coの含有量
を減じたりして耐摩耗性を上げると、耐衝撃性が
低下するようになり、一方TiCの含有量を減じた
り、Coの含有量を増したりして耐衝撃性を上げ
ると、耐摩耗性が低下するようになり、したがつ
て耐摩耗性と耐衝撃性とを兼ね備えたものを得る
ことは非常に困難なことであつた。さらに、近年、上記従来のWC基焼結超硬合金
に、TiNやTaNなどの新しい成分を含有させるこ
とが検討されているが、この場合も耐衝撃性は向
上するものの耐摩耗性が低下してしまい、耐摩耗
性と耐衝撃性の両特性のすぐれたものにはなつて
いない。一方、上記従来WC基焼結超硬合金の結晶粒径
について見るに、平均結晶粒径が１〜２μｍの微
粒合金は、平均結晶粒径が３〜４μｍの中粒合金
に比して、すぐれた常温硬さおよび常温抗折力を
もち、かつ低速切削ではすぐれた耐摩耗性および
耐衝撃性を示すが、高速切削では逆に中粒合金の
方が微粒合金に比してすぐれた特性を示すように
なる。さらに平均結晶粒径が４〜６μｍの組粒合金に
おいては、中粒合金や微粒合金と比べて耐クリー
プ性にはすぐれているが、粉砕を十分に行なわな
いで焼結しなければならないために焼結性が悪い
という製造上の問題点があり、したがつて前記組
粒合金は切削用としてよりも熱間耐摩用あるいは
鉱山工具用として多く利用され、しかもいずれの
結晶粒径の合金においても、特定の用途で十分な
性能を発揮するためには、結晶粒径の分布は狭い
ものが良いとされているのが現状である。このように低速切削から高速切削までの広範囲
にわつたて耐摩耗性および耐衝撃性ともにすぐれ
た切削特性を示す合金は、合金組成および結晶粒
径のいずれの面からも開発されていないのであ
る。本発明者等は、上述のような観点から、耐摩耗
性および耐衝撃性を兼ね備え、特に切削工具とし
て使用した場合にすぐれた特性を発揮する材料を
得べく、上記従来WC−TiC−TaC−Co系焼結超
硬合金に関し、特にその合金組織に着目し研究を
行なつた結果、 (a) ７μｍ以上の平均結晶粒径をもつた超粗粒の
TiC結晶：１〜30容量％と、平均径：３〜10μ
ｍをもつた結合相プールとを組織中に均一に分
散させると、前記超粗粒のTiC結晶および結合
相プールが存在しない通常のWC基焼結超硬合
金と同等あるいはこれ以上の耐衝撃性と、すぐ
れた耐摩耗性とを兼ね備えるようになること。
なお、結合相プールとは、組織中に分散存在さ
せた粒状の結合相をいう。 (b) 耐摩耗性を向上する理由としては、 TiCはWCに比して硬く、化学的に安定
で、しかも耐熱性にもすぐれていること。結晶粒径が小さくなればなるほど活性化す
るものであり、したがつて微粒ではTiC本来
のもつ化学的安定性および耐熱性が得られ
ず、平均結晶粒径が７μｍ以上の超粗粒にな
つてはじめてすぐれた化学的安定性および耐
熱性が確保できるようになること。上記超粗粒のTiCは、上記に示した特性
のほかに、結合相への固溶量が少ない特性を
もつので、出発原料粉末のもつていた粒径に
近い形で焼結組織中に存在するようになるこ
とから、超粗粒として最も適していること。以上〜に示される理由が上げられること。 (c) 耐衝撃性が向上する理由としては、合金組織
中に均一に分散させた結合相プールによつてク
ラツクの伝幡が阻止されると共に、応力が緩和
され、この結果として破壊靭性が著しく改善さ
れることに帰因するものと推察されること。 (d) 上記超粗粒のTiC結晶におけるTiC成分の一
部を、相対割合で２〜50モル％の範囲で（した
がつてTiCの占める相対割合は50〜98モル％と
なる）、周期律表の４ａ，５ａ、および６ａ族
の金属の炭化物および窒化物のうちの１種また
は２種以上の成分で置換すると、上記TiCによ
つてもたらされるすぐれた耐摩耗性を保持しつ
つ、耐衝撃性がさらに向上するようになるこ
と。以上(a)〜(d)に示される知見を得たのである。したがつて、この発明は、上記知見にもとづい
てなされたものであつて、WC−TiC−TaC−Co
系焼結超硬合金を製造するに際して、その組織中
に、平均結晶粒径：７μｍ以上をもつた粗大な
TiC結晶、および同じく７μｍ以上の平均結晶粒
径をもつたTiCと周期律表の４ａ，５ａ、および
６ａ族の金属の炭化物および窒化物のうちの１種
または２種以上の成分（以下金属の炭・窒化物と
いう）との複合化合物結晶（ただしTiC：50〜98
モル％含有）のいずれか、あるいは両方：１〜30
溶量％と、平均径：３〜10μｍをもつた結合相プ
ールとを均一に分散させることによつて、すぐれ
た耐摩耗性と耐衝撃性とを兼ね備えるようにした
WC基焼結超硬合金の製造法に特徴を有するもの
である。つぎに、この発明のWC基焼結超硬合金の製造
法において、超粗粒結晶の含有量および平均結晶
粒径、結合相プールの平均径、さらには金属の
炭・窒化物の置換量を上記の通り限定した理由を
説明する。 (a) 超粗粒結晶の含有量その含有量が１容量％末満では、所望のすぐ
れた耐衝撃性を確保することができず、一方30
容量％を越えて含有させると、上記超粗粒結晶
がスケルトンを形成しやすくなつて、耐衝撃性
の劣化を招くようになることから、その含有量
を１〜30容量％と定めた。 (b) 超粗粒結晶の平均結晶粒径７μｍ未満の平均結晶粒径ではTiC自体のも
つすぐれた化学的安定性および耐熱性を十分に
発揮することができず、この結果耐摩耗性の向
上をはかることが困難になることから、その下
限値を７μｍと定めた。なお、平均結晶粒径：７μｍ以上を有する超
粗粒結晶の合金組織中の均一分散は、原料粉末
として平均粒径が９μｍ以上の粗大な粉末を用
い、これを原料粉末の一部として配合し、原料
粉末全体をよく混合することによつて可能とな
る。したがつて、前記原料粉末の平均粒径が９
μｍ未満では、合金組織中に平均結晶粒径が７
μｍ以上の超粗粒結晶を確保することができな
い。 (c) 結合相プールの平均径３μｍ未満の平均径ではクラツク伝幡を完全
に阻止することができず。一方10μｍを越えた
平均径にすると耐摩耗性が著しく低下するよう
になることから、その平均径を３〜10μｍと定
めた。また、合金組織中に均一に分散する平均径：
３〜10μｍの結合相プールは、出発原料粉末を
所定の配合組成に配合し、これを湿式で粉砕混
合し、乾燥して混合粉末とし、これにPVA
（ポリビニールアルコール）、木ろう、ステアリ
ン酸、およびパラフインなどのうちの１種また
は２種以上からなり、かつ３〜10μｍの平均粒
径を有する有機化合物粉末を、外数で３〜７重
量％の割合で添加し、粉砕を伴わない混合を行
なつた後に、圧粉体にプレス成形し、これを予
備焼結して仮焼結体中に空孔を形成し、ついで
この仮焼結体を本焼結すると、前記空孔が結合
相形成成分で埋められるようになることによつ
て形成されるものである。さらに、上記のように有機化合物粉末の添加
量を外数で３〜７重量％と定めたのは、その添
加量が３重量％未満では、合金組織中に存在す
る結合相プールが少なすぎて所望のすぐれた耐
衝撃性を確保することができず、一方その添加
量が７重量％を越えると、反対に結合相プール
が多くなりすぎて耐摩耗性が低下するようにな
るという理由によるものである。なお、従来の粉末冶金法では、有機化合物は
配合粉末の湿式による粉砕混合時に添加される
ものであり、この結果混合粉末中に微細に分散
するようになることから、予備焼結後の仮焼結
体中には全く空孔が存在しないものとなる。 (d) 置換量上記の通り、超粗粒のTiC結晶の一部を金属
の炭・窒化物で置換したものからなる複合化合
物結晶を組織中に分散させると、TiC成分によ
つてもたらされるすぐれた耐摩耗性を保持した
ままで、合金に耐衝撃性がさらに一段と向上す
るようになるので、特に一層の耐衝撃性が要求
される場合に必要に応じて上記複合化合物結晶
を合金組織中に分散させるが、その複合化合物
中に占める金属の炭・窒化物の割合が２モル％
未満では、耐衝撃性により一層の向上効果が得
られず、一方その割合が50モル％を越えると、
相対的にTiC成分の割合が500モル％未満とな
つてTiC成分によつてもたらされる化学的安定
性および耐熱性を十分に発揮することができな
くなり、この結果所望の耐摩耗性を確保するこ
とが難しくなることから、複合化合物結晶にお
ける金属の炭・窒化物の置換割合を２〜50モル
％と定めた。ついで、この発明のWC基焼結超硬合金の製造
法を実施例により説明する。実施例１ 40％WC−40％TiC−10％TaC−10％Co（容量
％）の成分組成を有するJIS分類p10に相当する
WC基焼結超硬合金において、TiC含有量：40容
量％のうちの１部である30容量％を、平均結晶粒
径：７μｍを有する超粗粒のTiC結晶で構成し、
さらに平均径：３μｍを有するCoプールを存在
させた本発明WC基焼結超硬合金（以下本発明合
金という）１、上記p10合金において、TiC：30
容量％を、平均結晶粒径：７μｍを有する超粗粒
のTiC結晶で構成した比較WC基焼結超硬合金
（以下比較合金という）１、上記p10合金に、平
均径：３μｍを有するCoプールを存在させた比
較合金２、さらに前記p10合金において、その30
容量％を、この発明の範囲から外れた平均結晶粒
径：４μｍを有するTiC結晶で構成し、さらに平
均径：３μｍを有するCcプールを存在させた比
較合金３を、以下に示す操作にてそれぞれ製造し
た。すなわち、まず、出発原料粉末として、平均粒
径：2.5μｍのWC粉末、同1.2μｍの（Ｗ，Ti）−
Ｃ粉末、同1.5μｍのTaC粉末、および同1.2μｍ
のCo粉末を用意し、これら原料粉末を、40％WC
−10％TiC−10％TaC−10％Co（容量％）の割合
に配合し、ボールミル中にて72時間、湿式で粉砕
混合した後、ボールミル中のボールを取り出して
平均粒径：９μｍをもつたTiC粉末：30容量％を
添加し、５時間混合を行ない、乾燥した後、つい
で有機化合物粉末として平均粒径：３μｍを有す
る木ろうを外数で４重量％添加して粉砕を伴わな
い乾式混合を行ない、以後通常の粉末冶金法にお
ける製造条件にてプレス成形し、予備焼結し、さ
らに最終的に本焼結することによつて本発明合金
１を製造した。また、比較合金１は、木ろうの添加および予備
焼結を行なわない以外は、本発明合金１の製造に
際して適用したと同一条件にて製造した。さらに、比較合金２は、原料粉末として超粗粒
のTiC粉末を使用しない、すなわち上記出発原料
粉末を最初から上記p10合金の成分組成をもつよ
うに配合する以外は、本発明合金１の製造に際し
て用いたと同一条件にて製造し、比較合金３は、
平均粒径：９μｍのTiC粉末に代つて平均粒径：
５μｍを有するTiC粉末を使用する以外は、本発
明合金１の製造に適用したと同一の条件にて製造
した。この結果得られた本発明合金１、比較合金１〜
３、および上記p10合金より、それぞれCIS（超
硬工具協会規格）SNP432に則した形状の切削チ
ツプを製作し、被削材：SNCM−８（硬さＨ_B：220）、チツプのホーニング：0.03mm、切削速度：200ｍ／min、送り：0.3mm／rev.、切込み：1.5mm、切削時間：10min、の条件で連続的切削試験を行なつて、切刃のフラ
ンク摩耗（逃げ面摩耗幅）とクレーター摩耗（す
くい面摩耗深さ）を測定し、さらに、被削材：SNCM−８（硬さＨ_B：280）、チツプのホーニング：なし、切削速度：140ｍ／min、送り：0.3mm／rev.、切込み：２mm、切削時間：3min、の条件で断続切削試験を行ない、６個の切刃（チ
ツプ）のうち何個に欠損が発生したかを測定し
た。これらの測定結果を第１表に示したが、第１
表にはTiC結晶の平均結晶粒径とCoプールの平均
径も合せて示した。第１表に示されるように、本発明合金１は、超
粗粒のTiC結晶が存在しない比較合金２，３と同
等あるいはこれ以上の耐衝撃性を保持した状態
で、前記比較合金２，３よりすぐれた耐摩耗性を
示し、一方、超粗粒のTiC結晶が存在するが、Co
プールが存在しない比較合金１とほぼ同等の耐摩
耗性を保持した状態で、これよりすぐれた耐衝撃
性を示している。また、本発明合金１は、耐摩耗
性および耐衝撃性のいずれにおいても従来p10合
金に比してすぐれた特性を示している。

【表】実施例２ 58％WC−20％TiC−10％TaC−12％Co（容量
％）の成分組成をもつたJIS分類p20に相当する
WC基焼結超硬合金を製造するに際して、出発原
料粉末としてのTiC粉末の一部を、平均粒径12μ
ｍをもち、TiC／TaC／NbC＝85モル％／10モル
％／５モル％の組成をもつた（Ti，Ta，Nb）Ｃ
粉末：10容量％で構成すると共に、本焼結時に
Coプールとなる空孔を仮焼結体中に形成するた
めの有機化合物粉末として平均粒径：６μｍを有
するパラフイン：５重量％（外数）を添加混合す
る以外は、実施例１において本発明合金１を製造
したのと同様な操業条件にて本発明合金２を製造
した。ついで、この結果得られた本発明合金２および
上記従来p20合金について、被削材：SNCM−８（硬さＨ_B：220）、チツプのホーニング：0.03mm、切削速度：150ｍ／min、送り：0.3mm／rev.、切込み：1.5mm、切削時間：10min、の条件で断続切削試験を行なうと共に、被削材：SNCM−８（硬さＨ_B：280）、チツプのホーニング：なし切削速度：120ｍ／min、送り：0.4mm／rev.、切込み：2.0mm、切削時間：3min、の条件で断続切削試験を行ない、実施例１におけ
ると同様に、その試験結果を測定し、第２表にし
た。

【表】第２表に示されるように、本発明合金２は、従
来p20合金に比して、連続切削においてはすぐれ
た耐摩耗性を示し、また断続切削においてはすぐ
れた耐衝撃性を示すことが明らかである。実施例３ 69％WC−14％TiC−３％TaC−14％Co（容量
％）の成分組成をもつたJIS分類p30に相当する
WC基焼結超硬合金を製造するに際して、出発原
料粉末としてのTiC粉末のうちの２容量％を、平
均粒径：15μｍをもち、TiC／WC＝80モル％／
20モル％の組成をもつた（Ti，Ｗ）Ｃ粉末で置
換すると共に、Coプール形成のための有機化合
物粉末として平均粒径：８μｍを有するPVA：
５重量％（外数）を添加混合する以外は、実施例
１において本発明合金１を製造したのと同様な操
業条件にて本発明合金３を製造した。ついで、上記本発明合金３および上記従来p30
合金ついて、被削材：SNCM−８（硬さＨ_B：220）、チツプのホーニング：0.03mm、切削速度：100ｍ／min、送り：0.4mm／rev.、切込み：2.0mm、切削時間：10min、の条件で連続切削試験を行なうと共に、被削材：SNCM−８（硬さＨ_B：280）、チツプのホーニング：なし、切削速度：100ｍ／min、送り：0.4mm／rev.、切込み：2.0mm、切削時間：3min、の条件で断続切削試験を行ない、これらの結果を
実施例１におけると同様に第３表に示した。

【表】第３表に示される結果からも明らかなように、
この実施例３の場合も本発明合金３は、従来p30
合金に比してすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を
示している。実施例４ 40％WC−40％TiC−10％TaC−10％Co（容量
％）の成分組成をもつたJIS分類p10に相当する
WC基焼結超硬合金を製造に際して、出発原料粉
末としてのTiC粉末のうちの30容量％を、平均粒
径：10μｍをもち、TiC／ZrN＝95モル％／５モ
ル％の組成をもつた（Ti，Zr）CN粉末で構成す
ると共に、Coプール形成のための有機化合物粉
末として平均粒径：４μｍを有する木ろう：４重
量％（外数）を添加混合する以外は、実施例１に
おける本発明合金１の製造条件と同様な条件で本
発明合金４を製造した。この結果得られた本発明合金４および上記従来
p10合金ついて、実施例１における同一の条件で
切削試験を行ない、その試験結果を第４表に示し
た。なお、第４表には（Ti，Zr）CN結晶の平均
結晶粒径とCoプールの平均径を同様に合せて示
した。

【表】実施例４においても実施例１〜３における場合
と同様に本発明合金４はすぐれた切削特性を示し
ている。実施例５ 58％WC−27％TiC−３％TaC−12％Co（容量
％）の成分組成をもつたJIS分類p20に相当する
WC基焼結超硬合金の製造に際して、出発原料粉
末としてのTic粉末のうちの15容量％を、平均粒
径：20μｍをもち、TiC／VN／HfC＝94モル
％／５モル％／１モル％の組成をもつた（Ti，
Ｖ，Hf）CN粉末で構成すると共に、Coプール形
成のための有機化合物粉末として平均粒径：５μ
ｍを有するパラフイン：５重量％（外数）を添加
混合する以外は、実施例１におけると同様な条件
で本発明合金５を製造した。上記本発明合金５および上記従来p20合金につ
いて、実施例２におけると同一の条件で切削試験
を行ない、その試験結果を第５表に示した。第５表に示されるように、平均結晶粒径：15μ
ｍを有する（Ti，Ｖ，Hf）CN結晶および平均
径：５μｍを有するCoプールが組織中に均一に
分散した本発明合金５は、従来p20合金に比し
て、連続切削および断続切削のいずれにおいても
すぐれた切削特性を示すことが明らかである。

【表】実施例６ 67％WC−14％TiC−５％TaC−14％Co（容量
％）の成分組成をもつたJIS分類p30に相当する
WC基焼結超硬合金を製造するに際して、出発原
料粉末としてのTic粉末のうちの５容量％を、平
均粒径：22μｍをもち、TiC／TiN／Mo₂C＝50
モル％／３モル％／20モル％の組成をもつた
（Ti，MO）CN粉末で構成すると共に、Coプール
形成のための有機化合物粉末として平均粒径：10
μｍを有するPVA：５重量％（外数）を添加混
合する以外は、実施例１におけると同様な条件で
本発明合金６を製造した。ついで、同様に上記本発明合金６を上記従来
p30合金について、実施例３におけると同一の条
件で切削試験を行なつたところ、第６表に示され
る結果を示した。

【表】この実施例６の場合も、第６表に示されるよう
に、本発明合金６は、従来p30合金に比してすぐ
れた切削特性を示すのである。実施例７ 58％WC−20％TiC−10％TaC−12％Co（容量
％）の成分組成をもつたJIS分類p20に相当する
WC基焼結超硬合金を製造するに際して、出発原
料粉末としてのTic粉末の５容量％を、平均粒径
15μｍをもつたTiC粉末で、さらに同じく原料粉
末としてのTiC粉末の５容量％とTaC粉末の５容
量％とを、平均粒径：10μｍにして、TiC／TaN
＝90モル％／10モル％の組成をもつた（Ti，
Ta）CN粉末で構成すると共に、Coプール形成の
ための有機化合物粉末として平均粒径：５μｍを
有するパラフイン：５重量％（外数）を添加混合
する以外は、実施例１において本発明合金１を製
造したのと同様な操作条件で本発明合金７を製造
した。この結果得られた本発明合金７および上記従来
p20合金について、実施例２におけると同一の条
件で切削試験を行ない、その試験結果を第７表に
示した。第７表に示されるように、平均結晶粒径：11μ
ｍを有する粗大なTiC結晶と、同じく７μｍを有
する粗大な複合化合物結晶としての（Ti，Ta）
CN結晶、さらに平均径：５μｍを有するCoプー
ルとが組織中に均一に分散した本発明合金７は、
従来p20合金に比して、連続切削および断続切削
の

【表】いずれにおいても、すぐれた切削特性を示すこ
とが明らかである。上述のように、この発明の方法によつて製造さ
れたWC基焼結超硬合金は、すぐれた耐衝撃性を
有する従来WC−TiC−TaC−Co系焼結超硬合金
と同等、あるいはこれ以上のすぐれた耐衝撃性を
有するほか、前記従来WC基焼結超硬合金では得
られない著しくすぐれた耐摩耗性を有するもので
あり、したがつて切削工具用として使用するのに
適するばかりでなく、耐摩耗用として使用した場
合にもすぐれた性能を発揮するのである。

Claims

【特許請求の範囲】１ WC−TiC−TaC−Co系焼結超硬合金を製造
するに際して、原料粉末の一部として平均粒径が９μｍ以上の
組大なTiC粉末を配合し、混合することによつ
て、合金組織中に、平均結晶粒径が７μｍ以上の
超組粒のTiC結晶を１〜30容量％の割合で均一に
分散させ、さらに、混合粉末に、平均粒径が３〜10μｍの
有機化合物粉末を外数で３〜７重量％の割合で添
加し、粉砕を伴わない混合を行ない、これより成
形した圧粉体を予備焼結して、仮焼結体中に空孔
を形成し、この空孔を本焼結により結合相形成成
分で埋めることによつて、同じく合金組織中に、
平均径が30〜10μｍの結合相プールを均一に分散
させ、もつて、すぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を具備せ
しめたことを特徴とする炭化タングステン基焼結
超硬合金の製造法。２ WC−TiC−TaC−Co系焼結超硬合金を製造
するに際して、原料粉末の一部として平均粒径が９μｍ以上の
粗大な、TiCと周期律表の４ａ，５ａ、および６
ａ族の金属の炭化物および窒化物のうちの１種ま
たは２種以上の成分との複合化合物粉末（ただし
TiC：50〜98モル％含有）を配合し、混合するこ
とによつて、合金組織中に、平均結晶粒径が７μ
ｍ以上の超組粒の上記複合化合物結晶を１〜30容
量％の割合で均一に分散させ、さらに、混合粉末に、平均粒径が３〜10μｍの
有機化合物粉末を外数で３〜７重量％の割合で添
加し、粉砕を伴わない混合を行ない、これより成
形した圧粉体を予備焼結して、仮焼結体中に空孔
を形成し、この空孔を本焼結により結合相形成成
分で埋めることによつて、同じく合金組織中に、
平均径が３〜10μｍの結合相プールを均一に分散
させ、もつて、すぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を具備せ
しめたことを特徴とする炭化タングステン基焼結
超硬合金の製造法。３ WC−TiC−TaC−Co系焼結超硬合金を製造
するに際して、原料粉末の一部として、いずれも平均粒径が９
μｍ以上の組大な、TiC粉末、並びにTiCと周期
律表の４ａ，５ａ、および６ａ族の金属の炭化物
および窒化物のうちの１種または２種以上の成分
との複合化合物粉末（ただしTiC：50〜98モル％
含有）を配合し、混合することによつて、合金組
織中に、いずれも平均結晶粒径が７μｍ以上の超
組粒の、TiC結晶と上記複合化合物結晶を１〜30
容量％の割合で均一に分散させ、さらに、混合粉末に、平均粒径が３〜10μｍの
有機化合物粉末を外数で３〜７重量％の割合で添
加し、粉砕を伴わない混合を行ない、これより成
形した圧粉体を予備焼結して、仮焼結体中に空孔
を形成し、この空孔を本焼結により結合相形成成
分で埋めることによつて、同じく合金組織中に、
平均径が３〜10μｍの結合相プールを均一に分散
させ、もつて、すぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を具備せ
しめたことを特徴とする炭化タングステン基焼結
超硬合金の製造法。