JPS6123060B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6123060B2 JPS6123060B2 JP8381380A JP8381380A JPS6123060B2 JP S6123060 B2 JPS6123060 B2 JP S6123060B2 JP 8381380 A JP8381380 A JP 8381380A JP 8381380 A JP8381380 A JP 8381380A JP S6123060 B2 JPS6123060 B2 JP S6123060B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- slab
- level
- slabs
- mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Continuous Casting (AREA)
Description
本発明は鋼の連続鋳造に際して鋳型内溶鋼の湯
面変動速度を測定し該測定値（信号）と鋼材No
（鋳片、鋼片）との対応をコンピユーターシステ
ムにより実施しその対応結果を検査、手入工程に
伝送し湯面変動速度の大きさに応じて鋳片及び鋼
片の検査、手入方法を決定する方法に係るもので
ある。一般に鋼の連続鋳造においては鋳型内溶鋼
の湯面レベルは取鍋タンデツシユのノズル耐火物
の溶損、ノズル内部への非金属介在物（特に
Al2O3系）や地金の付着等によつて所定のレベル
を外れて上下動する場合がある。この湯面変動の
発生は鋳片、鋼片及び成品の皮下及び表面の品質
と密接な関係がある。例えば湯面上昇速度とその
湯面変動の発生した鋳片から圧延された成品の皮
下介在物との間には第１図に示すような関係が本
発明者らの調査で判明した。即ち成品の皮下介在
物は鋳型内の湯面上昇速度に強い影響を受ける。
その理由は湯面の上昇速度が大きい程鋳型内の凝
固シエルメニスカス部がノズルからの溶鋼流によ
つて激しく撹乱される結果、鋳型内パウダーや脱
酸生成物等の溶鋼中非金属介在物がメニスカス部
で凝固シエルに捕足されるためである。このよう
に鋳片の湯面変動部（特に湯面上昇速度の大きい
部分）には非金属介在物の発生が顕著に表われ成
品の品質上問題になる場合が多い。従来、鋳片や
鋼片の検査では目視法、磁粉探傷法、超音波探傷
法、カラーチエツク法等の各種方法がその目的に
応じて適用されている。これらの適用により表面
庇の検出は可能であるが以下に示すように皮下介
在物の検出に難点がある。即ち鋼片及び成品にお
いて超音波探傷によつて内部の非金属介在物の検
査が実施されるが中心部に比較して表面に近い部
分の検出能が低い。さらに極く表面に近い皮下に
ついては検出不能の領域が存在する。このため鋼
片や成品から適当な長さのサンプルを採取してサ
ルフアープリント、マクロエツチ（酸洗）、顕微
鏡検査及び地庇検査を実施する方法もあるが鋼片
や成品全長にわたつてこれを行なうことは実用的
でなく不可能に近い。 本発明は上述した鋳型内湯面上昇速度と成品の
皮下介在物発生との関係に着目しこの湯面上昇速
度が所定の大きさを超えた鋳片または鋼片を要注
意として特に念入りに手入することによつて成品
の表面及び皮下品質の良好な成品を製造すること
を目的としている。 次に図によつて本発明を説明する。第２図は本
発明の全体構成を示す図である。鋳型内の湯面変
動速度は鋳型内湯面レベル検出装置１からの信号
を入力としてその変動量dx及び変動の時間dtを
測定し変動速度を演算する湯面変動速度演算装置
２との組合せによつて測定する。即ち、湯面変動
速度（dx／dt）は、変動時間dtで、変動量dxを
除いたものである。該測定値は出力信号としてコ
ンピユーター３に取り込まれる。一方コンピユー
ター３にはピンチロール４のパルス発振器に接続
された鋳片長さ測定装置５からの信号も入力され
ている。湯面変動が発生した時点でコンピユータ
ー３の内部に湯面変動速度の信号と鋳片長さ（既
に鋳造されている最先端から鋳型内湯面までの全
長）の信号が対応するように結合して記憶せしめ
る。以降湯面変動が発生した都度同様の操作を行
なわせ鋳造終了まで繰返す。尚、湯面変動速度と
鋳片Noとの対応付けは次のように行なう。鋳片
は切断機６によりある所定の長さに分断される。
この長さは一定値をとる場合とある長さ範囲内の
値をとる場合もある。またダミーバーに連結して
いる最ボトム部（最先端部）と鋳造終了時に発生
する最トツプ部（最末端部）は介在物やパイプそ
の他の理由である長さで切捨てられる。いずれに
せよ切断機６による各鋳片の切断長さ鋳片No別
に鋳片切断長測定装置７により測定しコンピユー
ター３に信号を出力する。コンピユーター３には
既に記憶してある湯面変動速度と鋳片長さとの対
応データとこの切断長さの実績とを比較せしめ最
終的に湯面変動速度と鋳片No、鋼片Noとの対応
付けを完了させる。以上のようにして得られた対
応データは当該コンピユーター３から直接タイプ
ライター８に出力する方法とこのコンピユーター
３と連続した他のコンピユーター９に伝送された
後、該コンピユーター９に接続したCRT装置１
０やタイプライター１１に出力するいずれの方法
でも鋳片及び鋼片の検査及び手入工程への対応デ
ータの伝送が可能である。本発明にかかる鋳片及
び鋼片の検査及び手入は以下のように行なわれ
る。第１図から明らかなように湯面上昇速度が大
きい場合に成品や鋳片の品質が劣化する。即ち湯
面上昇速度が3.0mm/sec、以上のときに皮下介在
物やピンホールが増加する。従つてこの上昇速度
が3.0mm/sec以上の湯面変動が発生した鋳片Noを
対応データから見出し当該鋳片について鋳片から
成品に圧延されるまでのある段階においてスカー
フイングによる溶削の実施又は溶削代（手入深
さ）の増加、或いはグラインダーによる研削代の
増加等を行なう。湯面変動速度が3.0mm/sec未満
の場合はスカーデイングを省略したり、溶削代の
減少、或いはグラインダーによる研削代の減少等
を行なう。尚加工、用途上厳しい品質レベルの要
求される場合には当該鋳片及び鋼片をリジエクト
判定し品質要求レベルの比較的緩やかな規格外に
降格する。かくして本発明になる鋳片及び鋼片の
検査手入方法を新たに実施した結果品質の良好な
成品の製造が可能となるものである。以下に本発
明の実施例を示す。 実施例 １ ブルーム連鋳機によりS45Cの鋳片（サイズ247
×300）を120t鋳造し圧延中間で手入条件を変え
150〓のビレツトとした後60〓の棒鋼成品とし
た。皮下介在物の調査は60〓×600mmのサンプル
を所定の方法で成品より48本サンプリングし地庇
検査（皮下0.5mm）に供した。地庇成績の比較結
果を第１表に示す。
面変動速度を測定し該測定値（信号）と鋼材No
（鋳片、鋼片）との対応をコンピユーターシステ
ムにより実施しその対応結果を検査、手入工程に
伝送し湯面変動速度の大きさに応じて鋳片及び鋼
片の検査、手入方法を決定する方法に係るもので
ある。一般に鋼の連続鋳造においては鋳型内溶鋼
の湯面レベルは取鍋タンデツシユのノズル耐火物
の溶損、ノズル内部への非金属介在物（特に
Al2O3系）や地金の付着等によつて所定のレベル
を外れて上下動する場合がある。この湯面変動の
発生は鋳片、鋼片及び成品の皮下及び表面の品質
と密接な関係がある。例えば湯面上昇速度とその
湯面変動の発生した鋳片から圧延された成品の皮
下介在物との間には第１図に示すような関係が本
発明者らの調査で判明した。即ち成品の皮下介在
物は鋳型内の湯面上昇速度に強い影響を受ける。
その理由は湯面の上昇速度が大きい程鋳型内の凝
固シエルメニスカス部がノズルからの溶鋼流によ
つて激しく撹乱される結果、鋳型内パウダーや脱
酸生成物等の溶鋼中非金属介在物がメニスカス部
で凝固シエルに捕足されるためである。このよう
に鋳片の湯面変動部（特に湯面上昇速度の大きい
部分）には非金属介在物の発生が顕著に表われ成
品の品質上問題になる場合が多い。従来、鋳片や
鋼片の検査では目視法、磁粉探傷法、超音波探傷
法、カラーチエツク法等の各種方法がその目的に
応じて適用されている。これらの適用により表面
庇の検出は可能であるが以下に示すように皮下介
在物の検出に難点がある。即ち鋼片及び成品にお
いて超音波探傷によつて内部の非金属介在物の検
査が実施されるが中心部に比較して表面に近い部
分の検出能が低い。さらに極く表面に近い皮下に
ついては検出不能の領域が存在する。このため鋼
片や成品から適当な長さのサンプルを採取してサ
ルフアープリント、マクロエツチ（酸洗）、顕微
鏡検査及び地庇検査を実施する方法もあるが鋼片
や成品全長にわたつてこれを行なうことは実用的
でなく不可能に近い。 本発明は上述した鋳型内湯面上昇速度と成品の
皮下介在物発生との関係に着目しこの湯面上昇速
度が所定の大きさを超えた鋳片または鋼片を要注
意として特に念入りに手入することによつて成品
の表面及び皮下品質の良好な成品を製造すること
を目的としている。 次に図によつて本発明を説明する。第２図は本
発明の全体構成を示す図である。鋳型内の湯面変
動速度は鋳型内湯面レベル検出装置１からの信号
を入力としてその変動量dx及び変動の時間dtを
測定し変動速度を演算する湯面変動速度演算装置
２との組合せによつて測定する。即ち、湯面変動
速度（dx／dt）は、変動時間dtで、変動量dxを
除いたものである。該測定値は出力信号としてコ
ンピユーター３に取り込まれる。一方コンピユー
ター３にはピンチロール４のパルス発振器に接続
された鋳片長さ測定装置５からの信号も入力され
ている。湯面変動が発生した時点でコンピユータ
ー３の内部に湯面変動速度の信号と鋳片長さ（既
に鋳造されている最先端から鋳型内湯面までの全
長）の信号が対応するように結合して記憶せしめ
る。以降湯面変動が発生した都度同様の操作を行
なわせ鋳造終了まで繰返す。尚、湯面変動速度と
鋳片Noとの対応付けは次のように行なう。鋳片
は切断機６によりある所定の長さに分断される。
この長さは一定値をとる場合とある長さ範囲内の
値をとる場合もある。またダミーバーに連結して
いる最ボトム部（最先端部）と鋳造終了時に発生
する最トツプ部（最末端部）は介在物やパイプそ
の他の理由である長さで切捨てられる。いずれに
せよ切断機６による各鋳片の切断長さ鋳片No別
に鋳片切断長測定装置７により測定しコンピユー
ター３に信号を出力する。コンピユーター３には
既に記憶してある湯面変動速度と鋳片長さとの対
応データとこの切断長さの実績とを比較せしめ最
終的に湯面変動速度と鋳片No、鋼片Noとの対応
付けを完了させる。以上のようにして得られた対
応データは当該コンピユーター３から直接タイプ
ライター８に出力する方法とこのコンピユーター
３と連続した他のコンピユーター９に伝送された
後、該コンピユーター９に接続したCRT装置１
０やタイプライター１１に出力するいずれの方法
でも鋳片及び鋼片の検査及び手入工程への対応デ
ータの伝送が可能である。本発明にかかる鋳片及
び鋼片の検査及び手入は以下のように行なわれ
る。第１図から明らかなように湯面上昇速度が大
きい場合に成品や鋳片の品質が劣化する。即ち湯
面上昇速度が3.0mm/sec、以上のときに皮下介在
物やピンホールが増加する。従つてこの上昇速度
が3.0mm/sec以上の湯面変動が発生した鋳片Noを
対応データから見出し当該鋳片について鋳片から
成品に圧延されるまでのある段階においてスカー
フイングによる溶削の実施又は溶削代（手入深
さ）の増加、或いはグラインダーによる研削代の
増加等を行なう。湯面変動速度が3.0mm/sec未満
の場合はスカーデイングを省略したり、溶削代の
減少、或いはグラインダーによる研削代の減少等
を行なう。尚加工、用途上厳しい品質レベルの要
求される場合には当該鋳片及び鋼片をリジエクト
判定し品質要求レベルの比較的緩やかな規格外に
降格する。かくして本発明になる鋳片及び鋼片の
検査手入方法を新たに実施した結果品質の良好な
成品の製造が可能となるものである。以下に本発
明の実施例を示す。 実施例 １ ブルーム連鋳機によりS45Cの鋳片（サイズ247
×300）を120t鋳造し圧延中間で手入条件を変え
150〓のビレツトとした後60〓の棒鋼成品とし
た。皮下介在物の調査は60〓×600mmのサンプル
を所定の方法で成品より48本サンプリングし地庇
検査（皮下0.5mm）に供した。地庇成績の比較結
果を第１表に示す。
【表】
【表】
比較材の地庇成績はＡ法（鋳片からビレツトの
中間でホツトスカーフなし）の場合、最大地庇番
号平均3.7またはＢ法（鋳片からビレツトの中間
で全数にホツトスカーフ1.5mm適用）の場合地庇
成績は平均0.1である。これに対して本発明の実
施例であるＣ法の場合には湯面上昇速度が3.0mm/
ｓｅｃ以上の鋳片No（鋳片48本中５本）についての
みホツトスカーフ1.5mmを適用し残りの43本につ
いてはホツトスカーフなしとした。本発明の地庇
成績は平均0.1であり、Ｂ法と同等以上である。
本発明の実施により鋳片から成品までの歩留ロス
を最小限に抑えてかつ皮下介在物の少ない良好な
棒鋼成品の製造が可能となつた。 実施例 ２ スラブ連鋳機により冷延用薄鋼板の素材となる
鋳片（サイズ350×1000）を鋳造し圧延中間で手
入条件を変え熱延コイル（サイズ2.0×940）とし
た当該コイルを酸洗ラインを通し表面庇の発生率
を調査した。この表面庇成績の比較結果を第２表
に示す。本発明の実施により表面性状の優れた冷
延用薄鋼板の製造が可能となつた。
中間でホツトスカーフなし）の場合、最大地庇番
号平均3.7またはＢ法（鋳片からビレツトの中間
で全数にホツトスカーフ1.5mm適用）の場合地庇
成績は平均0.1である。これに対して本発明の実
施例であるＣ法の場合には湯面上昇速度が3.0mm/
ｓｅｃ以上の鋳片No（鋳片48本中５本）についての
みホツトスカーフ1.5mmを適用し残りの43本につ
いてはホツトスカーフなしとした。本発明の地庇
成績は平均0.1であり、Ｂ法と同等以上である。
本発明の実施により鋳片から成品までの歩留ロス
を最小限に抑えてかつ皮下介在物の少ない良好な
棒鋼成品の製造が可能となつた。 実施例 ２ スラブ連鋳機により冷延用薄鋼板の素材となる
鋳片（サイズ350×1000）を鋳造し圧延中間で手
入条件を変え熱延コイル（サイズ2.0×940）とし
た当該コイルを酸洗ラインを通し表面庇の発生率
を調査した。この表面庇成績の比較結果を第２表
に示す。本発明の実施により表面性状の優れた冷
延用薄鋼板の製造が可能となつた。
【表】
【表】
本発明は以上の実施例に示すごとく鋳型内の湯
面変動の情報を検査、手入工程に反映させ適切な
方法によつて手入を実施せしめて良好な品質の成
品を製造しようというものである。この方法の実
施によつて鋳片の無手入圧延による手入歩留の向
上高温鋳片のダイレクト圧延による省エネルギー
の向上等に貢献するところ極めて大である。
面変動の情報を検査、手入工程に反映させ適切な
方法によつて手入を実施せしめて良好な品質の成
品を製造しようというものである。この方法の実
施によつて鋳片の無手入圧延による手入歩留の向
上高温鋳片のダイレクト圧延による省エネルギー
の向上等に貢献するところ極めて大である。
第１図は鋳型内湯面上昇速度と棒鋼成品の皮下
介在物との関係を示す図、第２図は本発明の全体
構成を示す図である。 １……鋳型内湯面レベル検出装置、２……湯面
変動速度演算装置、３……コンピユーター、４…
…ピンチロール、５……鋳片長さ測定装置、６…
…切断機、７……鋳片切断長さ測定装置、８……
タイプライター、９……コンピユーター、１０…
…タイプライター、１１……CRT装置、１２…
…取鍋またはタンデツシユ、１３……鋳型内湯面
レベル、１４……鋳型、１５……鋳片。
介在物との関係を示す図、第２図は本発明の全体
構成を示す図である。 １……鋳型内湯面レベル検出装置、２……湯面
変動速度演算装置、３……コンピユーター、４…
…ピンチロール、５……鋳片長さ測定装置、６…
…切断機、７……鋳片切断長さ測定装置、８……
タイプライター、９……コンピユーター、１０…
…タイプライター、１１……CRT装置、１２…
…取鍋またはタンデツシユ、１３……鋳型内湯面
レベル、１４……鋳型、１５……鋳片。
Claims (1)
- １ 鋼の連続鋳造に際し、鋳型内溶鋼の湯面変動
速度（dx／dt）を測定し、該測定値と鋼材Noを
対応させ湯面変動速度が3.0mm/sec以上の時の鋳
造鋼材に対しては、ホツトスカーフイングを実施
し、湯面変動速度が3.0mm/sec未満の時の鋳造鋼
材に対しては、ホツトスカーフイングを省略する
ことを特徴とする表面及び皮下品質の良好な鋼材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8381380A JPS579570A (en) | 1980-06-20 | 1980-06-20 | Production of steel material having good surface and subsurface quality |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8381380A JPS579570A (en) | 1980-06-20 | 1980-06-20 | Production of steel material having good surface and subsurface quality |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS579570A JPS579570A (en) | 1982-01-19 |
| JPS6123060B2 true JPS6123060B2 (ja) | 1986-06-04 |
Family
ID=13813109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8381380A Granted JPS579570A (en) | 1980-06-20 | 1980-06-20 | Production of steel material having good surface and subsurface quality |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS579570A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5283881B2 (ja) * | 2007-10-09 | 2013-09-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 湯面レベルの昇降に特徴を有する鋼の連続鋳造方法 |
| JP5413054B2 (ja) * | 2009-08-25 | 2014-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続鋳造時における鋳片の表面手入れ判定方法及び装置 |
-
1980
- 1980-06-20 JP JP8381380A patent/JPS579570A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS579570A (en) | 1982-01-19 |
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