JPS61243148A

JPS61243148A - ハンドル芯材用Ｍｇ合金

Info

Publication number: JPS61243148A
Application number: JP8139285A
Authority: JP
Inventors: Masakazu Sato; 正和佐藤; Takashi Shiraishi; 隆白石; Yoshikazu Fujisawa; 義和藤沢; Kazunori Fukisawa; 吹沢　一徳
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1985-04-18
Filing date: 1985-04-18
Publication date: 1986-10-29
Also published as: JPH0359132B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】り棗二夏■旦遣１本発明は、自動車のかじ取り装置における環状ハンドル
の芯材材質に関するものである。

【米及１かじ取り装置の環状ハンドルは、金属製の芯材を樹脂材
等で覆って、これを形成するのが一般的である。その形
状例が、第１図、第２図に示されている。第１図図示の
芯材０１では、鋼製環状部材Ｏ２に対し、一対の鋼製山
形放射部材０３の端部が溶接され、両放射部材０３が鋼
製中心部材０４との溶接関係にて連結され、第２図図示
の芯材０５では、鋼製環状部材０６に対して四本の放射
部材０７が溶接され、該放射部材０７の内端部が、ダイ
カスト法（ｄｉｅ　ｃａｓｔｉｎｇ　）で形成されたＡ
１製製形形心部材０８をもって相互に連結されている。

１　　　　　　　し　　　　と　　　　ｃｌ−芯材０５
は、その中心部材０８がＡ、Ｉｌ製であるため、芯材０
１に比して軽石であるが、いずれの芯材についても、更
なる軽量化を計るべく、鋼材で形成された部分を、中実
棒ないし異形中実棒に代えて管体にすることが従来より
行われている。しかしながら、剛性を確保しつつ鋼材を
使用する限りでは十分な軽量化を達成し難く、また、熟
練技能を要するとともに量産性を損なう手作業溶接を行
わなければならず、特に、芯材０５を得るには、溶接工
程後に鋳造作業が必要であって、生産性が阻害される。

。　−”　るための−　ｒよび゛本発明の目的は、軽量で、強度、剛性が優れたハンドル
芯材を、生産性の向上を狙って一体物として鋳造成形し
得るＭｌｌ１合金を提供する点にある。

この目的は、Ｍｎ中に、５．７≦ＡｆＪ≦６．３ｗｔ％
。

０．１３≦Ｍｎ≦１．０ｗｔ％、　　０．３５≦Ｓｉ≦
１．０ｗｔ％のＡｊ！、Ｍｎ、Ｓｔを添加することによ
って達成される。

自動車用ハンドル芯材を製造するに当り、その生産性を
向上させるには、ハンドル芯材を、組立物としてではな
く、一体物として鋳造成形するのが有効であり、特に多
用生産に適するダイカスト法（ｄｉｅ　ｃａｓｔｉｎｇ
　）の採用が推奨される。しかるに、ハンドル芯材は、
各部の断面積が小さいため、合金溶湯の湯流れ性が良好
でなければ鋳造欠陥が生じ易く、この観点から使用合金
材の組成が決定されなければならない。また、ハンドル
芯材としては、外力に対する抵抗性が要求されるところ
から、強度、剛性が大きく、かつ成る程度大きな衝撃吸
収能力を備えた合金材を使用する必要がある。

本発明のＭｉｌ１合金は、これ等の条件を満たしており
、一体鋳造物としてのハンドル芯材用合金として好適で
ある。

本発明のＭａ金合金おける各元素の添加理由は、下記の
通りである。

（１）ｌについて（５，７≦ＡＪＩ≦６゜３ｗｔ％）：
ＡＪ）は、耐力、引張り強さを向上さぼるために添加さ
れる。但し、５．７ｗｔ％未満では、良好な伸び特性を
示すものの、剛性を規定する耐力、引張り強さが低下し
、６．３ｗｔ％を越えると、伸び、衝撃値の低下が大き
く、採用し難い。

（２）Ｍｎについて（０，１３≦Ｍｎ≦　１．０ｗｔ％
）：Ｍｎは、Ｆｅの影響を抑え、耐蝕性を向上させるた
めに添加される。但し、０．１３ｗｔ％未満では、耐蝕
性が悪化し、１．０ｗｔ％を越えると、添加量に対応し
た耐蝕性改善効果が低い。なお、０．１３≦Ｍｎ　＜　
０．２５ｗｔ％においては、成る程度の耐蝕性が保証さ
れるものの、使用態様を考慮して、特に耐蝕性が要求さ
れる場合、化成処理（例、クロム酸塩処理）等の表面処
理を施さなければならない。

Ｍｎｆｆ１が０．２５　ｗｔ％以上ならば、耐蝕性が十
分良好であって表面処理を行う必要がなく、生産性の向
上、コストダウンを計り得る。

また、Ｍｎ（ｗｔ％）／Ｆｅ（ｗｔ％）＜０．５では、
耐蝕性を改善することができない。

（３）Ｓｉについて（０，３５≦Ｓｉ≦１．０ｗｔ％）
＝３ｉは、湯流れ性および硬度を向上させるために添加
される。但し、０．３５ｗｔ％未満では、湯流れ性が悪
化し、１．ｏｗｔ％を越えると、金属間化合物（Ｍ（ｌ
ｚｓりが析出して脆化する。

ＩＪ（１）　Ｉｖｌｏ合金中のＡ１が機械的性質に与える影
Ｗ　：　　ｏ、２５ｗｔ％の１ｙｌｎ　、　　０．４１
ｗｔ％の３ｉおよびそれぞれ異なる量のＡ１を含有する
Ｍｇ合金部材を、ダイカスト法（ｄｉｅ　ｃａｓｔｉｎ
ｇ　）によって得た後、試験片を切出し、引張り試験、
シャルピー衝撃試験を実施した。その結果（引張り強さ
、０．２％耐力、伸び、衝撃値）を第３図に示す。

第３図によれば、範囲５．７≦ＡｆＩ≦６．３ｗｔ％に
おいて、耐力、引張り強さが優れ、しかも−殻材に要求
される伸び率（１０％）を満たし、衝撃値の低下も少な
いことが判る。

（２）湯流れ特性に与えるＳｉの影Ｗ：５．９ｗｔ％の
Ａ１．　０．２５ｗｔ％のＭｎを含有するＭＣＩ合金に
対するＳｉの影響を調べた。第５図に示す台形断面（底
辺８履、頂辺１Ｇ１１１　’、高さ３　ｒａｔｓ　）の
艮尺瀉流れ試験金型を用い、温度６８０±５℃の溶湯を
湯口に注入し、その濶流れ長（到達距離、有効潟流れ長
）を調べ、第４図図示の結果を得た。健全なるハンドル
芯材を得るには有効濁流れ長が約４００ｃ１１１に達す
れば良いのであるが、その要求を満たすＳｉ含有量は、
０．３５〜１．０ｗｔ％である。

（３）ＭＯ合金の内部硬さに与えるＳｉの影響＝５．９
７ｗｔ％のＡｌｌ　、　　０．２６ｗｔ％のＭｎを含有
するＭＯ合金部材（ダイカスト品）の内部硬さに対する
３ｉの影響を調べた、その結果を第６図参照に示す。第
６図によれば、０．３５≦Ｓｉ≦１．０ｗｔ％の範囲で
は、ハンドル芯材としての必要な剛性を確保し得ること
が判る。

（４）耐蝕性に与えるＭｎ（ｗｔ％）／Ｆｅ（ｗｔ％）
の影響：　　６．０１ｗｔ％のＡｊ　、　　０．３９ｗ
ｔ％のＳｉ。

０．０１ｗｔ％のＦｅを含有するＭＯ合金の耐蝕性に対
するＭｎ（ｗｔ％）／Ｆｅ（ｗｔ％）の影響を調べた。

腐蝕試験は、ＪＩＳ　Ｚ２３０１に従って実施し、その
結果を第７図に示す。第７図によれば、Ｍｎ（ｗｔ％）
／Ｆｅ（ｗｔ％）が小なる程腐蝕速度が増大することが
判る。ハンド芯材として使用する場合には、腐蝕速度が
０．３ｎ＋ｇｒ／ｃｄ・８以下であれば十分であり、そ
れ故、Ｍｎ（ｗｔ％）／Ｆｅ（ｗｔ％）≧２５を満たせ
ば良い。

１１五盈１以上の説明から明らかな様に、軽量化を狙った本発明の
ＭＯ合金では、０，３５≦Ｓ１≦ｉ、ｏｗｔ％の３ｉを
添加したため、各部の断面積の小さなハンドル芯材を一
体鋳造物として形成するのに十分な瀉流れ性が得られ、
また５、７≦八１≦６．３ｗｔ％のＡ！Ｊを添加したた
め、耐力、引張り強さが十分大きく、さらには０．１３
≦Ｍｎ≦１．０ｗｔ％のＭｎを添加したため、耐蝕性が
良好である。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は公知に係るハンドル芯材の概略図、第
３図はＡｔＪ含有量とＭ（＋合金の機械的性質との関係
を示すグラフ、第４図はＭ（＋合金の湯流れ性に与える
Ｓｉの影響を示すグラフ、第５図は湯流れ試験用金型の
断面形状を示す図、第６図はＭｇ合金の内部硬さに与え
るＳｉの影響を示すグラフ、第７図は耐蝕性に与えるＭ
ｎ（ｗｔ％）／１”ｅ（ｗｔ％）の影響を示すグラフで
あ把。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）５．７≦Ａｌ≦６．３ｗｔ％、０．１３≦Ｍｎ≦
１．０ｗｔ％、０．３５≦Ｓｉ≦１．０ｗｔ％なるＡｌ
、Ｍｎ、Ｓｉ、および不可避不純物を含むＭｇより成る
ハンドル芯材用Ｍｇ合金。
（２）前記不可避不純物に含まれるＦｅ量が、式Ｍｎ（
ｗｔ％）／Ｆｅ（ｗｔ％）≧２５を満たすことを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載されたハンドル芯材用
Ｍｇ合金。