JPS6128718A - 排気ターボ過給機付多気筒内燃機関 - Google Patents
排気ターボ過給機付多気筒内燃機関Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
- F02B33/44—Passages conducting the charge from the pump to the engine inlet, e.g. reservoirs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B27/00—Use of kinetic or wave energy of charge in induction systems, or of combustion residues in exhaust systems, for improving quantity of charge or for increasing removal of combustion residues
- F02B27/02—Use of kinetic or wave energy of charge in induction systems, or of combustion residues in exhaust systems, for improving quantity of charge or for increasing removal of combustion residues the systems having variable, i.e. adjustable, cross-sectional areas, chambers of variable volume, or like variable means
- F02B27/0226—Use of kinetic or wave energy of charge in induction systems, or of combustion residues in exhaust systems, for improving quantity of charge or for increasing removal of combustion residues the systems having variable, i.e. adjustable, cross-sectional areas, chambers of variable volume, or like variable means characterised by the means generating the charging effect
- F02B27/0247—Plenum chambers; Resonance chambers or resonance pipes
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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-
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- F02B75/16—Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
- F02B75/18—Multi-cylinder engines
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-
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supercharger (AREA)
- Characterised By The Charging Evacuation (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、過給機付内燃機関のトルク特性改善装置に関
する。
する。
周知のごとく、４サイクルデイ一ゼル機関に用いる過給
機は排気ターボ過給機が大半を占めており、該排気ター
ボ過給機は、機関の低回転域では給気圧力、すなわち空
気量が著しく低下し、中高速での毎回燃料噴射量を低回
転域でも維持すると排煙が黒化するので、大巾に削減し
なくてはならず、その結果、トルクが不足する。したが
って、車輌用の過給機付ディーゼル機関では、かかるト
ルク不足に対し、各種の提案がなされてる。例えば、排
気タービンノズルの面積を絞り、低速でも充分高い給気
圧力が得られるような機構である。
機は排気ターボ過給機が大半を占めており、該排気ター
ボ過給機は、機関の低回転域では給気圧力、すなわち空
気量が著しく低下し、中高速での毎回燃料噴射量を低回
転域でも維持すると排煙が黒化するので、大巾に削減し
なくてはならず、その結果、トルクが不足する。したが
って、車輌用の過給機付ディーゼル機関では、かかるト
ルク不足に対し、各種の提案がなされてる。例えば、排
気タービンノズルの面積を絞り、低速でも充分高い給気
圧力が得られるような機構である。
一方、汎用小形ディーゼル機関（２００ＰＳ以下）も過
給化が進んでいるが、中、低速高負荷条件で使用される
ことの多い、農用、建設用機械搭載の機関では、前記と
同様、過給化によるトルク不足、排気濃度悪化の改善が
要望されている。
給化が進んでいるが、中、低速高負荷条件で使用される
ことの多い、農用、建設用機械搭載の機関では、前記と
同様、過給化によるトルク不足、排気濃度悪化の改善が
要望されている。
過給機付ディーゼル機関の低速回転域におけるトルク不
足の対策としては、前記以外に、低速を重視した（排タ
ーボ過給機の）マツチングや吸気慣性過給併用などの提
案がなされている。これら提案の中で、°吸気慣性過給
併用の提案は排気ターボ過給機自体を改造することなく
、構造簡易な対策として注目されているが、かかる提案
でも、吸気慣性過給はその最適条件が機関の回転数で決
められることから、例えば、吸気管長を低速時に設定し
た場合、高速回転域では吸気慣性効果が同調せず体積効
率が低下し、かえって排気ターボ過給機のみの場合の給
気圧より低下し体積効率を阻害させることになる、とい
う不都合を包含している。
足の対策としては、前記以外に、低速を重視した（排タ
ーボ過給機の）マツチングや吸気慣性過給併用などの提
案がなされている。これら提案の中で、°吸気慣性過給
併用の提案は排気ターボ過給機自体を改造することなく
、構造簡易な対策として注目されているが、かかる提案
でも、吸気慣性過給はその最適条件が機関の回転数で決
められることから、例えば、吸気管長を低速時に設定し
た場合、高速回転域では吸気慣性効果が同調せず体積効
率が低下し、かえって排気ターボ過給機のみの場合の給
気圧より低下し体積効率を阻害させることになる、とい
う不都合を包含している。
かかる不都合を解消するため、実開昭５７−１５３７３
０号公報では、吸気マニホールドと過給機のコンプレッ
サ出口を連通した吸気慣性管でもって、吸気干渉をさけ
るため２群に分離した気柱振動通路を形成し、これら２
群の気柱振動通路の途中でたがいに連通し合い、低速回
転域では該連通を閉じて吸気慣性過給を行い、高速回転
域では、該連通を開口し、吸気慣性管内の圧力振幅を削
減しようとする提案が紹介されている。
０号公報では、吸気マニホールドと過給機のコンプレッ
サ出口を連通した吸気慣性管でもって、吸気干渉をさけ
るため２群に分離した気柱振動通路を形成し、これら２
群の気柱振動通路の途中でたがいに連通し合い、低速回
転域では該連通を閉じて吸気慣性過給を行い、高速回転
域では、該連通を開口し、吸気慣性管内の圧力振幅を削
減しようとする提案が紹介されている。
かる提案の場合、一般に云われているごとく慣性効果は
吸気慣性管が長く、直径が小さいほど増大することに起
因するから、慣性効果を必要としない高速回転域では、
吸気慣性管の通路抵抗が太き（影響することになり、機
関性能を悪化させるし、また、かかる提案の場合、高速
回転域では吸気慣性管により発生する圧力振幅により、
コンプレッサ吐出空気が詰まって逆流する、いわゆるサ
ージング現象をも誘起し、好ましくない、という不都合
を包含している。
吸気慣性管が長く、直径が小さいほど増大することに起
因するから、慣性効果を必要としない高速回転域では、
吸気慣性管の通路抵抗が太き（影響することになり、機
関性能を悪化させるし、また、かかる提案の場合、高速
回転域では吸気慣性管により発生する圧力振幅により、
コンプレッサ吐出空気が詰まって逆流する、いわゆるサ
ージング現象をも誘起し、好ましくない、という不都合
を包含している。
そこで本発明は、かかる従来技術の不都合を解消するた
めに創作されたもので、例えば、２群に分離した吸気慣
性管としての気柱振動通路における同一等価管長位置に
、３１達通弁を備えてこれら通路をたがいに連通し、該
３１達通弁にブロアの出口より分岐した短絡通路も導通
することにより１、低速回転域では吸気慣性の機能を果
たすのは勿論、高速回転域では、吸気慣性管の通路抵抗
の影響を完全に回避し過大吸気管内圧力振幅にサージン
グおよび吸気行程時下調和な圧力振幅による体積効率の
低下を防止することにより過給機付内燃機関のトルク特
性を改善する装置を提供するものである。
めに創作されたもので、例えば、２群に分離した吸気慣
性管としての気柱振動通路における同一等価管長位置に
、３１達通弁を備えてこれら通路をたがいに連通し、該
３１達通弁にブロアの出口より分岐した短絡通路も導通
することにより１、低速回転域では吸気慣性の機能を果
たすのは勿論、高速回転域では、吸気慣性管の通路抵抗
の影響を完全に回避し過大吸気管内圧力振幅にサージン
グおよび吸気行程時下調和な圧力振幅による体積効率の
低下を防止することにより過給機付内燃機関のトルク特
性を改善する装置を提供するものである。
（第１実施例）
第１図は本発明の第１の実施例の概略平面図、第２図は
要部断面図、第３図は第２図のＡ−Ａ断面図を示すが、
第１図において、１はシリンダヘッドで、該機関は４気
筒立形デイ一ゼル機関であって、例えば農用トラクタ塾
、小形建設機械に搭載する。２はラジェータで、ファン
３より吸引冷却する。４は排気ターボ過給機におけるブ
ロア、５はタービンを示し、６は排気マニホールドを示
す。これらの構造は、排気ターボ過給機付ディーゼル機
関で普通に知られている。
要部断面図、第３図は第２図のＡ−Ａ断面図を示すが、
第１図において、１はシリンダヘッドで、該機関は４気
筒立形デイ一ゼル機関であって、例えば農用トラクタ塾
、小形建設機械に搭載する。２はラジェータで、ファン
３より吸引冷却する。４は排気ターボ過給機におけるブ
ロア、５はタービンを示し、６は排気マニホールドを示
す。これらの構造は、排気ターボ過給機付ディーゼル機
関で普通に知られている。
ここにおいて、本実施例では、ブロア４の出口にダンピ
ング室７を設け、該ダンピング室７の一側面で上下に２
群の吸気慣性管８．９を臨設し、上方の吸気慣性管８は
機関の２．３気筒用とし、下方の吸気慣性管９は機関の
１．４気筒用としている。Ｖｋダンピング室７の他側面
には短絡通路１）を臨設している。これら吸気慣性管８
．９および短絡通路１）は３方連通弁１２のところで合
流可能にしている。
ング室７を設け、該ダンピング室７の一側面で上下に２
群の吸気慣性管８．９を臨設し、上方の吸気慣性管８は
機関の２．３気筒用とし、下方の吸気慣性管９は機関の
１．４気筒用としている。Ｖｋダンピング室７の他側面
には短絡通路１）を臨設している。これら吸気慣性管８
．９および短絡通路１）は３方連通弁１２のところで合
流可能にしている。
すなわち、第２図および第３図において、上方および下
方吸気慣性管８および９の夫々における同一等価管長位
置で結合・連通し、該結合点で３方連通弁１２のピスト
ン弁体１３を介して連通可能にしている。該ピストン弁
体１３はそのヘッド部１４を流量抵抗を少なくした円錐
状とし、内部にスプリング１５を内蔵し、該スプリング
１５の弾力でヘッド部１４をシート部１６に常時押圧し
ている。該ピストン弁体１３の胴部で上方および下方の
吸気慣性管８よび９の連通を開閉している。
方吸気慣性管８および９の夫々における同一等価管長位
置で結合・連通し、該結合点で３方連通弁１２のピスト
ン弁体１３を介して連通可能にしている。該ピストン弁
体１３はそのヘッド部１４を流量抵抗を少なくした円錐
状とし、内部にスプリング１５を内蔵し、該スプリング
１５の弾力でヘッド部１４をシート部１６に常時押圧し
ている。該ピストン弁体１３の胴部で上方および下方の
吸気慣性管８よび９の連通を開閉している。
該ヘッド部１４にはダンピング室７からの給気圧力が常
時作用している。なお、１８はアジャスタ、ボルトで、
スプリング１５の弾力を調節している。
時作用している。なお、１８はアジャスタ、ボルトで、
スプリング１５の弾力を調節している。
そして、図示しないが該ピストン弁体１３を例えば電気
的手段でもって強制的に閉止させ、吸気慣性効果を他の
要因により制御するようにしてもよい。１９は細孔で、
ピストン弁体１３内部は大気圧としている。該ダンピン
グ室７はインタークラ−を介在させれば省略してもよい
。
的手段でもって強制的に閉止させ、吸気慣性効果を他の
要因により制御するようにしてもよい。１９は細孔で、
ピストン弁体１３内部は大気圧としている。該ダンピン
グ室７はインタークラ−を介在させれば省略してもよい
。
本実施例は、以上のごとく構成されていので、低速度で
大きい牽引力を発揮させる特性を有する農用トラクタに
、本実施例の機関を搭載すれば、機関は低速回転域で高
負荷で作動する。したがって、低速回転域ではブロア４
の吐出圧力は低く、そのため、短絡通路１）より３方連
通弁１２に導入される給気圧力は、スプリング１５の弾
力に抗しきれず、ピストン弁体１３はシート部１６に押
圧されたままで閉止されている。したがって、上方およ
び下方の吸気慣性管８．９はたがいに連通せず、ブロア
４よりの給気はこれら吸気慣性管８．９から吸気慣性過
給を伴いながら給気されることにより体積効率を増大し
てそれぞれの機関気筒へ供給される０次に、本実施例の
機関が高速回転域に移行すれば、ブロア４の吐出圧力は
上昇し、短絡通路工１より３方連通弁１２に導入される
給気圧力は、スプリング１５の弾力に抗し、ピストン弁
体１３を後退させ、上方および下方の吸気慣性管８．９
をたがいに連通せしめ、しかも短絡通路１）からも給気
され、吸気慣性管８．９による慣性過給は削減されて各
気筒に給気される。したがって、高速回転域では給気は
細い吸気慣性管８．９のみを通らないので、管摩擦によ
る圧力低下、および、高速時に同調しない吸気管内圧力
振幅による体積効率の低下は生じない。
大きい牽引力を発揮させる特性を有する農用トラクタに
、本実施例の機関を搭載すれば、機関は低速回転域で高
負荷で作動する。したがって、低速回転域ではブロア４
の吐出圧力は低く、そのため、短絡通路１）より３方連
通弁１２に導入される給気圧力は、スプリング１５の弾
力に抗しきれず、ピストン弁体１３はシート部１６に押
圧されたままで閉止されている。したがって、上方およ
び下方の吸気慣性管８．９はたがいに連通せず、ブロア
４よりの給気はこれら吸気慣性管８．９から吸気慣性過
給を伴いながら給気されることにより体積効率を増大し
てそれぞれの機関気筒へ供給される０次に、本実施例の
機関が高速回転域に移行すれば、ブロア４の吐出圧力は
上昇し、短絡通路工１より３方連通弁１２に導入される
給気圧力は、スプリング１５の弾力に抗し、ピストン弁
体１３を後退させ、上方および下方の吸気慣性管８．９
をたがいに連通せしめ、しかも短絡通路１）からも給気
され、吸気慣性管８．９による慣性過給は削減されて各
気筒に給気される。したがって、高速回転域では給気は
細い吸気慣性管８．９のみを通らないので、管摩擦によ
る圧力低下、および、高速時に同調しない吸気管内圧力
振幅による体積効率の低下は生じない。
〔第２実施例〕
第４図は本発明の第２の実施例の要部平面図、第５図は
第４図の更に要部断面図を示すが、第１の実施例と共通
の構成要素には、同一符号を付しである。
第４図の更に要部断面図を示すが、第１の実施例と共通
の構成要素には、同一符号を付しである。
本実施例装置が、第１図示装置と異なる主な点譜
は、ダンピング室を短絡通路継手１）°で代用した点で
、該短絡通路継手１）” と上方および下方の吸気慣性
管８および９との分岐個所を、弾力性のある材料、すな
わち、ゴム等で形成し、ダンピング室容積の縮小を図っ
ている。そして、短絡通路継手１）゛に対し、上方およ
び下方の吸気慣性管９および１０は直交して分岐゛して
おり、がっ、短絡通路継手１）”の内径りは吸気慣性管
８．９ ′の内径ｄと少なくとも等しくするか、あるい
は大にしである。かかる大きさにしてあれば、吸気慣性
には影響が少ない。
、該短絡通路継手１）” と上方および下方の吸気慣性
管８および９との分岐個所を、弾力性のある材料、すな
わち、ゴム等で形成し、ダンピング室容積の縮小を図っ
ている。そして、短絡通路継手１）゛に対し、上方およ
び下方の吸気慣性管９および１０は直交して分岐゛して
おり、がっ、短絡通路継手１）”の内径りは吸気慣性管
８．９ ′の内径ｄと少なくとも等しくするか、あるい
は大にしである。かかる大きさにしてあれば、吸気慣性
には影響が少ない。
なお、以上の第１および第２の実施例におけるピストン
弁体１３の動きを、図示しない電子制御噴射系と連動制
御させれば、体積効率が最適噴射量とフルマツチングし
望ましい給気量が得られる。
弁体１３の動きを、図示しない電子制御噴射系と連動制
御させれば、体積効率が最適噴射量とフルマツチングし
望ましい給気量が得られる。
例えば、第７図に示すごとく、第１の実施例における３
方連通弁１２の開口度、すなわち、ピストン弁体１３の
後退長さｌ（第３図参照）と燃料消費率ｆおよび排気濃
度Ｓｄ （ボシュスモークメータ指標）との関係を示し
ているが、これによりかかる開口度の最適値と燃料噴射
ポンプの最適噴射量とを連動制御すればよいことが判明
した。
方連通弁１２の開口度、すなわち、ピストン弁体１３の
後退長さｌ（第３図参照）と燃料消費率ｆおよび排気濃
度Ｓｄ （ボシュスモークメータ指標）との関係を示し
ているが、これによりかかる開口度の最適値と燃料噴射
ポンプの最適噴射量とを連動制御すればよいことが判明
した。
また、これらの実施例はディーゼル機関について説明し
たが、ガソリン機関の気化器に対する吸気慣性にもよい
ことは、勿論である。
たが、ガソリン機関の気化器に対する吸気慣性にもよい
ことは、勿論である。
更には、これらの実施例では、多気筒機関の吸気マニホ
ールドを吸気行程が互いにとび離れた２群に分けている
が、周知のごとく、多気筒機関の場合、隣の吸気が干渉
されることから吸気管を各気筒毎に独立して取り付ける
ことが望ましいが、それでは構造が複雑となって、しか
も、過給機自体の過給の際により悪影響を与えるので、
多気筒機関におけるある気筒と、次に爆発する気筒とを
組合せた吸気管としてもよい。
ールドを吸気行程が互いにとび離れた２群に分けている
が、周知のごとく、多気筒機関の場合、隣の吸気が干渉
されることから吸気管を各気筒毎に独立して取り付ける
ことが望ましいが、それでは構造が複雑となって、しか
も、過給機自体の過給の際により悪影響を与えるので、
多気筒機関におけるある気筒と、次に爆発する気筒とを
組合せた吸気管としてもよい。
以上要するに本発明は畝上の構成を採択したので、以下
の列挙した効果を奏する。
の列挙した効果を奏する。
■機関低速回転域では吸気慣性管により、排気ターボ過
給機の過給の不足を補うことは勿論、高速回転域では該
過給機の過給を短絡通路により主として行うので、吸気
慣性管における流量抵抗を回避できるとともに、給気行
程時の過大給気負荷を防止するため機関性能を良好にす
ることができる。
給機の過給の不足を補うことは勿論、高速回転域では該
過給機の過給を短絡通路により主として行うので、吸気
慣性管における流量抵抗を回避できるとともに、給気行
程時の過大給気負荷を防止するため機関性能を良好にす
ることができる。
例えば、第６図示の性能曲線図において、本発明の第１
の実施例（破線）と先行技術である短絡通路のない場合
（実線）とを比較すれば、燃料消費率ｆ、排煙原指数Ｓ
ｄ、排気温度ｔｅｍｘとも本発明では良好な結果が得ら
れた。また、３１連通弁を設ければ、吸気管内圧力の抑
制効果が著明に生じ機関性能を良好にしている。
の実施例（破線）と先行技術である短絡通路のない場合
（実線）とを比較すれば、燃料消費率ｆ、排煙原指数Ｓ
ｄ、排気温度ｔｅｍｘとも本発明では良好な結果が得ら
れた。また、３１連通弁を設ければ、吸気管内圧力の抑
制効果が著明に生じ機関性能を良好にしている。
■排気ターボ過給機の出口にダンピング室を介在させた
ので、吸気慣性管により生じる該過給機へのサージング
現象を回避することができる。
ので、吸気慣性管により生じる該過給機へのサージング
現象を回避することができる。
第１図は本発明の第１の実施例の概略平面図、第２図は
第１図の要部断面図、第３図は第２図のＡ−Ａ断面図、
第４図は本発明の第２の実施例の要部平面図、第５図は
第４図の要部断面図、第６図は比較図、第７図は３１連
通弁と燃料消費量率等との図線グラフを示す。 ４・・・ブロア、７・・・ダンピング室、８，９・・・
吸気慣性管、１）．］、１°・・・短絡通路、１２・・
・３方連通弁。 代理人弁理士 岡 部 吉 彦
＠１ 図 第４図 又 第５ｒＩｌ 第６８ｉ１ 馬力
第１図の要部断面図、第３図は第２図のＡ−Ａ断面図、
第４図は本発明の第２の実施例の要部平面図、第５図は
第４図の要部断面図、第６図は比較図、第７図は３１連
通弁と燃料消費量率等との図線グラフを示す。 ４・・・ブロア、７・・・ダンピング室、８，９・・・
吸気慣性管、１）．］、１°・・・短絡通路、１２・・
・３方連通弁。 代理人弁理士 岡 部 吉 彦
＠１ 図 第４図 又 第５ｒＩｌ 第６８ｉ１ 馬力
Claims (3)
- （１）排気ターボ過給機のコンプレッサー出口と、吸気
慣性管を介して各気筒を連通した多気筒内燃機関におい
て、機関高速回転域では、該過給機のコンプレッサー出
口と該吸気慣性管以外の短絡通路をも介して、各気筒に
連通した排気ターボ過給機付内燃機関のトルク特性改善
装置。 - （２）吸気慣性管を２群に分離し、これら吸気慣性管の
同一等価管長位置にこれら吸気慣性管をたがいに連通可
能とするとともに、該連通個所に短絡通路を導通可能と
する３方連通弁を備えた特許請求の範囲第（１）項記載
の排気ターボ過給機付内燃機関のトルク特性改善装置。 - （３）過給機の出口にダンピング室を設けた特許請求の
範囲第（１）項または第（２）項に記載の排気ターボ過
給機付内燃機関のトルク特性改善装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14923584A JPS6128718A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 排気ターボ過給機付多気筒内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14923584A JPS6128718A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 排気ターボ過給機付多気筒内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6128718A true JPS6128718A (ja) | 1986-02-08 |
| JPH023015B2 JPH023015B2 (ja) | 1990-01-22 |
Family
ID=15470829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14923584A Granted JPS6128718A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 排気ターボ過給機付多気筒内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6128718A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01271613A (ja) * | 1988-04-20 | 1989-10-30 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | 給気慣性過給併用排気タービン過給式ディーゼル機関の給気装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56105626U (ja) * | 1980-01-16 | 1981-08-18 | ||
| JPS5838613A (ja) * | 1981-08-28 | 1983-03-07 | Takeuchi Press Kogyo Kk | カ−リング形成方法 |
-
1984
- 1984-07-17 JP JP14923584A patent/JPS6128718A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56105626U (ja) * | 1980-01-16 | 1981-08-18 | ||
| JPS5838613A (ja) * | 1981-08-28 | 1983-03-07 | Takeuchi Press Kogyo Kk | カ−リング形成方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01271613A (ja) * | 1988-04-20 | 1989-10-30 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | 給気慣性過給併用排気タービン過給式ディーゼル機関の給気装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH023015B2 (ja) | 1990-01-22 |
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