JPS6130267A - 動的粘度補正による溶湯の鋳造方法 - Google Patents
動的粘度補正による溶湯の鋳造方法Info
- Publication number
- JPS6130267A JPS6130267A JP15271284A JP15271284A JPS6130267A JP S6130267 A JPS6130267 A JP S6130267A JP 15271284 A JP15271284 A JP 15271284A JP 15271284 A JP15271284 A JP 15271284A JP S6130267 A JPS6130267 A JP S6130267A
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- JP
- Japan
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- viscosity
- casting
- lubricating agent
- frequency
- mold
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- Pending
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/07—Lubricating the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、溶湯の連続鋳造における鋳型と鋳片の潤滑に
おいて潤滑剤を一様かつ円滑に行なわしめる方法に関す
るものである。
おいて潤滑剤を一様かつ円滑に行なわしめる方法に関す
るものである。
（従来の技術）
溶湯を鋳型に注入、凝固させる場合、通常溶湯と鋳型の
焼付き防止や、鋳片の表面品質の確保等を目的として鋳
型に潤滑剤を塗布あるいは注入中に潤滑剤を供給するこ
とおよび高周波振動を付加すること（特公昭５７−６１
４９９号公報）が行なわれる。
焼付き防止や、鋳片の表面品質の確保等を目的として鋳
型に潤滑剤を塗布あるいは注入中に潤滑剤を供給するこ
とおよび高周波振動を付加すること（特公昭５７−６１
４９９号公報）が行なわれる。
以下鉄鋼の連続鋳造による製造を例にして更にこれを説
明する。
明する。
連続鋳造においては鋳型潤滑剤として鉱物組成からなる
粉末もしくは、顆粒状のパウダーや植物性あるいは動物
性の難燃性潤滑油を用いて鋳片と鋳型間の潤滑を行って
鋳片の焼付きを防止した鋳造が行なわれている。同時に
鋳型潤滑剤は鋳型内溶鋼湯面の保護を行って溶鋼の湯面
での凝固を防止し、かつ高温で発生する熱輻射、光を防
止し作業者の安全と健康との阻害を防止する役目を持っ
ている。
粉末もしくは、顆粒状のパウダーや植物性あるいは動物
性の難燃性潤滑油を用いて鋳片と鋳型間の潤滑を行って
鋳片の焼付きを防止した鋳造が行なわれている。同時に
鋳型潤滑剤は鋳型内溶鋼湯面の保護を行って溶鋼の湯面
での凝固を防止し、かつ高温で発生する熱輻射、光を防
止し作業者の安全と健康との阻害を防止する役目を持っ
ている。
（発明が解決しようとする問題点）
近年高清浄度鋼の開発にともなって鋳型内で非金属介在
物等を浮上させ凝固殻に補足させず湯面に浮上させパウ
ダー中に吸収する方法が用いられている。特に従来から
脱酸剤（ＡＬ、Ｓｔ等〕を使用するキルド領の連鋳にお
いては、脱酸生成物＜Ａｔ＊０． 、ｓｔｏｗや複合介
在物等）が鋳型内で浮上分離する。このことは使用中の
パウダーの成分分析によって公知のところである。
物等を浮上させ凝固殻に補足させず湯面に浮上させパウ
ダー中に吸収する方法が用いられている。特に従来から
脱酸剤（ＡＬ、Ｓｔ等〕を使用するキルド領の連鋳にお
いては、脱酸生成物＜Ａｔ＊０． 、ｓｔｏｗや複合介
在物等）が鋳型内で浮上分離する。このことは使用中の
パウダーの成分分析によって公知のところである。
一方パウダーを円滑に流入、消費を行なわせるには適正
な粘度範囲があり、引抜速度にもよるが０．５〜４ポア
ズ（ｐｏｉｓｅ）程度が実用的である。
な粘度範囲があり、引抜速度にもよるが０．５〜４ポア
ズ（ｐｏｉｓｅ）程度が実用的である。
しかしながら鋳造中に溶鋼からの脱酸生成物、特にＡ４
０３ 、がパウダー中に吸収された場合粘度が急激に上
昇する。例えば、初期粘度が２ポアズのパウダーに１０
１ Ａｔｚ Ｏｓが濃化すると３ポアズに、１５％で５
ポアズに、又２０％ではｌＯポアズ程度に上昇する。
０３ 、がパウダー中に吸収された場合粘度が急激に上
昇する。例えば、初期粘度が２ポアズのパウダーに１０
１ Ａｔｚ Ｏｓが濃化すると３ポアズに、１５％で５
ポアズに、又２０％ではｌＯポアズ程度に上昇する。
従って１０数パーセン）Ａｔ２ｏｘの吸収が進めば適正
な粘度範囲を外れてしまい、鋳造障害をきたし、例えば
鋳片焼付きに基くブレークアウトを頻発することが多い
。
な粘度範囲を外れてしまい、鋳造障害をきたし、例えば
鋳片焼付きに基くブレークアウトを頻発することが多い
。
このため、ブレークアウトを防止するために、種々の検
討がなされ、例えば、鋳造鋼種によって予め考えられる
Ａｔ２０３等の吸収量を考慮して初期パウダー中のに４
Ｏｎを低くする方法や鋳造途中でＡｔ、 Ｏｓが濃化
したパウダーを鋳型内から除去し次に新しいパウダーを
添加する等の手段によりパウダーの適正な粘度を維持し
て鋳造している。
討がなされ、例えば、鋳造鋼種によって予め考えられる
Ａｔ２０３等の吸収量を考慮して初期パウダー中のに４
Ｏｎを低くする方法や鋳造途中でＡｔ、 Ｏｓが濃化
したパウダーを鋳型内から除去し次に新しいパウダーを
添加する等の手段によりパウダーの適正な粘度を維持し
て鋳造している。
しかしながらこれらの方法では、鋳造鋼種によってパウ
ダーを種々準備しなければならないことや鋳造中に余計
な作業が入り鋳造が安定しないこと、あるいは連々鋳比
率が向上できないことなどがあり、鋳片の品質の劣化を
まねくばかりでなく鋼材価格を上昇させる要因にもなっ
ている。
ダーを種々準備しなければならないことや鋳造中に余計
な作業が入り鋳造が安定しないこと、あるいは連々鋳比
率が向上できないことなどがあり、鋳片の品質の劣化を
まねくばかりでなく鋼材価格を上昇させる要因にもなっ
ている。
このように、パウダーの流入・潤滑を円滑に行斤わせる
ことは極めて重要な課題となっている。
ことは極めて重要な課題となっている。
（問題点を解決するための手段）
近年高温での溶融パウダーに関する研究が進められ溶融
パウダーを非ニユートン流体として考えて粘弾性体とし
ての取扱いが可能になっている。
パウダーを非ニユートン流体として考えて粘弾性体とし
ての取扱いが可能になっている。
文献（鉄と鋼第９８回講演大会、５７０２．１９７９
）に示された通り、マクスウェルの応力緩和時間（τ）
、鋳型を介してパウダーに付加する振動数（ｆ）、静的
状態での粘度≠）とすると、振動によって粘度が低下し
実際上 μ米＝μ／（１＋４π２ｆ２τ２） で算出される粘度μ来 が流入・潤滑にかかわることに
なる。本発明者らはパウダー振動を加えることによって
、粘度が低下することと鋳造中の成分変化に基く粘度上
昇が相反することに注目しこれが本発明の端緒となった
。
）に示された通り、マクスウェルの応力緩和時間（τ）
、鋳型を介してパウダーに付加する振動数（ｆ）、静的
状態での粘度≠）とすると、振動によって粘度が低下し
実際上 μ米＝μ／（１＋４π２ｆ２τ２） で算出される粘度μ来 が流入・潤滑にかかわることに
なる。本発明者らはパウダー振動を加えることによって
、粘度が低下することと鋳造中の成分変化に基く粘度上
昇が相反することに注目しこれが本発明の端緒となった
。
（発明の構成）
すなわち、本発明は、溶湯の連続鋳造において、鋳型潤
滑剤を用いる場合であって従来のオシレーションとは別
に高周波振動を加えるもので、潤滑剤の粘度μポアズ、
マクスウェルの応力緩和時間τ（ｓｅｃ）、鋳型に付加
する高周波による弾性体振動の振動数をｆ（］／５ｅｅ
）とし、潤滑剤にこの振動の影響を与え動的に粘度を低
下せしめてにｆｒ を決定し、周波数ｆの高周波振動
を付加しつつ鋳造することを特徴とする溶湯の鋳造方法
である。
滑剤を用いる場合であって従来のオシレーションとは別
に高周波振動を加えるもので、潤滑剤の粘度μポアズ、
マクスウェルの応力緩和時間τ（ｓｅｃ）、鋳型に付加
する高周波による弾性体振動の振動数をｆ（］／５ｅｅ
）とし、潤滑剤にこの振動の影響を与え動的に粘度を低
下せしめてにｆｒ を決定し、周波数ｆの高周波振動
を付加しつつ鋳造することを特徴とする溶湯の鋳造方法
である。
応力緩和時間τは、通常１Ｏ−３〜ｌＯ−″（秒）程度
であり、測定によって求めることができる。
であり、測定によって求めることができる。
（実施例）
以下本発明について、実施例を基に更に詳しく説明する
。
。
第１図は、本発明において、動的粘度μ”が０．５りμ
〈４．０ を満足する潤滑剤の静的粘度μととｆｒ
の関係を示した図表である。
〈４．０ を満足する潤滑剤の静的粘度μととｆｒ
の関係を示した図表である。
従来法を第１図で示せば、ｆｒ−〇 上に位置する。
第２図は、本発明に際し用いた鋳型弾性体振動法の模式
図である。ｌは高周波発振器、２は増巾器及び鋳型への
接続体、３は鋳型、４は弾性体振動の振動波形、５は潤
滑剤であるパウダー、６は溶鋼、７は従来のオシレーシ
ョン振動をあられし、本発明にかかわる高周波による弾
性体振動と区別すれば固体運動で停止しても良い。８は
、凝固殻、９は溶湯を注入するノズルである。
図である。ｌは高周波発振器、２は増巾器及び鋳型への
接続体、３は鋳型、４は弾性体振動の振動波形、５は潤
滑剤であるパウダー、６は溶鋼、７は従来のオシレーシ
ョン振動をあられし、本発明にかかわる高周波による弾
性体振動と区別すれば固体運動で停止しても良い。８は
、凝固殻、９は溶湯を注入するノズルである。
本発明の実施例として第２図に示す構成により、以下の
条件によ多連続鋳造を行なった。
条件によ多連続鋳造を行なった。
鋳型サイズ： ２４７Ｘ３００ （ｍｙｎ）弾性体振
動数 ： １５ＫＨｚ 固体運動 ： ０〜１２０ Ｃ／ｍｉｎ引抜速度 ：
０．８ ｍ／ｍｉｎ鋳造鋼種 ： ８２０〜５４
５ｃ 試験パウダー 二 表１に示す成分のものを使用衣１
試験パウダー成分 また比較のため従来から行なわれている通常の鋳造を以
下の条件により行なった。
動数 ： １５ＫＨｚ 固体運動 ： ０〜１２０ Ｃ／ｍｉｎ引抜速度 ：
０．８ ｍ／ｍｉｎ鋳造鋼種 ： ８２０〜５４
５ｃ 試験パウダー 二 表１に示す成分のものを使用衣１
試験パウダー成分 また比較のため従来から行なわれている通常の鋳造を以
下の条件により行なった。
鋳型サイズ： ２４７Ｘ３００ （ｍｙｙｑ）鋳型
振動数 ： １２０ｃ／ｍ１ｎＩ 振巾 ： ±
３ｆｆｌ 引抜速度 ：０，６〜０．８ｍ／ｍｉｎ鋳造鋼種 ：
５２０ｃｘＳ４５ｃ 試験パウダー ： 表１．Ａ−、Ｂ 上記実施例及び比較例の結果を第３図、第４図に示す。
振動数 ： １２０ｃ／ｍ１ｎＩ 振巾 ： ±
３ｆｆｌ 引抜速度 ：０，６〜０．８ｍ／ｍｉｎ鋳造鋼種 ：
５２０ｃｘＳ４５ｃ 試験パウダー ： 表１．Ａ−、Ｂ 上記実施例及び比較例の結果を第３図、第４図に示す。
第３図は、パウダーの流入消費量を鋳造量で割った原単
位で示し静的粘度に対して整理したもので、従来法は４
ポアズ以下の粘度域が実用的とされているが、同じ粘度
でもパウダー消費量即ち原単位のばらつきが多い。これ
に対し、本実施例による方法では原単位のばらつきが少
なく、かつ従来法では使用が困難なｌＯポアズを超える
高粘度のパウダーでも４ポアズ程度の粘度を持つｆｃ
パウダーの原単位とほぼ同一であり鋳造も安定していた
。また、パウダー流入機構を解析する上では通常粘性流
体としての仮定の下に解析されるため流入量すなわち原
単位は、パウダーの粘度が上昇することによって流入量
が減少することが示されている。しかしながら、動的粘
度の補正を行ない見かけ上の粘度を調整した実施例では
高粘度程流入量が減少するとみられる傾向は認められな
い。このことは先に述べたとおり粘度が鋳型に付加した
高部振動による弾性体振動によって見かけ上減少し実際
の鋳造においてはパウダーＡ、Ｂ、Ｃの粘度がほぼ同一
であったためと理解される。
位で示し静的粘度に対して整理したもので、従来法は４
ポアズ以下の粘度域が実用的とされているが、同じ粘度
でもパウダー消費量即ち原単位のばらつきが多い。これ
に対し、本実施例による方法では原単位のばらつきが少
なく、かつ従来法では使用が困難なｌＯポアズを超える
高粘度のパウダーでも４ポアズ程度の粘度を持つｆｃ
パウダーの原単位とほぼ同一であり鋳造も安定していた
。また、パウダー流入機構を解析する上では通常粘性流
体としての仮定の下に解析されるため流入量すなわち原
単位は、パウダーの粘度が上昇することによって流入量
が減少することが示されている。しかしながら、動的粘
度の補正を行ない見かけ上の粘度を調整した実施例では
高粘度程流入量が減少するとみられる傾向は認められな
い。このことは先に述べたとおり粘度が鋳型に付加した
高部振動による弾性体振動によって見かけ上減少し実際
の鋳造においてはパウダーＡ、Ｂ、Ｃの粘度がほぼ同一
であったためと理解される。
そこで、振動の影響を考慮した粘度は、μ／（１＋４π
ｔｆ２τ２）に示されることと、実験室の測定にもとづ
きτを推定すると１０−８〜１０”−”（Ｓ）のオーダ
ーであったことから、ｆは数百〜数十ＫＨｚの振動数を
加えれば見かけ上の粘度低下が期待される。
ｔｆ２τ２）に示されることと、実験室の測定にもとづ
きτを推定すると１０−８〜１０”−”（Ｓ）のオーダ
ーであったことから、ｆは数百〜数十ＫＨｚの振動数を
加えれば見かけ上の粘度低下が期待される。
高周波振動を鋳型に伝達するにはなるべく低い周波数が
望ましいが、数百〜ｌ０ＫＨｚ程度は人間の可聴域で作
業上望寸しくないことから、１５〜２０ＫＨｚが最適値
であると考えられる。
望ましいが、数百〜ｌ０ＫＨｚ程度は人間の可聴域で作
業上望寸しくないことから、１５〜２０ＫＨｚが最適値
であると考えられる。
一方動的粘度補正を行うには、見かけ上の粘度を従来安
定して鋳造が行なわれている０、５〜４ポアズの間にな
る様に周波数を決定すれば良く、例えば１０ポアズ程度
の粘度の場合には第１図よりｆτ＝０．２以上を確保し
なければならないのでｆ＝２００〜２００００Ｈｚ と
なる。この中から任意の値の周波数を用いることで鋳造
できる。上記実施例では、１５ＫＨｚとした。
定して鋳造が行なわれている０、５〜４ポアズの間にな
る様に周波数を決定すれば良く、例えば１０ポアズ程度
の粘度の場合には第１図よりｆτ＝０．２以上を確保し
なければならないのでｆ＝２００〜２００００Ｈｚ と
なる。この中から任意の値の周波数を用いることで鋳造
できる。上記実施例では、１５ＫＨｚとした。
第４図は、鋳型内の抜熱状況について示したもので、鋳
片表面品質の１つの目安となるものである。実施例は従
来の良好な操業条件内に入っており、正常な抜熱であっ
たことを示している。
片表面品質の１つの目安となるものである。実施例は従
来の良好な操業条件内に入っており、正常な抜熱であっ
たことを示している。
（発明の効果）
以上水した様に、本発明法を実施することによって、パ
ウダーの静的粘度あるいは操業中のＡ４０３吸収による
粘度上昇にもかかわらず鋳造することが可能であること
から鋳造用パウダーの粘度管理が簡単で良い上に、連々
鋳等の長時間鋳造によるパウダー劣化を全く気にする必
要がなく操業できる等本発明は鋳造技術上極めて有効な
方法と云える。
ウダーの静的粘度あるいは操業中のＡ４０３吸収による
粘度上昇にもかかわらず鋳造することが可能であること
から鋳造用パウダーの粘度管理が簡単で良い上に、連々
鋳等の長時間鋳造によるパウダー劣化を全く気にする必
要がなく操業できる等本発明は鋳造技術上極めて有効な
方法と云える。
第１図は動的粘度補正によって使用可能な静的粘度範囲
を示す図表、第２図は高周波弾性振動鋳造法の実施例を
示す模式図、 第３図はパウダー原単位を比較して示した図表、第４図
は鋳型抜熱特性を比較して示した図表である。 代理人 弁理士 秋沢政光 外２名 第１図 テで 矛２図 第３図 ♀ 立 ４争ｆＡｂノぐつ’１４ｂ７１％ （ＰｏｉＳｅ）第４
図 ０．６ ．０ｇ １．０ 由りＥＪ＞７ｔＬ（４べλ） 自発手続補正書 １、事件の表示 特願昭５９−１５２７１２号 ２、発明の名称 動的粘度補正による溶湯の鋳造方法 ３、補正をする者 事件との関係 出 願 人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号名
称 （６６５）新日本製鐵株式会社４、代理人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号補正
の内容 １．明細書第７ページ表１のパウダー成分者の［ＴｉＣ
ＪをｊＴ、ＣＪと補正する。
を示す図表、第２図は高周波弾性振動鋳造法の実施例を
示す模式図、 第３図はパウダー原単位を比較して示した図表、第４図
は鋳型抜熱特性を比較して示した図表である。 代理人 弁理士 秋沢政光 外２名 第１図 テで 矛２図 第３図 ♀ 立 ４争ｆＡｂノぐつ’１４ｂ７１％ （ＰｏｉＳｅ）第４
図 ０．６ ．０ｇ １．０ 由りＥＪ＞７ｔＬ（４べλ） 自発手続補正書 １、事件の表示 特願昭５９−１５２７１２号 ２、発明の名称 動的粘度補正による溶湯の鋳造方法 ３、補正をする者 事件との関係 出 願 人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号名
称 （６６５）新日本製鐵株式会社４、代理人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号補正
の内容 １．明細書第７ページ表１のパウダー成分者の［ＴｉＣ
ＪをｊＴ、ＣＪと補正する。
Claims (1)
- （１）溶湯の連続鋳造において、鋳型潤滑剤を用いると
ともに鋳型に２００Ｈｚ〜２０ＫＨｚの高周波弾性体振
動を付加し、潤滑剤の動的粘度 （μ＾＊）を０．５＜μ＾＊＜４ポアズとして鋳造する
ことを特徴とする動的粘度補正による溶湯の鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15271284A JPS6130267A (ja) | 1984-07-23 | 1984-07-23 | 動的粘度補正による溶湯の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15271284A JPS6130267A (ja) | 1984-07-23 | 1984-07-23 | 動的粘度補正による溶湯の鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6130267A true JPS6130267A (ja) | 1986-02-12 |
Family
ID=15546501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15271284A Pending JPS6130267A (ja) | 1984-07-23 | 1984-07-23 | 動的粘度補正による溶湯の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6130267A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0412994U (ja) * | 1990-05-23 | 1992-02-03 | ||
| US5651412A (en) * | 1995-10-06 | 1997-07-29 | Armco Inc. | Strip casting with fluxing agent applied to casting roll |
-
1984
- 1984-07-23 JP JP15271284A patent/JPS6130267A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0412994U (ja) * | 1990-05-23 | 1992-02-03 | ||
| US5651412A (en) * | 1995-10-06 | 1997-07-29 | Armco Inc. | Strip casting with fluxing agent applied to casting roll |
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