JPS6138499A - 水蒸気分解による使用済イオン交換樹脂の処理方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、使用済イオン交換樹脂、特に原子力発電所か
ら発生する放射性の使用済イオン交換樹脂（以下、廃樹
脂という）の処理方法及びその装置に係り、さらに詳し
くは、水蒸気雰囲気中で廃樹脂を熱分解する方法及びそ
の装置に関する。

〔発明の背景〕

原子力発電所などの運転に伴い種々の放射性物質全含む
廃液が発生するが、これらの廃液はイオン交換樹脂を用
いて処理されることが多い・このイオン交換樹脂は使用
後、廃樹脂（使用済イオン交換樹脂）となる。例えば、
沸騰水型原子力発電所においては、発生する放射性廃棄
物量のかなシの部分が廃樹脂で占められている。この廃
樹脂の処理が原子力発電所の運転上の課題の１つとされ
ている。

従来、この廃樹脂はセメ７トあるいはアスファル等の固
化剤と混合してドラム缶中に固化され、施設内に貯蔵保
管されている。しかしながら、これらの放射性廃棄物の
量は年々増加する傾向にあゃ、また廃樹脂は有機物のた
め長期保管すると分解・腐敗する可能性もある。このた
め、その保管場所の確保及び保管中の安全性維持が重要
な問題となっている。従って、廃樹脂を同化処理するに
際しては容積を可能な限り小さく（減容）すると共に、
廃樹脂を安定な無機物に変換（無機化）する、いわゆる
廃樹脂の減容無機化処理に大きな関心が払われてきてい
る。

減容無機化処理は、大別して、（１）式で示すように酸
素雰囲気中で樹脂を分解する酸化分解法と、（２）式で
示すように水蒸気雰囲気中で分解する水蒸気分解法があ
フ、いずれも廃樹脂中の炭素を二酸化炭素に変換するも
のである。

Ｃ（廃樹脂）　＋　Ｏ□→Ｃｏ２＋　１００　ｋｃｎｌ
ｌ／ｍｏｂ　　−＝　（１）Ｃ（廃樹脂）　＋　２Ｈ２
０−＋　Ｃｏ２＋　２Ｈ２−３０ｋ−ｍｏｔ・・・・・
・（２） 酸化分解法の代表例には、特開昭５７−１２４００号公
報に示されている流動床法がある。しかし酸化分解法は
（１）式から明らかなように発熱反応であり、炭素１モ
ル当り１００　ｋ、ｄもの発熱があるため、分解反応容
器の劣化・破損につながる恐れがおり、これを防ぐには
発生熱を奪うべく窒素ガス等を流す等の手段を用い夷け
ればならないが、この温度制御は難しく、また、温度の
暴走を避けるために酸素の量を制限しなければならず、
この結果、処理速度が上がらなくなってしまり。

これらの欠点を解決するため、（２）式で示すような樹
脂の吸熱反応（吸熱量：　３０　ｋａ４／ｍｏｔ）　ｋ
起す水蒸気雰囲気中での廃樹脂の分解法としてＡＥＣＬ
がある。ＡＥＣＬ法の詳細け、Ｐｒｏｃｅｅｄｌｎｇｓ
　ｏｆＩｎｔｅｒｎａｔｌｏｎａｌ　　Ｃｏｎｆｅｒｓ
ｎｅｅ　　ｏｎ　　ＲａｄｌｏａｃｔｉｖｅＷａｓｔｅ
　Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ　（Ｃａｎａｄｉａｎ　Ｎｕｃ
ｌｅａｒ　５ｏｃｉｅｔｙ）。

Ｐ、１７４−１７８　（１９８２）　Ｋ示されている。

この方法（水蒸気分解法）では樹脂が吸熱反応のもとで
分解するので、発熱反応全利用した酸化分解法と異なフ
、反応容器内の温度制御が容易で、水蒸気のｔｉｔｆ制
限する必要がないから、高い処理速度が得られる。

しかしながら、水蒸気分解法にも欠点がある。

それは廃樹脂を水蒸気雰囲気、大気圧下で盆解しようと
すると１０００℃以上の分解温度が必要となり、反応容
器材料が早期に劣化することである（ｒＲ化分解法では
分解温度が約６００℃）。これを解決するために、ＡＥ
ＣＬ法では、分解圧力を２８気圧以上の高圧とし廃樹脂
の分解温度ｆｔ１０００℃から７００℃に低減している
。しかしこの場合、分解圧力が高いために反応容器が大
がかりなものとなる欠点がある。

〔発明の目的〕 本発明の目的は、前記従来技術の問題点に鑑み、廃樹脂
を水蒸気分解によシ分解するに際し、分解温度’１ｌｏ
ｏｏ℃より低くすると共に分解圧力を大気圧とすること
を可能くする廃樹脂の処理方法および該処理方法を実施
するための装置を提供するＫある。

〔発明の概要〕

本発明による廃樹脂の水蒸気分解による処理方法は、水
蒸気分解前に１廃樹脂にアルカリ土属イオン又はアルカ
リ土類全屈イオン全イオン吸着すること全特徴とする。

また本発明による上記処理方法全実施するための装置は
、廃樹脂とアルカリ金属イオン又はアルカリ土類金属イ
オンの水溶液とを受け入れて両者を混合するタンク、該
タンク金経た廃樹脂全受け入れる反応容器、該反応容器
の加熱装置、該反応容器に加熱された水蒸気全供給する
手段、および該反応容器からの排ガス除去系からなるこ
とを特徴とする。

次に、本発明の思想について詳細に説明する。

ＣＨ２）との共重合体を高分子基体とし、これにイオン
交換基であるスルホン酸基（Ｓｏ、Ｈ）を結合させた架
橋構造をもち、かつ立体梅造全有し、次のような構造式
であられされる。

１＋分子式は（Ｃ４７Ｈ１７０６Ｓ２）ｎで表わされる
。このようなイオン交換樹脂全水蒸気分解するときの反
応式の概略は既に（２）式で示したが、より詳細には（
３）式に示すようなものであり、分解生成物として二酸
化炭素（ｃｏ２）　、−酸化炭素（Ｃｏ　）　、水素（
Ｈ２）、硫黄酸化物（５ＯＸ）を生成する。

（Ｃ４７Ｈ４７０６Ｓ２）ｎ＋Ｈ２０→ＣＯ２＋ＣＯ＋
■工２＋ＳＯＸ　　・・・・−（３）第２図に、このよ
うな分子構造を有するイオン交換樹脂の水蒸気雰囲気、
大気圧下での熱重量分析結果を実線で示すＯ第２図よフ
イオン交換樹脂は約３５０℃と］　０００℃の二段階で
分解していることがわかる。このうち３５０℃はスルホ
ン酸基２基が分解してＳＯヲ発生する反応、１０００℃
は高分子基体が分解してＣｏ２．　Ｃｏ　、■２金発生
する反応でのものであることが、分解ガスの分析かられ
かった。以上より、大気圧下で水蒸気分解によシ廃樗脂
を完全に分解するには分解温度を１０００℃以上としな
ければならないことがわかる。

このような高い分解温度を下げる方法として、分解圧力
を上げる方法及び触媒を添加する方法が知られている。

前者が先に述べたＡＥＣＬ法である。

一方、後者は石炭がス化などで利用されている技術であ
る。石炭がス化の研究より、分解温度低減用のｆｆ１Ｍ
としてはアルカリ金属又はアルカリ土類金属の炭酸塩が
有効であることが知られている。

その中で最も代表的なものは炭酸ナトリウム（Ｎａ２Ｃ
Ｏ３）で、これの微粉末全石炭に添加することにより分
解温度を低減することが公知になっている。

そこで、発明者は、廃樹脂の水蒸気分解において微粉末
状の炭酸す）　ＩＪウム全廃樹脂に添加することを試み
た。第１図中の白丸全村したカーブはこの触媒（Ｎａ２
ＣＯ３粉末）の添加量全変化させた場合の廃樹脂の大気
圧下での分ｍ温／ｆｆｆｆ１示したものである。これよ
りＮＩＬ２Ｃ０３粉末全３ｍ５ｑ・／１−樹脂（換言す
ると２０）マｔ％）以上添加することてより、廃樹脂の
分解温度を大気圧下でも１０００℃から８００℃に低減
できることがわかり、か媒の効果が確認された。

一方、第１図中の黒丸を付したカーブは触媒として硫酸
ナトリウム（Ｎａ２Ｓ０４）粉末を添加した揺台の分解
温度を示したものであり、Ｎａ２ＳＯ４−け触媒効果の
ないことがわかる。

このように同じナトリウム塩であってもＮａ２ＣＯ３が
触媒効果を示すのに対し、Ｎａ２ＳＯ４が慰媒効果？示
さない理由は、Ｎａ２ＣＯ３け（４）式で示すように廃
樹脂中の炭素と反応して水蒸気との活性が高い金ズ］ナ
トリウムを生成するの（支）対し、Ｎａ２ＳＯ４は（５
）式で示すように廃樹脂中の炭素と反応して水蒸気との
活性が低い硫化す）　ＩＪウム（Ｎａ２Ｓ　）　ｆ生成
するためであることが、Ｄ、Ｗ、Ｍｃｋｅｅ　（Ｃａｒ
ｂｏｎ、Ｖａｔ　１６゜５３（１９７８））らの研究で
知られている。

以上示したように１微粉末のＮａ　２Ｃ０５を触媒とし
て廃樹脂１ｃ　３　ｍｅｑ−／ｆ−樹脂（２０ｗｔ４　
）以上添加すれば大気圧下でも水蒸気雰囲気中での廃樹
脂の分解温度′ｆｔ１０００℃から８００℃に低減でき
るが、Ｎａ、ＳＯ４ではこのような触媒効果のないこと
がわかった。

しかし、反応容器材料の劣化等を考慮すると、廃樹脂の
分解温度を７００℃程度Ｋまで低減することがより望ま
しく、また運転費を考慮すると触媒添加量をできるだけ
少なくすることがより望ましい。そこで発明者らは触媒
の添加方法を工夫することＫよフこれら２つの要求全実
現すべり、扉穆実験をくシ返した。その結果、触媒を微
粉末で添加している限り改＠はできないことがわかった
。

その理由は、粒径２０〜５００μｍの廃樹脂に微粉末触
媒（粒径０．１〜１０μｍ）を添加しても、廃樹脂１個
ずつｔ考えると、廃樹脂と触媒の接触面は廃樹脂粒子の
表面のみに限られてしまい、廃樹脂と触媒との接融面積
が十分でないためである。この様子を示したものが第３
図であフ、１が廃樹脂粒子、２０が微粉末触媒上水す。

これを改善するには、触媒を廃樹脂粒子内に均一分散す
る必要があるが、これを物理的な方法（触媒の粒径を更
に小さくする等）で実現することは不可能である。

そこで、発明者らはイオン交換樹脂の性質全利用して、
イオン吸着により触媒全廃樹脂粒子内に均一分散させる
ことを考えたＯすなわち、融媒をイオン形にすると触媒
は廃樹脂粒子内にイオン交換によフ均一に取フ込まれ、
触媒の均一分散が可能となる。この様子を示したものが
第４図であり１、廃樹脂１の粒子内に触媒２０が均一に
分散していることを示す。

しかしながら、イオン吸着できるのはＮａ　　であシ、
触媒活性の高いＮａ２Ｃｏ３としてイオン交換樹脂に着
けることはできない。

よって、発明者らは、イオン吸着したＮａ　　の化学形
態が温度によってどのように変化するかを調べた。その
結果、一般的にイオン交換基の分解から考えられるＮａ
　２　ＳＯ４の生成の他に、高温になるに従がってＮａ
２ＣＯ３が生成することを新らたに見い出した。第５図
に水蒸気雰囲気、大気圧下でＮａ　を約０．６　ｍｅｃ
４／ｆ−樹脂だけイオン吸着した廃樹脂を分解した場合
に、Ｎａより生成する物質を示した。この図から、分解
温度６００℃以下ではＮａはイオン交換基であるスルホ
ン酸基（−８ｏ３Ｈ）と反応して、いったんＮａ２Ｓ０
４（図中白丸上付したカーブ）となるが、分解温度６０
０℃以上ではＮａ２ＳＯ４が廃樹脂中の炭素と反応して
触媒活性の高いＮａ２ｃ０４　（図中、黒丸を付したカ
ーブ）Ｋ変換していることがわかる口したがって、Ｎａ
２ＣＯ，の形で添加しなくても、Ｎａ＋の形でイオン吸
着すれば、分解温度６００℃以上では触媒活性の高いＮ
ａ　２ＣＯ３が生成することになシ、低温で水蒸気分解
が可能となる。　　。

発明者らは、この新らたに見い出した事実に基づき、大
気圧下、水蒸気雰囲気での廃樹脂の熱分解特性を調べた
結果、第１図中に三角印を付したカーブの示す結果を得
友。すなわち、ナトリウムイオンをイオン吸着し次廃樹
脂は、融媒添加量０．５〜１　ｍｅｑ／Ｐ−樹脂で、分
解温度金７００℃に下げることができることがわかった
。この温度は、第３図にみられるＮａ　２ＣＯ５の生成
の増加する６００℃より高温であり、Ｎａ　　が十分Ｎ
ａ２ＣＯ３に変化して触媒活性を発揮することがわかる
。また第一２図には、Ｎａ＋を１　＋ｎ＋ｓｑ／Ｐ二樹
脂だけイオン吸着したときの熱Ｍ全分析結果を参考のた
めに破線で示す。これらの図の結果から、７００℃で廃
樹脂は全て分解することがわかつ之。

また、このようにＮａ＋イオン吸着の場合には、微粉末
状のＮａ２ＣＯ５ｋ触媒として添加する場合の必要触媒
量が二３　ｍｅｑ／Ｐ−樹脂であるのに対し、必要触媒
量は一〇、　５〜１．０　ｍｅｑ／Ｐ−樹脂となフ、か
媒量が少くてすむ。

以上の結果金１とめると、廃樹脂に触媒としてＮａ＋イ
オンをイオシ吸着すると、Ｎａ＋は廃樹脂粒子内に均一
分散され、かつ分解温度６００℃以上ではこのＮａ＋が
触媒活性の高いＮａ　２ＣＯ５に変換すること、及びそ
の結果として、廃１′ＬＪ脂内に均一分散されたＮａ　
２Ｃ０５のため水蒸気雰囲気、大気圧下での樹脂の分解
温度ｔｉｏｏｏ℃から７００℃Ｋまで低減でき、そのと
きの必要触媒量は０．５〜１．０□。ｑ４−樹脂である
ことかわかった〇さらに、水魚気分〃ト時の分解温度低
減用の触媒としては、炭酸す）　ＩＪウムだけでなく、
微粉末状のアルカリ金属及びアルカリ土類金属の炭酸塩
も有効であることが知られている。そこで他のアルカリ
金属・アルカリ土類金属についても、これをイオン吸着
した場合の分解温度を求めた。その結果をまとめて第６
図に示す。第６図よフ、触媒活性ｎ　Ｌｌ＋、　Ｋ＋、
　Ｎａ＋が最も高く、次いでＣｇ＋。

２＋ Ｍｇ、Ｃａ　　の順であることがわかる。また必要触媒
量はいずれの場合にもおおむね０．５〜１．Ｏｍｅｑ／
Ｐ−樹脂であることもわかる。したがって、触媒として
はＬｉ＋、　Ｋ”　、　Ｎａ　　が適当であることがわ
かるが、価格けＮａ＋が最も安価である。し友がって、
触媒にけＮａ＋が最適である。

また、アルカリ金属、アルカリ土類金属イオンの出発原
料としては、Ｎａ＋１例にとると、ＮａＯＨ＋ＮａＣ１
、Ｎａ２ＳＯ４，Ｎａ２ＣＯ３等が可能であるが、Ｎａ
０ｆ（以外の場合には、Ｎａ＋ｉイオン吸着させた後に
も、ｃｔ−、ｓｏ４”″”　、　ｃｏ、　　等のイオン
が溶液中に残）、最終的ｔｉｃ　ＨＣｌなどの放射性二
次廃棄物となる。これに対し、ＮａＯＨｆ用いると、残
ったＯＨ−は最終的にけＨ２ＯＫ変化する。したがって
、二次廃棄物全考慮すると、ＮａＯＨ等のアルカリ金属
又はアルカリ土類金属水酸化化合物を出発原料に用いる
ことが望ましい。

以上の結果から、本発明を実施するに当っては、廃樹脂
に廃樹脂１ｇ（乾燥重量）当フ０．５〜１．。

ｍｅｑ・のアルカリ金属又はアルカリ土類金属金子めイ
オン吸着し次後、これ全水蒸気雰囲気、大気圧　、下で
分解すればよいことがわかる。このときには、反応容器
内の温度（分解温度）を７００℃以上にすると共に、供
給する水蒸気も７００℃以上に加重実施例は、加圧水型
原子炉のｐ水浄化系から発生する廃樹脂を水蒸気分解す
るものであシ、第７図はその処理システムの系統図、第
８図はその反応容器に用いたバッチ処理方式の固定床炉
の概略断面図である。廃樹脂１は復水脱塩器から逆洗操
作釦より廃棄されるのでスラリー状になっており、これ
は廃樹脂タンク２に貯蔵される。廃樹脂タンク２内の廃
樹脂１の所定量（乾燥重量で３０ｋｙ　）がパルプ３を
介して攪拌タンク４に移送される。攪拌タンク４にはか
媒タンク５から水溶液の水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）
　３０　ｍｏｌ　（−３０ｅｑ・）が添加され、これら
は攪拌タンク４内の攪拌羽根６により約１時間攪拌され
る。この結果、Ｎａがイオン吸着により融媒として廃樹
脂内に均一分散される。この廃樹脂は脱水機１７によシ
遠心脱水後、パルプ７全介して反応容器８に供給される
。

反応容器８の概略断面図は第８図に示されている。反応
容器８に供給され友廃樹脂１はまずヒータ９によｊ５７
００ｔ：まで加熱される。その後、水蒸気が供給される
が、このためＫは、蒸発器１０で発生した水蒸気が加熱
器１ｇによシフ００℃まで加熱された後、バルブ１２を
介して反応容器８に供給される。この水蒸気は、反応容
器８内に設けられた分散板１３金介して反応容器内の廃
樹脂１に均一に供給される。その結果、廃樹脂は水蒸気
分解され、分解生成物としてＣＯ□ｒ　Ｈ２’ｅ主成分
とする排ガスが発生する。この排ゴスはバルブ１４’ｒ
介してプレフィルタ１５とＨＥＰＡフィールタ１６１Ｃ
供給され、ここ−で排ガス中の放射性物質を完全に除去
した後、大気圧中に希釈放出される。

水蒸気’１ｌｏｋ）／ｈの速度で供給した結果、当初供
給した廃樹脂３０ｋＰは約５時間で分解が終わフ、わず
か２ｋｇの残渣のみが反応容器８内に残った。また、水
蒸気分解は前記したように吸熱反応であるため、分解温
度の制御が容易で、分解温度を常に７００±ｌθ℃に制
御できた。

実施例２ 本実施例は沸騰水型原子炉のは浄化系から発生する廃樹
脂を水蒸気分解するものであシ、第９図は本実施例に用
いた処理システムの系統図である。

沸騰水型原子炉から発生する廃樹脂の量は、加圧水型原
子炉に比べ、一般にその量が多いため、本実施例はパッ
チ処理でなくて連続処理を行えるようにしたものである
。連続処理方式では流動床炉、ロータリーキルン、多段
炉等を用いる。

廃樹脂タンク２に貯蔵された廃樹脂１を攪拌タンク４に
移送した後、触媒タンク５から水酸化ナトリウムを添加
し、攪拌羽根６で約１時間攪拌してＮａを廃樹脂にイオ
ン吸着させるまでは、実施例１と全く同じである。その
後、このスラリー状の廃樹脂は定量タンク１８により流
動床炉１９に２０に、ｙ／ｈ（但し、乾燥樹脂量への換
算値）の速さで定量供給された。流動床炉１９け通常知
られているものであるが、流動化剤として水蒸気を用い
た。水蒸気は、蒸気発生器１０及び加熱器１ｇによシフ
００℃まで加熱さ７１．た後、流動床炉１９に供給され
る。また流動床炉Ｊ９の炉内温度は７００℃である。こ
の結果、廃樹脂１け水蒸気分解され、分解生成物として
ＣＯ２，Ｈ２全生成分とする排ガス奮発生した。この排
ガスの処理は実施例１と全く同様である。

以上の方法によシ廃樹脂を水蒸気分解した結果、１時間
当シ廃樹脂’ｉ　２０　ｋｙ処理でき、２０ｋｐの廃樹
脂は約１．５　ｋｐの砂渣のみとなり、実施例１と同等
の効果が認められた。このように、反応容器として流動
床音用いた場合にも、廃樹脂を分解温度７００℃、分解
圧力大気圧で水蒸気分解でき、しかも連続処理を行うこ
とによシ処理速度を実施例１の約３倍に向上できること
がわかった＠また、流動床に代えて、ロータリーキルン
、多段炉等を用いても同等の効果が得られる。

なお、すでに第６図などを用いて〔発明の概要〕におい
て詳細江示したように、融媒としては、Ｎａ＋以外Ｋ　
Ｌ１＋、　Ｋ＋、　Ｃｓ＋などのアルカリ金ＪｉＳイ２
＋ オンあるいＩｄＭｇ　　、Ｃａ　　’ｌどのアルカリ土
類金属属イオンを用いることもできる。これらＮａ　　
以外の融媒についても実施例１に示した装置を用いて水
蒸気分解全行った結果、Ｌｌ，Ｋ　では分解温度ｉ７０
０℃に、Ｃ８＋，Ｍｇ２＋ｌＣａ２＋では分解温度全８
００〜９００℃とすることにより、大気圧下でも水蒸気
分解可能であることを確認した。なお、これらの場合に
おいても、触媒はＫＯＨ　、　ＬｉＯＨ等の水酸化化合
物水溶液の形で攪拌タンク４に供給した。

〔発明の効果〕

本発明によれば、分解温度の安定制御が容易で処理速度
の大きい廃樹脂の水蒸気分解を、大気圧のもとて約７０
．０℃にて行うことができ、反応器材料の一劣化金防止
できる。１た、粉末状触媒を添加する従来例に比べて触
媒量金少なくすることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明と従来法の分解温度を比較した図、第２
図は廃樹脂の温度に対する重量変化を示した図、第３図
及び第４図はそれぞれ微粉末添加法とイオン吸着法によ
る触媒の分散の様子上水す図、第５図は温度に対するＮ
ａ２ＣＯ，　ｌ　ＮＩＬ２ＳＯ４の生成割合を示した図
、第６図は柵々のか媒の分解温勢 度に対する効果を示した図、第７図及び第８図は本発明
の一実施例の系統図と反応容器の概略断面図、第９図は
他の実施例の系統図である。 〔記号の説明〕 １・・・廃樹脂　　　　　　４・・・攪拌タンク５・・
・触媒タンク　　　　８・・・反応容器１０・・・蒸発
器　　　　　１９・・・流動床炉２０・・・触媒 第１図 触媒添加（（新ｅｖｙｔ−相↑脂） 第２図 外販３ｋＬ（′ｃ） 第３図 第４図 第５図 ４０υ　　　　　　　　　　わＣ）Ｃ）　　　　　　　
　　　　５０Ｕ第６［４ ０７ｆ Ｉｔ　ｌｔｌ　　ｓｔ　　／１０　　ｔ　　Ｃｓｅ’ｉ
／１−ｋＮＲｈ）第７図 り 第８図 第９図 り 手続補正凹（方式） 昭和タフ年Ｉ２月１２　日 昭和ケ９年特　５′「願第１６　ｃｒｏ　？　（９氏　
名（名相、）−ＯＦ、式全社已九へ作唐４代理人 住　所　　東京都千代０１区九の内２丁目６番２号丸の
内へ重洲ビＪし３３０５　補正命令の日付 昭和　９９年　１ｇ　　月　ニア０ 、：／ ７、補正の１ｇ象 補　　　　正　　　　書 本願明細書中下記事項を補正いたします。 記 １、第５頁１２行目に ［ＡＥＣＬ法の詳細は、Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ
　Ｊとあるを「ＡＥＣＬ法の詳細は、プロシーデイング
ズ・オプインターナショナル・コンファレンス・オン・
ラブオアクチイブ・ウェイスト・マネジメント（カナデ
ィアン・ニュークリア・ソサイエテイ）　Ｐ、　１７４
〜１７８　（１９８２）（Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ
　Ｊと訂正する。 ２、第５頁１５行目に １’−（１９８２）に示されている。」とある金１’−
（１９８２）：ｌに示されている。」と訂正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、使用済イオン交換樹脂を水蒸気分解により分解処理
   する方法において、前記水蒸気分解に先だち使用済イオ
   ン交換樹脂にアルカリ金属又はアルカリ土類金属を予め
   イオン吸着させることを特徴とする使用済イオン交換樹
   脂の処理方法。 ２、前記アルカリ金属又はアルカリ土類金属を使用済イ
   オン交換樹脂１ｇ（乾燥重量）当り０．５〜１．０ミリ
   当量の割合でイオン吸着させる特許請求の範囲第１項に
   記載の使用済イオン交換樹脂の処理方法。 ３、ナトリウムを使用済イオン交換樹脂１ｇ（乾燥重量
   ）当り０．５〜１．０ミリ当量の割合でイオン吸着させ
   る特許請求の範囲第２項に記載の使用済イオン交換樹脂
   の処理方法。 ４、前記水蒸気分解を７００℃以上で１０００℃より低
   い温度で行うことを特徴とする特許請求の範囲第２項又
   は第３項に記載の使用済イオン交換樹脂の処理方法。 ５、前記水蒸気分解を大気圧下で行う特許請求の範囲第
   ４項に記載の使用済イオン交換樹脂の処理方法。 ６、使用済イオン交換樹脂とアルカリ金属イオン又はア
   ルカリ土類金属イオンの水溶液とを受け入れて両者を混
   合するタンク、該タンクを経た使用済イオン交換樹脂を
   受け入れる反応容器、該反応容器の加熱装置、および該
   反応容器に加熱された水蒸気を供給する水蒸気供給装置
   、該反応容器からの排ガス除去系からなることを特徴と
   する使用済イオン交換樹脂の水蒸気分解処理装置。 ７、上記反応容器が固定床型である特許請求の範囲第６
   項に記載の使用済イオン交換樹脂の水蒸気分解処理装置
   。 ８、上記反応容器が上記水蒸気を流動化剤とする流動床
   型である特許請求の範囲第６項に記載の使用済イオン交
   換樹脂の水蒸気分解処理装置。