JPS6144978B2 - - Google Patents
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- JPS6144978B2 JPS6144978B2 JP8144179A JP8144179A JPS6144978B2 JP S6144978 B2 JPS6144978 B2 JP S6144978B2 JP 8144179 A JP8144179 A JP 8144179A JP 8144179 A JP8144179 A JP 8144179A JP S6144978 B2 JPS6144978 B2 JP S6144978B2
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Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
本発明はポリエステル糸条、特に仮撚捲縮を施
されたポリエステル糸条を用いたミシン糸に関す
る。 合成繊維ミシン糸としては、フラツトヤーン乃
至ステープルフアイバー使いのものが広く用いら
れているがこれらの何れも双子、特に三子以上の
高度の撚糸形態で使用されており、経済的な面で
極めて不利な立場にある。すなわち、単糸自身高
度の下撚をかけられるため、残留トルクが大きく
到底単糸使いは不可能なことから、これら単糸を
数本引揃えて、単糸の撚方向とは反対方向に上撚
をかけてトルクを相殺する手段が採られている。
しかしこのためには、元来、非能率的な、撚糸機
を用いて高度の下撚、上撚をかけることから工程
の煩雑化、コスト高を免れえないばかりか、加工
速度の大巾な向上も期待できない。 また、かかるフイラメント乃至ステーブルフア
イバーより成るミシン糸はスーツ、シヤツ、ブラ
ウス等の縫製には適しているが薄地物特に肌着等
の編物の縫製に用いるとミシン糸が編物になじま
ず、縫目が硬くかつきたなくなつて殆ど用を為さ
ない。これらの用途には一般に綿糸のミシン糸が
用いられているが、これまた、前述の合成繊維ス
テープルフアイバー同様頻雑な工程を経て、双子
乃至三子撚りの形で作られているのが現状であ
る。綿糸に代る肌着縫糸として加工糸使いのもの
が一部で市販されているが可縫性が極端に悪く、
例えば、本縫の可縫性は４，500r.p.mで数秒に
して糸切れが生じその多くは未だ実用化の域には
達していない。 本発明の目的は従来のフイラメントやステーブ
ルフアイバーからなるミシン糸製造における煩雑
な下撚、上撚工程を必要とせず高い生産性の下
に、織物は勿論編物の縫製に好適なミシン糸を提
供することにある。 更に本発明の目的は、従来のポリエステル加工
糸よりなるミシン糸を遥かに凌賀する可縫性を具
備したミシン糸を提供することにある。 本発明者等は上記の目的を達成せんとして種々
検討していくうちに、通常のポリエステル仮撚捲
縮糸を使用したミシン糸では従来のフラツトヤー
ン又はステープルフアイバーの双子以上の撚糸か
らなるミシン糸並みの可縫性は殆ど得られないこ
とを知つた。そこで、この理由を究明すべく更に
研究を進めた結果、加工糸使いのミシン糸は縫製
張力の下での集束性が極めて悪く（すなわちルー
プ形成性不良）且つこの集束性は、捲縮性と極め
て密接な関係があることを見出したのである。 かくして、本発明によれば、仮撚捲縮加工が施
され、単繊維繊度が少なくとも６デニールである
ポリエステルフイラメント糸条の撚糸であつて、
該撚糸は (イ) 初期トータルクリンプ（TC1）が0.5〜10％ (ロ) 20√に相当する荷重（ｇ）負荷後のトー
タルクリンプ（TC2）が３％以下（Deはフイラ
メント糸条の全繊度）（デニール）） であることを特徴とするポリエステルミシン糸が
提供される。 本発明によるミシン糸の特性を一言で表現する
ならば、縫製時の張力（通常200〜300ｇ）下で捲
縮が発現せず、塑性変形を起すような仮撚捲縮糸
より成つていることであり、これにより前記の繊
維の集束性が保持されループ形成性が著しく改善
されるのである。 ここで“良好なループ形成性”とは第１図に示
す如く生地１を貫挿するミシン針２が、下方位置
（一点鎖線で示す）から上方へ移動した際、ミシ
ン糸３の弛緩に伴い円滑なループが生じることを
言う。これに対して第２図の場合、マクロ的に
は、一応のループが形成されているがループ内で
は糸自身ジグザグ状となつていて、しかもバラケ
が生じており、かつループのねじれが生じ、ルー
プ形成性は悪い。 然るにこのようなループ形成性の良悪はポリエ
ステルミシン糸の捲縮性能に影響され、その中で
もトータルクリンプ（TC）就中、20√に相当
する荷重（ｇ）負荷後のトータルクリンプ
（TC2）の影響が極めて大きいことが判明した。な
お、本発明において、初期トータルクリンプ
（TC1）、20√に相当する荷重（ｇ）負荷後の
トータルクリンプ（TC2）［以下、それぞれ単に
TC1，TC2として表わす］は次のように定義され
る。 TC1＝ｌ０−ｌ１／ｌ０×100（％） l0：0.1＋0.001ｇ／deの荷重下で１分経過後の
長さ（cm） l1：l0測定後0.1ｇ／deの荷重を除去し１分経過
後の長さ（cm） TC2＝ｌ３−ｌ２／ｌ２×100（％） l2：20√（ｇ）の荷重を15秒間負荷して除去
した後、0.001ｇ／deの荷重を負荷した
ときの長さ（cm）・（Deはフイラメント
糸条の全繊度（デニール）） l3：l2測定後、更に0.1＋0.001ｇ／deの荷重を
５秒間負荷したときの長さ（cm） 第３図は種々のTC1を有するポリエステルミシ
ン糸（225デニール）に縫製時のほぼ最大張力に
相当する300ｇの荷重（すなわち20√225ｇ）をか
けた後でのTC2（残捲縮率）と可縫性（r.p.m）
との関係を示したもので一般に可縫性はTC2の減
少に伴い向上する。そして4500r.p.mという可縫
性の目安を上回るTC2は３％以下であり、これよ
り大きいTC2の下ではミシン糸としては、捲縮状
態（開織状態）が強すぎ第２図に示すように、各
フイラメントが独立した挙動をとり集束性が低下
する。 尚、可縫性の評価は本縫ミシンを用い目付け
250ｇ／m2のポリエステル／レーヨン混サージを
４枚重ねて20秒以上連続して縫製可能な、最高の
回転数をもつて表示した。 一方、TC1はある程度TC2との関係があり、こ
の値が大き過ぎるとTC2として３％を上回る場合
が多くなり、この意味からTC1は高々10％が限界
である。一方、その下限については0.5％であ
り、これを下回ると最早フラツトヤーン的なもの
となる。また、0.5％なる値は捲縮により糸条断
面の扁平化を防ぎほぼ円形に維持するのに有用で
ある。 上記TC1とTC2との関係から本発明は比較的
TC1の低い糸を用い、縫製張力下でその捲縮を消
失させるか（塑性変形）あるいは捲縮が発現する
場合でもTC2の値を高々３％に抑えるものであ
る。 これらTC1，TC2に加えて、可縫性の向上に欠
く可らざる要件は単繊維の太さであり、本発明で
は少なくとも６デニールのものを使用する。第４
図は可縫性と単繊維繊度との関係を示したもので
4500r.p.mの水準を確保するには縫製加工条件に
よる変動をみても６デニール以上が必要である。
唯、単繊維繊度が余りにも太くなると縫目が硬く
なる懸念があるので、通常、上限としては15デニ
ール程度が適当である。 又、ミシン糸のフイラメント数は少なくとも５
本以上で構成されているのが好ましい。フイラメ
ント数が少ないこと、いかにTC1，TC2、単繊維
デニールを適正な値に設定しても糸条の収束性が
充分得られず、各フイラメントが独立した挙動を
取りやすく、ループ形成性が悪くなる。 更に、このようなポリエステルミシン糸の切断
伸度は25％以上が好ましい。ここで切断伸度が大
きいことと可縫性との間には、直接の相関関係は
ない。例えば綿糸ミシン糸の切断伸度は通常20％
以下であるが、可縫性は他のミシン糸と比べて最
も良好である。しかし綿糸の様な低伸度のミシン
糸は編物の本縫での下糸使用には適さない。すな
わち、編物の伸度に綿糸の伸びが追従出来ず着用
時の縫目の引きつり、あるいは糸切れを生じる。
その為従来編物の本縫には下糸にナイロン、ポリ
エステル等の加工糸ミシン糸を使用し、綿糸は上
糸のみに使用されており上糸、下糸が異なる為、
縫糸の色合せ、縫製作業等が煩雑であつた。もち
ろん従来のナイロン、ポリエステル等の加工糸ミ
シン糸は上糸としての可縫性は低く実用に適さな
いのは言うまでもない。本発明者らは本発明のポ
リエステルミシン糸の切断伸度と編物本縫後の着
用機能性について詳しく調査研究した結果、切断
伸度が25％以上あれば上糸、下糸共に同一のもの
の使用も可能であることを見出した。 更に前記の切断伸度を考慮し本発明のポリエス
テルミシン糸繊維の固有粘度〔η〕ｆは0.6以上
のものを用いるのが好ましい。合成繊維ミシン糸
は縫製時の針と被縫製生地の摩擦による針の発熱
と高い縫製張力により糸切れが生じると考えられ
ている。本発明のポリエステルミシン糸も同様で
あり、且つ撚数が50〜300T／Ｍと少ない為、糸
条の針穴通過時の糸条扁平化はフイラメント、あ
るいはステーブルフアイバー使用のミシン糸に比
べ大きく、よりその影響を受けやすい。従つて耐
熱性及びミシン糸強力を向上させることが可縫性
向上に有効であることは言うまでもない。しかし
耐熱性はポリマー自身に起因することが大きくポ
リエステルである以上大きな向上は望めない。一
方ミシン糸強力に於ては〔η〕ｆを高くすれば容
易に向上が望める。本発明者らの研究によればミ
シン糸強力は高い程良いが強度５ｇ／de以上で
あれば特に大きな差がないことが判つた。第５図
は本発明のポリエステルテレフタレートミシン糸
の〔η〕ｆと、切断伸度を25％に調整した時の強
度を示したものである。第５図から〔η〕ｆ＝
0.6以上であれば強度５ｇ／de以上のものが容易
に得られることが判る。0.6以下でも延伸等によ
り更に高度に分子配向させれば５ｇ／de以上は
得られるが、この場合切断伸度が25％以下となり
好ましくない。 本発明で用いるポリエステル仮撚捲縮糸は一般
にはシグルヒーター式の仮撚機によりヒーター温
度を加工糸の最大淡染化温度より10〜40℃低い温
度で加工することによつて得ることができる。こ
の場合仮撚数、張力等は通常の条件でよい。前記
最大淡染化温度とは、第６図に示すように加工糸
の染色Ｌ値に対して、ヒーター上での糸の非晶部
の配向度が最大に達する温度T1を意味しこのと
き、加工糸は最も染まり難い状態となる。通常の
仮撚捲縮加工糸は均染性、捲縮堅牢性の面よりこ
の温度近くで加工するのが普通である。本発明で
はこのT1より10〜40℃程度低いヒーター温度で
加工することにより、比較的捲縮率が低く（高々
20％）かつ熱による繊維収縮率の高い仮撚捲縮糸
が得られる。この仮撚捲縮糸は捲縮堅牢性が低
く、ミシン糸製造工程例えば撚セツト工程でセツ
トしやすい特徴をそなえており、事後のシリンダ
ーセツト乃至チーズ染色工程等を利用して、ミシ
ン糸のTC1，TC2を本発明の範囲に調節するのに
有効である。但しヒーター温度があまりにも低過
ぎる場合〔（T1−40）℃未満〕は仮撚による形態
賦形が今だ充分行えず、フラツトヤーン的なもの
となる。 かくして得られる仮撚捲縮糸は、例えば撚糸−
熱セツト→綛染色→オイリング工程、または撚糸
（ソフトワインテイング）→チーズ染色→オイリ
ング工程を経てミシン糸となる。ここで、本発明
の特徴として捲縮糸は単糸状で50〜300T／Ｍに
撚糸され、80〜130℃のスチームで10〜60分間撚
止めすることにより、単糸状ミシン糸が容易に得
られる。 本発明で用いる捲縮糸自身、低捲縮タイプであ
り、トルクも低いので、撚数を上げる必要もない
ばかりか、逆に撚数を上げ過ぎると捲縮による断
面方向の嵩ばりが消失し、扁平化する恐れがある
ので、撚数としては集束性が得られ、且つ断面変
形が生じない範囲として50〜300T／Ｍ程度が好
ましい。かくして得られたミシン糸は、単糸状の
ミシン糸であるが、勿論、必要に応じてこれらを
合糸して、双糸、三子撚としてもよい。 以上述べたように、本発明によれば (イ) 撚糸機に比べて遥かに能率の良い仮撚加工を
利用し (ロ) 加工糸に対して従来よりも低い撚数で撚糸す
るので、撚糸工程も高速化され (ハ) 更に、従来の下撚工程及びセツト若しくはチ
ーズ染色工程を利用してTC1，TC2が調節され
たミシン糸を得ることができ ミシン糸製造の生産性の面で顕著な改良が為され
たことになる。しかも、ミシン糸の用途として
も、本縫はもとよりこれまでのフイラメント（フ
ラツトヤーン）乃至ステープルフアイバーより成
るミシン糸には不向きであつた肌着分野等への進
出も可能にした点において、多大の意義がある。 実施例 １ ポリエステルフラツトヤーン（200de／24fil、
〔η〕f0.64、強度6.2ｇ／de、伸度23.5％）を帝人
製機株式会社製のFW−仮撚機を使用して第１
表に示す仮撚加工条件で加工した。 第 １ 表 (1) 仮撚数 2120T／Ｍ (2) ヒーター温度 190℃ （最大淡染化温度T1−20℃） (3) ヒーター長 100cm (4) オーバーフイード率 ０％ (5) 加工速度 140ｍ／min 得られた加工糸をイタリー撚糸機を用いて
150T／Ｍに撚糸し、スチーム90℃×30分でセツ
トし、引続き130℃×60分で染色、オイリングを
施し、単糸状ミシン糸を得た。このミシン糸の
TC1は1.7％、TC2は0.8％、強度5.6ｇ／de、伸度
34％であつた。このミシン糸を本縫上糸、下糸に
用いて、本縫ミシンで９番の針を用い目付250
ｇ／m2のポリエステル、レーヨン混のサージを４
枚重ねた縫製布を縫製した所４，500r.p.mの速
度で連続64秒間縫製出来た。更に、平３本針環縫
のミシンで９番の針を用い綿フライス（目付180
ｇ／m2）２枚を重ねた布を縫製した所、速度
6000r.p.mで連続90秒間縫製しても糸切れは生じ
なかつた。又綿天竺（目付120ｇ／m2）を本縫の
上糸、下糸使いで縫製した後着用試験を実施した
が本ミシン糸は適度な伸度を有する為縫目の引き
つり、糸切れ等の発生はなかつた。 なお、〔η〕ｆは、35℃のＯ−クロロフエノー
ル溶液で測定し、ミシン糸の強伸度は東洋測器株
式会社製オートグラフ型を使用し試料長20cm、
引張り速度100％／minで測定したものである。 比較例 １ 実施例１においてヒーター温度を230℃に上
げ、その他の条件は実施例と同一にして加工を行
つた。この加工糸から実施例１と同様にしてミシ
ン糸を作つたところTC1が12.5％、TC2が45％の
ミシン糸が得られた。その可縫性を評価した所、
本縫では4500rpmの下でわずか４秒で糸切れが生
じ、環縫でも6000rpmで７秒しか縫えなかつた。 実施例２〜８、比較例２〜３ 全繊度が140de，〔η〕ｆが0.64、強度をほゞ６
ｇ／deに合せた単繊維数のみ異なる種々のフラ
ツトヤーンを用いて第２表に示す仮撚加工条件で
加工した後、実施例１と同様にしてミシン糸を作
つた。TC1，TC2可縫性及び環縫縫目品位を第３
表に示す。ここで可縫性は実施例１と同一条件で
評価し、環縫縫目品位は、縫製熟練者３名が評価
したものである。尚ミシン糸は仮撚加工、撚セツ
ト、染色等の為幾分収縮して153デニールとなつ
ていた。 第 ２ 表 (1) 仮撚数 2530T／Ｍ (2) ヒーター温度 190℃ (3) ヒーター長 100cm (4) オーバーフイード率 ０％ (5) 加工速度 140ｍ／min
されたポリエステル糸条を用いたミシン糸に関す
る。 合成繊維ミシン糸としては、フラツトヤーン乃
至ステープルフアイバー使いのものが広く用いら
れているがこれらの何れも双子、特に三子以上の
高度の撚糸形態で使用されており、経済的な面で
極めて不利な立場にある。すなわち、単糸自身高
度の下撚をかけられるため、残留トルクが大きく
到底単糸使いは不可能なことから、これら単糸を
数本引揃えて、単糸の撚方向とは反対方向に上撚
をかけてトルクを相殺する手段が採られている。
しかしこのためには、元来、非能率的な、撚糸機
を用いて高度の下撚、上撚をかけることから工程
の煩雑化、コスト高を免れえないばかりか、加工
速度の大巾な向上も期待できない。 また、かかるフイラメント乃至ステーブルフア
イバーより成るミシン糸はスーツ、シヤツ、ブラ
ウス等の縫製には適しているが薄地物特に肌着等
の編物の縫製に用いるとミシン糸が編物になじま
ず、縫目が硬くかつきたなくなつて殆ど用を為さ
ない。これらの用途には一般に綿糸のミシン糸が
用いられているが、これまた、前述の合成繊維ス
テープルフアイバー同様頻雑な工程を経て、双子
乃至三子撚りの形で作られているのが現状であ
る。綿糸に代る肌着縫糸として加工糸使いのもの
が一部で市販されているが可縫性が極端に悪く、
例えば、本縫の可縫性は４，500r.p.mで数秒に
して糸切れが生じその多くは未だ実用化の域には
達していない。 本発明の目的は従来のフイラメントやステーブ
ルフアイバーからなるミシン糸製造における煩雑
な下撚、上撚工程を必要とせず高い生産性の下
に、織物は勿論編物の縫製に好適なミシン糸を提
供することにある。 更に本発明の目的は、従来のポリエステル加工
糸よりなるミシン糸を遥かに凌賀する可縫性を具
備したミシン糸を提供することにある。 本発明者等は上記の目的を達成せんとして種々
検討していくうちに、通常のポリエステル仮撚捲
縮糸を使用したミシン糸では従来のフラツトヤー
ン又はステープルフアイバーの双子以上の撚糸か
らなるミシン糸並みの可縫性は殆ど得られないこ
とを知つた。そこで、この理由を究明すべく更に
研究を進めた結果、加工糸使いのミシン糸は縫製
張力の下での集束性が極めて悪く（すなわちルー
プ形成性不良）且つこの集束性は、捲縮性と極め
て密接な関係があることを見出したのである。 かくして、本発明によれば、仮撚捲縮加工が施
され、単繊維繊度が少なくとも６デニールである
ポリエステルフイラメント糸条の撚糸であつて、
該撚糸は (イ) 初期トータルクリンプ（TC1）が0.5〜10％ (ロ) 20√に相当する荷重（ｇ）負荷後のトー
タルクリンプ（TC2）が３％以下（Deはフイラ
メント糸条の全繊度）（デニール）） であることを特徴とするポリエステルミシン糸が
提供される。 本発明によるミシン糸の特性を一言で表現する
ならば、縫製時の張力（通常200〜300ｇ）下で捲
縮が発現せず、塑性変形を起すような仮撚捲縮糸
より成つていることであり、これにより前記の繊
維の集束性が保持されループ形成性が著しく改善
されるのである。 ここで“良好なループ形成性”とは第１図に示
す如く生地１を貫挿するミシン針２が、下方位置
（一点鎖線で示す）から上方へ移動した際、ミシ
ン糸３の弛緩に伴い円滑なループが生じることを
言う。これに対して第２図の場合、マクロ的に
は、一応のループが形成されているがループ内で
は糸自身ジグザグ状となつていて、しかもバラケ
が生じており、かつループのねじれが生じ、ルー
プ形成性は悪い。 然るにこのようなループ形成性の良悪はポリエ
ステルミシン糸の捲縮性能に影響され、その中で
もトータルクリンプ（TC）就中、20√に相当
する荷重（ｇ）負荷後のトータルクリンプ
（TC2）の影響が極めて大きいことが判明した。な
お、本発明において、初期トータルクリンプ
（TC1）、20√に相当する荷重（ｇ）負荷後の
トータルクリンプ（TC2）［以下、それぞれ単に
TC1，TC2として表わす］は次のように定義され
る。 TC1＝ｌ０−ｌ１／ｌ０×100（％） l0：0.1＋0.001ｇ／deの荷重下で１分経過後の
長さ（cm） l1：l0測定後0.1ｇ／deの荷重を除去し１分経過
後の長さ（cm） TC2＝ｌ３−ｌ２／ｌ２×100（％） l2：20√（ｇ）の荷重を15秒間負荷して除去
した後、0.001ｇ／deの荷重を負荷した
ときの長さ（cm）・（Deはフイラメント
糸条の全繊度（デニール）） l3：l2測定後、更に0.1＋0.001ｇ／deの荷重を
５秒間負荷したときの長さ（cm） 第３図は種々のTC1を有するポリエステルミシ
ン糸（225デニール）に縫製時のほぼ最大張力に
相当する300ｇの荷重（すなわち20√225ｇ）をか
けた後でのTC2（残捲縮率）と可縫性（r.p.m）
との関係を示したもので一般に可縫性はTC2の減
少に伴い向上する。そして4500r.p.mという可縫
性の目安を上回るTC2は３％以下であり、これよ
り大きいTC2の下ではミシン糸としては、捲縮状
態（開織状態）が強すぎ第２図に示すように、各
フイラメントが独立した挙動をとり集束性が低下
する。 尚、可縫性の評価は本縫ミシンを用い目付け
250ｇ／m2のポリエステル／レーヨン混サージを
４枚重ねて20秒以上連続して縫製可能な、最高の
回転数をもつて表示した。 一方、TC1はある程度TC2との関係があり、こ
の値が大き過ぎるとTC2として３％を上回る場合
が多くなり、この意味からTC1は高々10％が限界
である。一方、その下限については0.5％であ
り、これを下回ると最早フラツトヤーン的なもの
となる。また、0.5％なる値は捲縮により糸条断
面の扁平化を防ぎほぼ円形に維持するのに有用で
ある。 上記TC1とTC2との関係から本発明は比較的
TC1の低い糸を用い、縫製張力下でその捲縮を消
失させるか（塑性変形）あるいは捲縮が発現する
場合でもTC2の値を高々３％に抑えるものであ
る。 これらTC1，TC2に加えて、可縫性の向上に欠
く可らざる要件は単繊維の太さであり、本発明で
は少なくとも６デニールのものを使用する。第４
図は可縫性と単繊維繊度との関係を示したもので
4500r.p.mの水準を確保するには縫製加工条件に
よる変動をみても６デニール以上が必要である。
唯、単繊維繊度が余りにも太くなると縫目が硬く
なる懸念があるので、通常、上限としては15デニ
ール程度が適当である。 又、ミシン糸のフイラメント数は少なくとも５
本以上で構成されているのが好ましい。フイラメ
ント数が少ないこと、いかにTC1，TC2、単繊維
デニールを適正な値に設定しても糸条の収束性が
充分得られず、各フイラメントが独立した挙動を
取りやすく、ループ形成性が悪くなる。 更に、このようなポリエステルミシン糸の切断
伸度は25％以上が好ましい。ここで切断伸度が大
きいことと可縫性との間には、直接の相関関係は
ない。例えば綿糸ミシン糸の切断伸度は通常20％
以下であるが、可縫性は他のミシン糸と比べて最
も良好である。しかし綿糸の様な低伸度のミシン
糸は編物の本縫での下糸使用には適さない。すな
わち、編物の伸度に綿糸の伸びが追従出来ず着用
時の縫目の引きつり、あるいは糸切れを生じる。
その為従来編物の本縫には下糸にナイロン、ポリ
エステル等の加工糸ミシン糸を使用し、綿糸は上
糸のみに使用されており上糸、下糸が異なる為、
縫糸の色合せ、縫製作業等が煩雑であつた。もち
ろん従来のナイロン、ポリエステル等の加工糸ミ
シン糸は上糸としての可縫性は低く実用に適さな
いのは言うまでもない。本発明者らは本発明のポ
リエステルミシン糸の切断伸度と編物本縫後の着
用機能性について詳しく調査研究した結果、切断
伸度が25％以上あれば上糸、下糸共に同一のもの
の使用も可能であることを見出した。 更に前記の切断伸度を考慮し本発明のポリエス
テルミシン糸繊維の固有粘度〔η〕ｆは0.6以上
のものを用いるのが好ましい。合成繊維ミシン糸
は縫製時の針と被縫製生地の摩擦による針の発熱
と高い縫製張力により糸切れが生じると考えられ
ている。本発明のポリエステルミシン糸も同様で
あり、且つ撚数が50〜300T／Ｍと少ない為、糸
条の針穴通過時の糸条扁平化はフイラメント、あ
るいはステーブルフアイバー使用のミシン糸に比
べ大きく、よりその影響を受けやすい。従つて耐
熱性及びミシン糸強力を向上させることが可縫性
向上に有効であることは言うまでもない。しかし
耐熱性はポリマー自身に起因することが大きくポ
リエステルである以上大きな向上は望めない。一
方ミシン糸強力に於ては〔η〕ｆを高くすれば容
易に向上が望める。本発明者らの研究によればミ
シン糸強力は高い程良いが強度５ｇ／de以上で
あれば特に大きな差がないことが判つた。第５図
は本発明のポリエステルテレフタレートミシン糸
の〔η〕ｆと、切断伸度を25％に調整した時の強
度を示したものである。第５図から〔η〕ｆ＝
0.6以上であれば強度５ｇ／de以上のものが容易
に得られることが判る。0.6以下でも延伸等によ
り更に高度に分子配向させれば５ｇ／de以上は
得られるが、この場合切断伸度が25％以下となり
好ましくない。 本発明で用いるポリエステル仮撚捲縮糸は一般
にはシグルヒーター式の仮撚機によりヒーター温
度を加工糸の最大淡染化温度より10〜40℃低い温
度で加工することによつて得ることができる。こ
の場合仮撚数、張力等は通常の条件でよい。前記
最大淡染化温度とは、第６図に示すように加工糸
の染色Ｌ値に対して、ヒーター上での糸の非晶部
の配向度が最大に達する温度T1を意味しこのと
き、加工糸は最も染まり難い状態となる。通常の
仮撚捲縮加工糸は均染性、捲縮堅牢性の面よりこ
の温度近くで加工するのが普通である。本発明で
はこのT1より10〜40℃程度低いヒーター温度で
加工することにより、比較的捲縮率が低く（高々
20％）かつ熱による繊維収縮率の高い仮撚捲縮糸
が得られる。この仮撚捲縮糸は捲縮堅牢性が低
く、ミシン糸製造工程例えば撚セツト工程でセツ
トしやすい特徴をそなえており、事後のシリンダ
ーセツト乃至チーズ染色工程等を利用して、ミシ
ン糸のTC1，TC2を本発明の範囲に調節するのに
有効である。但しヒーター温度があまりにも低過
ぎる場合〔（T1−40）℃未満〕は仮撚による形態
賦形が今だ充分行えず、フラツトヤーン的なもの
となる。 かくして得られる仮撚捲縮糸は、例えば撚糸−
熱セツト→綛染色→オイリング工程、または撚糸
（ソフトワインテイング）→チーズ染色→オイリ
ング工程を経てミシン糸となる。ここで、本発明
の特徴として捲縮糸は単糸状で50〜300T／Ｍに
撚糸され、80〜130℃のスチームで10〜60分間撚
止めすることにより、単糸状ミシン糸が容易に得
られる。 本発明で用いる捲縮糸自身、低捲縮タイプであ
り、トルクも低いので、撚数を上げる必要もない
ばかりか、逆に撚数を上げ過ぎると捲縮による断
面方向の嵩ばりが消失し、扁平化する恐れがある
ので、撚数としては集束性が得られ、且つ断面変
形が生じない範囲として50〜300T／Ｍ程度が好
ましい。かくして得られたミシン糸は、単糸状の
ミシン糸であるが、勿論、必要に応じてこれらを
合糸して、双糸、三子撚としてもよい。 以上述べたように、本発明によれば (イ) 撚糸機に比べて遥かに能率の良い仮撚加工を
利用し (ロ) 加工糸に対して従来よりも低い撚数で撚糸す
るので、撚糸工程も高速化され (ハ) 更に、従来の下撚工程及びセツト若しくはチ
ーズ染色工程を利用してTC1，TC2が調節され
たミシン糸を得ることができ ミシン糸製造の生産性の面で顕著な改良が為され
たことになる。しかも、ミシン糸の用途として
も、本縫はもとよりこれまでのフイラメント（フ
ラツトヤーン）乃至ステープルフアイバーより成
るミシン糸には不向きであつた肌着分野等への進
出も可能にした点において、多大の意義がある。 実施例 １ ポリエステルフラツトヤーン（200de／24fil、
〔η〕f0.64、強度6.2ｇ／de、伸度23.5％）を帝人
製機株式会社製のFW−仮撚機を使用して第１
表に示す仮撚加工条件で加工した。 第 １ 表 (1) 仮撚数 2120T／Ｍ (2) ヒーター温度 190℃ （最大淡染化温度T1−20℃） (3) ヒーター長 100cm (4) オーバーフイード率 ０％ (5) 加工速度 140ｍ／min 得られた加工糸をイタリー撚糸機を用いて
150T／Ｍに撚糸し、スチーム90℃×30分でセツ
トし、引続き130℃×60分で染色、オイリングを
施し、単糸状ミシン糸を得た。このミシン糸の
TC1は1.7％、TC2は0.8％、強度5.6ｇ／de、伸度
34％であつた。このミシン糸を本縫上糸、下糸に
用いて、本縫ミシンで９番の針を用い目付250
ｇ／m2のポリエステル、レーヨン混のサージを４
枚重ねた縫製布を縫製した所４，500r.p.mの速
度で連続64秒間縫製出来た。更に、平３本針環縫
のミシンで９番の針を用い綿フライス（目付180
ｇ／m2）２枚を重ねた布を縫製した所、速度
6000r.p.mで連続90秒間縫製しても糸切れは生じ
なかつた。又綿天竺（目付120ｇ／m2）を本縫の
上糸、下糸使いで縫製した後着用試験を実施した
が本ミシン糸は適度な伸度を有する為縫目の引き
つり、糸切れ等の発生はなかつた。 なお、〔η〕ｆは、35℃のＯ−クロロフエノー
ル溶液で測定し、ミシン糸の強伸度は東洋測器株
式会社製オートグラフ型を使用し試料長20cm、
引張り速度100％／minで測定したものである。 比較例 １ 実施例１においてヒーター温度を230℃に上
げ、その他の条件は実施例と同一にして加工を行
つた。この加工糸から実施例１と同様にしてミシ
ン糸を作つたところTC1が12.5％、TC2が45％の
ミシン糸が得られた。その可縫性を評価した所、
本縫では4500rpmの下でわずか４秒で糸切れが生
じ、環縫でも6000rpmで７秒しか縫えなかつた。 実施例２〜８、比較例２〜３ 全繊度が140de，〔η〕ｆが0.64、強度をほゞ６
ｇ／deに合せた単繊維数のみ異なる種々のフラ
ツトヤーンを用いて第２表に示す仮撚加工条件で
加工した後、実施例１と同様にしてミシン糸を作
つた。TC1，TC2可縫性及び環縫縫目品位を第３
表に示す。ここで可縫性は実施例１と同一条件で
評価し、環縫縫目品位は、縫製熟練者３名が評価
したものである。尚ミシン糸は仮撚加工、撚セツ
ト、染色等の為幾分収縮して153デニールとなつ
ていた。 第 ２ 表 (1) 仮撚数 2530T／Ｍ (2) ヒーター温度 190℃ (3) ヒーター長 100cm (4) オーバーフイード率 ０％ (5) 加工速度 140ｍ／min
【表】
第３表より単繊維繊度は6de以上が本縫、環縫
共に良好なことが判る。又15deを越えると環縫
した後の縫目が硬く感じられる。 実施例 ９〜14 200de／24filで〔η〕ｆ、強度、伸度の異なる
種々のフラツトヤーンを実施例１と同じ条件で仮
撚捲縮加工、撚糸、セツト、染色、オイリングを
施して得たミシン糸のTC1，TC2、強度、伸度及
び可縫性を第４表に示す。なお強伸度の測定、可
縫性の評価は実施例１と同一の条件で行なつたも
のである。
共に良好なことが判る。又15deを越えると環縫
した後の縫目が硬く感じられる。 実施例 ９〜14 200de／24filで〔η〕ｆ、強度、伸度の異なる
種々のフラツトヤーンを実施例１と同じ条件で仮
撚捲縮加工、撚糸、セツト、染色、オイリングを
施して得たミシン糸のTC1，TC2、強度、伸度及
び可縫性を第４表に示す。なお強伸度の測定、可
縫性の評価は実施例１と同一の条件で行なつたも
のである。
【表】
【表】
第４表から〔η〕ｆ、強度の高いものが可縫性
に優れていることが判る。更に第４表のミシン糸
を本縫の上糸、下糸に用いポリエステル加工糸
（75de／36fil）100％使い３段両面編物を4000rpm
で縫製し引張り試験に供したところ実施例９及び
実施例13のミシン糸を用いたものは編物が切断す
る前に糸切れを生じたが、他のミシン糸は糸切れ
はみられなかつた。 実施例15〜18、比較例４〜６ 実施例２と同一条件で140de／15filのフラツト
ヤーンを仮撚捲縮加工するに際しヒーター温度を
種々変えてTC1，TC2と可縫性を調べた。結果を
第５表に示す。
に優れていることが判る。更に第４表のミシン糸
を本縫の上糸、下糸に用いポリエステル加工糸
（75de／36fil）100％使い３段両面編物を4000rpm
で縫製し引張り試験に供したところ実施例９及び
実施例13のミシン糸を用いたものは編物が切断す
る前に糸切れを生じたが、他のミシン糸は糸切れ
はみられなかつた。 実施例15〜18、比較例４〜６ 実施例２と同一条件で140de／15filのフラツト
ヤーンを仮撚捲縮加工するに際しヒーター温度を
種々変えてTC1，TC2と可縫性を調べた。結果を
第５表に示す。
【表】
第５表からTC1が0.5〜10％、TC2ぱ３％以下
のとき可縫性が良好でTC1が４％以下で且つTC2
が２％以下にあるとき可縫は一段と向上すること
が判る。又これらの適正なTC1，TC2を得るには
ヒーター温度はT1−（10〜40）℃に設定するのが
好ましい。
のとき可縫性が良好でTC1が４％以下で且つTC2
が２％以下にあるとき可縫は一段と向上すること
が判る。又これらの適正なTC1，TC2を得るには
ヒーター温度はT1−（10〜40）℃に設定するのが
好ましい。
第１図、第２図はミシン糸のループ形成性につ
いての説明図、第３図はTC2と可縫性との関係を
示すグラフ、第４図は単繊維繊度と可縫性との関
係を示すグラフ、第５図は〔η〕ｆと繊維強度と
の関係を示すグラフ、第６図は仮撚捲縮加工時の
ヒーター温度と加工糸の染色Ｌ値との関係を示す
グラフである。 １……被縫製生地、２……ミシン針、３……ミ
シン糸、T1……最大淡染化温度。
いての説明図、第３図はTC2と可縫性との関係を
示すグラフ、第４図は単繊維繊度と可縫性との関
係を示すグラフ、第５図は〔η〕ｆと繊維強度と
の関係を示すグラフ、第６図は仮撚捲縮加工時の
ヒーター温度と加工糸の染色Ｌ値との関係を示す
グラフである。 １……被縫製生地、２……ミシン針、３……ミ
シン糸、T1……最大淡染化温度。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 仮撚捲縮加工が施され、単繊維繊度が少くと
も６デニールであるポリエステルフイラメント糸
条の撚糸であつて、該撚糸は (イ) 初期トータルクリンプ（TC1）が0.5〜10％ (ロ) 20√に相当する荷重（ｇ）負荷後のトー
タルクリンプ（TC2）が３％以下（Deはフイラ
メント糸条の全繊度（デニール）） であることを特徴とするポリエステルミシン糸。 ２ 初期トータルクリンプ（TC1）が0.5〜４％で
ある特許請求の範囲第１項記載のポリエステルミ
シン糸。 ３ 20√に相当する荷重（ｇ）負荷後のトー
タルクリンプ（TC2）が２％以下である特許請求
の範囲第１項又は第２項記載のポリエステルミシ
ン糸。 ４ 単繊維繊度が７〜15デニールである特許請求
の範囲第１項〜第３項のうち何れか１項記載のポ
リエステルミシン糸。 ５ 単繊維が５本以上である特許請求の範囲第１
項〜第４項のうち何れか１項記載のポリエステル
ミシン糸。 ６ 糸条の切断強度が５ｇ／de以上である特許
請求の範囲第１項〜第５項のうち何れか１項記載
のポリエステルミシン糸。 ７ 糸条の切断伸度が25％以上である特許請求の
範囲第１項〜第６項のうち何れか１項記載のポリ
エステルミシン糸。 ８ ポリエステルフイラメント糸条の固有粘度が
0.6以上である特許請求の範囲第１項〜第７項の
うち何れか１項記載のポリエステルミシン糸。 ９ ポリエステルフイラメント糸条が単糸である
特許請求の範囲第１項〜第８項のうち何れか１項
記載のポリエステルミシン糸。 １０ 撚数が50〜300T／Ｍである特許請求の範
囲第１項〜第９項のうち何れか１項記載のポリエ
ステルミシン糸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8144179A JPS569439A (en) | 1979-06-29 | 1979-06-29 | Polyestel sewing machine yarn |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8144179A JPS569439A (en) | 1979-06-29 | 1979-06-29 | Polyestel sewing machine yarn |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS569439A JPS569439A (en) | 1981-01-30 |
| JPS6144978B2 true JPS6144978B2 (ja) | 1986-10-06 |
Family
ID=13746474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8144179A Granted JPS569439A (en) | 1979-06-29 | 1979-06-29 | Polyestel sewing machine yarn |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS569439A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63142981A (ja) * | 1986-11-28 | 1988-06-15 | テクトロニックス・インコーポレイテッド | ビデオカメラ装置 |
| JPS63196190A (ja) * | 1987-02-09 | 1988-08-15 | Kinka Denki Kk | 自動車の登録ナンバ−識別システム |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6173677U (ja) * | 1984-10-18 | 1986-05-19 | ||
| JPH03137238A (ja) * | 1989-10-17 | 1991-06-11 | Gunze Ltd | 編地縫製用ミシン糸 |
-
1979
- 1979-06-29 JP JP8144179A patent/JPS569439A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63142981A (ja) * | 1986-11-28 | 1988-06-15 | テクトロニックス・インコーポレイテッド | ビデオカメラ装置 |
| JPS63196190A (ja) * | 1987-02-09 | 1988-08-15 | Kinka Denki Kk | 自動車の登録ナンバ−識別システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS569439A (en) | 1981-01-30 |
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