JPS6145999A - 放射能汚染アルミニウム材の溶融除染方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は放射能汚染アルミニウム材の溶融除染方法に係
り、特に原子力施設のうち燃料製造施設あるいは再処理
施設などで発生する核燃料物質を主体とする放射性物質
で汚染されたアルミニウムおよびその合金材をスラグ剤
添加のもとに加熱溶融した融体中に存在するウラン化合
物を効率よくスラグ中に抽出して除染するのに好適な溶
融除染方法に関するものである。

〔発明の背景〕

放射能汚染金属の溶融除染方法の原理は、放射性物質で
表面汚染された金属を無機酸化物または無機ハロゲン化
物を主体とするスラグ剤添加のもとに加熱溶融して放射
性物質を選択的に溶融スラグ中に抽出包含させ、金属を
放射能的に清浄化することにあシ、一種の精錬浄化法で
ある。

この方法の具体例を第１図を用いて説明する。

まず、放射性物質であるウラン化合物で表面を汚染され
た金属片を磁製ルツボ１に収納し、これに無機化合物（
無機酸化物または無機ハロゲン化物）からなるスラグ粉
末または粒子を添加する。このルツボ１を密閉構造の電
気炉２内に入れた後、炉内を一担真空排気してから不活
性ガスを封入し、負圧下の一定圧力に調整して加熱昇温
する。このように密閉構造としたのは、金属の酸化を防
止するためだけではなく、放射性物質が加熱時に突沸な
どで周囲に飛散するのを防止するためである。

加熱昇温過程で炉内圧力が上昇したときは、排ガス中の
フッ化ガスを捕集するために、フッ化ナトリウム（Ｎａ
Ｆ）ペレットを充填したケミカルトラップと通常のアブ
ソリュートフィルタ３を通して排気ポンプ４で排気する
。５は不活ガスボンベである。加熱溶融は、発熱体６と
プログラム制御可能の負荷電流制御装置７とを用いて炉
内温度を白金−ロジウム熱電対で計測しつつ一定速度で
昇温しで所定温度に一定時間保持して行９゜通常は、融
点が低く、比重の軽いスラグ剤がまず溶融して溶融スラ
グ８となシ、続いて金属が溶融して溶融金属９となる。

溶融過程で金属表面に付着していた放射性物質は溶融ス
ラグ８中に取シ込まれ、ルツボ１の中では比重差によっ
て上層部は溶融スラグ８、下層部は溶融金属９となって
分離される。

一定時間溶融処理後冷却凝固せしめると、ガラス化した
スラグと清浄な金属塊とに比較的容易に分離回収できる
。以上述べた放射能汚染金属の溶融処理法の最大の効果
は、廃棄物の大幅な減容にあるが、同時に汚染金属を除
染できることにある。

ここで、除染を支配する因子としては、スラグ剤の種類
および成分比、溶融温度および時間などの溶融条件があ
けられる。

従来、上記した溶融除染を支配する因子を考慮して、鉄
、銅、アルミニウム材の溶融処理を実施していた。ここ
に、ウラン汚染金属の溶融除染結果の具体例を第１表に
示す。第１表に示すように、鉄、銅はスラグ材として金
属酸化物（ケイ酸−カルシアＨＣａＯ−８ｉｎｇ　）系
スラグ剤を用い、１６５０〜１５００　Ｃで約３０分溶
融処理すると、１０３オーダーの除染率が得られること
がわかる。

この結果、除染前の原料に当初含まれていた自然界に存
在するウラン濃度レベルに近いかあるいはこれ以下の値
まで除染できることがわかる。しかしながら、アルミニ
ウム材は除染が困難で、さらに２桁除染効率を上げなけ
れば、−殻材中のウラン濃度レベルまで下けることがで
きない。アルミニウム材の除染が困難な理由は、金属種
によって“その活性が異なることによる。すなわち、冶
金精錬分野において考えられている理論によると、溶融
スラグと金属の間では、下記に示す反応式にしたがう反
応平衡が成立し、ウラン化合物が金属によって還元を受
けやすい条件下では除染が困難になることになる。

ＵＸ＋ＭｊｉＵ十厩　　　　　　・・・・・・（１）也 城 ここに、Ｕ；ウラン Ｘ；酸素またはフッ素 Ｍ；金属 に；反応平衡定数で次式によって表わ される。

ここに、ａ；各成分の活量 Ｎ；各成分の存在量 γ；各成分の活量係数 また、Ｋは熱力学的に決まる定数でもあシ、次式で表わ
すこともできる。

Ｋ＝ｅ　ｘ　ｐ　（−ΔＧ／７ＲＴ’）　　　　　　−
・・−（３）Ｒ；気体定数（ｃａｔ／ｍｏｔＫ） Ｔ；溶融温度（′Ｋ） 定性的には、（１）式の平衡定数Ｋが１以上のときは、
反応が右に進みやすくなシ、元素ウランが生成される。

この場合、元素ウランと金属とは金属間化合物を生成し
ゃすくなシ、金属相に残るため除染が不可能になる。Ｋ
の大きさは、第２図に示す各種金属酸化物の温度と生成
自由エネルギーとの関係よシ計算できる。

銅および鉄は小さな値を有しているが、これに比べてア
ルミニウムおよびウラン酸化物の生成自由エネルギーは
大きな値を有しておシ、非常に活性で安定な酸化物を生
成する。銅や鉄とウラン酸化物との反応平衡定数は第２
表に示すように、極めて小さな値であシ、はとんど還元
ウランを生成しないと予測される。これに対してアルミ
ニウムの場合は、１前後の値であシ、還元ウランを生成
しやすい。このことがウラン汚染アルミニウムの除染が
困難である主な理由と考えられる。

平衡定数Ｋを変える因子としては、そのほかに温度があ
げられる。ウラン酸化物とアルミニウムの反応平衡定数
にと温度との関係は、第２表に代表温度におけるに値を
示しであるように、温度下降とともにに値がさらに大き
くなる傾向にある。

Ｋ値は除染効率を支配する因子の１つであるが、ほかに
も除染効率を支配する因子があると考えられ、アルミニ
ウム除染の場合は、溶融処理温度は重要である。第３図
は純アルミニウムの溶融除染の温度効果を示す線図で、
溶融温度を１０００Ｃから５ｏｏＣに下げるにしたがい
、Ａｔ（アルミニウム）インゴット中のウラン濃度が下
がる。このことは、溶融温度を高くすると、一旦スラグ
中に取シ込まれたウラン化合物が再び金属中に溶解する
作用があるためと考えられるが、詳細な理由は不明であ
る。いずれにせよ、溶融温度を低くすると除染効果が向
上するが、なお原料中のウラン濃度レベルより高く、目
標除染レベルを達成するだめには、さらに１桁除染効率
を上げねばならない。

そのためには、従来の溶融処理方法では困難であつた。

〔発明の目的〕

本発明は上記に鑑みてなされたもので、その目的とする
ところは、アルミニウムの活量を低下させて放射能で汚
染されたアルミニウム材の除染効率を向上させることが
できる放射能汚染アルミニウム材の溶融除染方法を提供
することにある。

〔発明の概要〕

本発明の特徴は、放射能で汚染されたアルミニウム材に
無機化合物からなるスラグ剤を添加して加熱溶融する過
程において、アルミニウムの活量を低減させるのに有効
な少なくとも一種類の異種金属を含有量が所定値以上に
なるように添加するようにした点にある。

〔発明の実施例〕

以下本発明の方法の一実施例を第１図〜第８図を用いて
詳細に説明する。

実施例の説明の前に、まず、本発明の基本概念について
説明する。

ウランなどの放射性物質で汚染された金属のうちアルミ
ニウムは、他の鉄などの金属に比べて活性が強く、除染
が困難である。その理由は、すでに述べたように、アル
ミニウムとウラン酸化物とが次式で示されるような反応
を起こしやすいことによる。

平衡定数には、（２）式を適用すると、次のようになる
。

ａ　ｔｌｏｚ　’　ａＡｔＮｕｏ　２　’　Ｎ　Ａ　１
　　　γ［１０２＠γＡｔ・・・・・・（５） （５）式を計算した結果は第２表に示しである。ここで
、純アルミニウムの場合は、活量係数γＡｔは１である
。まだ、Ｕ（ウラン）、ＵＯ２（二酸化ウラン）、Ａｔ
２０３（酸化アルミニウム）は微量なので、γυ、γｏ
ｏ２やγ　　　の真値は不明で　４０ｇ あるが、反応量に係わシなく一定とみなせるので、Ｃ：
ｒＵ・γ　　　／γＵＯ２として（５）式は次のようｈ
ｔ２０３ に表わせる。

そこで、伺らかの要因によってアルミニウムの活量ａＡ
ｔ＝ＮＡｔ・γＡｔが減少したとすると、Ｋが一定なの
で、それに見合った分だけＮｕｏ２は増すがＮｔｒは減
少するはずである。すなわち、相対的に還元ウランの生
成量が減るため、除染効率が上がることになる。従来例
において、温度を・　　下けるにしたがって除染効率が
向上した理由の１つとして、アルミニウムの活量、すな
わち、活量係数が低下することが考えられる。しかしな
がら、温度効果だけでは目的とする除染効率を達成でき
ないことがわかった。そこで、さらにアルミニウムの活
量ａＡＺを低下させる原因となるものを検討した結果、
アルミニウム中に異種の金属を含ませて合金を形成した
とき、ａＡｔが低下する場合があることをつきとめた。

以下、このことを具体的゛　にマグネシウム（Ｍｇ）を
添加金属とした場合を例にとって説明する。

本来、マグネシウムも第２図に示すようにアルミニウム
と同様に活性な金属であるが、アルミニウムとマグネシ
ウムを混合溶融したとき、Ａ４−Ｍｇの金属間化合物を
形成する。このとき、アルミニウムの活量係数γＡｔは
、第４図に示すように、マグネシウム成分増加にともな
い減少する。

一方、マグネシウムの成分増加にともなってマグネシウ
ムの活量係数γ旬は増加するが、マグネシウムの存在率
が低いときは０．５前後の値を示す。

このことから、双方の金属とも活量が低下していること
がわかる。さらに、第５図に示すように、Ａ／、−Ｍｇ
の金属間化合物が生成されると、生成自由エネルギー変
化（−ΔＧヮ４．）量が増加し、Ａｔ−Ｍｇ金属間化合
物として安定化するので、ｈｔやＭｇ単体として有して
いた活性度よりさらに減少する。

次に、合金化したアルミニウム材とウラン酸化物との反
応平衡定数Ｋを計算で示す。アルミニウムとマグネシウ
ム混合比に対応した金属間化合物Ａ／、い−Ｍｇ−が生
成されたものとし、以下の反応を考える。

・・・・・・（７） ここに、 Ｋ＝　ｅ　ｘ、ｐ（−ΔＧ／ＲＴ）　　　　　　　　　
・−・−・・（９）ΔＧ−，（ｉγＡｔ・ΔＧ、、＋ｍ
γがΔ〜、０）−（ΔＧＡＪＩ−Ｍｇ＋ΔＧｕｏｚ）　
　　−−（ＬｄｌＱＯ１式において、Ａｔ２０３とＭｇ
Ｏの生成自由エネルギー変化ΔＧア１．とΔＧＭ、Ｏに
活量係数を掛ける理由は、見かけ上反応に寄与するＡｔ
やＭｇ成分量が減少しているためである。第６図にｋｔ
−Ｍｇ合金中のＭｇ存在比に対する（７）式に示す反応
の平衡定数にの関係を示す。第６図からＭｇ存在比Ｏ〜
０．５の間では、Ｍｇ量の増加にしたがってに値は指数
関数的に減少することがわかる。しかし、Ｍｇ存在比が
０．５　ｔ−超えると、マグネシウムの活性の影響が支
配的になるため、再びに値は上昇する。したがって、マ
グネシウムの添加量を５０−以上にすると逆効果になる
。ただし、本発明はアルミニウム材の除染にあるので、
５０’１以上のマグネシウムを添加することは実際的で
なく、廃棄物量の減少という概念からもはずれる。

いま、ウランで汚染したアルミニウム材に対して５チの
マグネシウムを添加し、（７）式における平衡定数Ｋが
減少したとき、理論的には非還元ウラン化合物がスラグ
中に取シ込まれると考えられるので、除染係数はＫに逆
比例する。しかしながら、除染を支配する因子として、
上述した熱力学的に決まる平衡定数に以外にスラグ剤の
種類および組成比で決まるスラグのイオン的性質があげ
られる。

溶融スラグ中でウラン捕集に有効なスラグイオンの生成
量が最大となる最適組成比があシ、イオン的性質を示す
指標の代表として塩基度が用いられる。一般的に、スラ
グ剤は数種の無機化合物混合体であるが、相対的にイオ
ン化率が高いスラグ剤を塩基性、イオン化率が低く共有
結合性が強いスラグ剤を酸性と分類し、塩基度＝櫨基性
成分／酸性成分モル比で表わす。チルミニラム溶融処理
用スラグ剤は、アルミニウムの融点が６・′６０Ｃと低
いだめ、鉄材処理用スラグ剤と異なり、低融点スラグ剤
が要求される。このため、フッ化物や塩化物系スラグ剤
を用いる。従来例に示したアルミニウム材の溶融除染結
果は、イオン的な性質を考慮し、最も除染効果が高い塩
基度範囲にあるスラグ剤を用いたものである。したがっ
て、現在までのところ、スラグ剤としては、最適と考え
られるものを使用している。これまで種々のスラグ剤を
選んで試みた結果によれば、スラグ剤を種々変えただけ
では、目標とする除染効率が得られないため、金属側の
性￥ｔを変えて除染効果を高める方法として考案したの
が本発明に係る溶融除染方法である。

以下、アルミニウムの活量を低下させるため異種金属と
してマグネシウムを添加した場合の溶融除染の様子につ
いて説明する。

第７図は溶融除染効果に及ぼすマグネシウム添加率の影
響を示す線図で、横軸にＭｇ存在率、縦軸にＡｔインゴ
ットのＵ濃度をとって示しである。

純アルミニウム材に含有させたマグネシウム量が増すに
したがい除染後のアルミニウムインゴット中のウラン量
が減少し、除染効率が指数関数的に向上することがわか
る。そして、マグネシウム存在率が５チを越えたときに
は、一般のアルミニウム材中に含まれるウラン濃度（ｉ
ｐ以下）まで下けることができることがわかる。これに
より目標の除染レベルを達成できるが、さらに除染効果
を上げるためにマグネシウムの添加量を増すかどうかは
、廃棄物量の増加および添加剤を加えることによる経済
的損失など技術的な観点以外のことを考慮して決める必
要がある。

以上、マグネシウムの添加効果を具体例で説明したが、
同様の効果を有する金属として銅（Ｃｕ）があげられる
。Ａｔ−Ｃ１１合金も同様に安定な金属間化合物を生成
し、銅の添加量を増加するにしたがって、第４図、第５
図と同様の傾向を示し、アルミニウムの活量が減少する
。また、銅を含有させたアルミニウム材についても同様
に除染効率の向上をはかることができる。

その他、例えば、鉄やクロムなどの異種金属を添加して
も同様の効果を期待できるが、この場合、添加量を多く
することはできない。その理由は。

アルミニウム材の溶融処理の従来例で述べたように、溶
融温度は除染効果を左右する第２の因子であシ、処理温
度を低くするはど除染効果が高くなり、し１１えば、第
３図に示しであるように、９００〜１０００℃以上の処
理では、除染が難しくなシ、ちなみに、５％添加したと
きのＡｔ−Ｆｅ、Ａｔ−Ｃｒ合金の融点は、それぞれ５
ｏｏｃ、ｓｓ。

Ｃであシ、このような場合には、処理温度を９ｏｏｃ以
上にする必要があシ、鉄やクロムの添加効果は、温度上
昇にともなう負の除染効果によって、相殺されるからで
ある。この点から、添加すべき異種の金属は、少なくと
も１（１％加えたときに、合金の融点がアルミニウムの
融点６６０Ｃ以下か、高くとも７００℃付近であること
が望ましい。

次に、具体的実施例について説明する。第１図に示す放
射能汚染アルミニウムの溶融処理装置を用いて、先に述
べた処理手順によってウラン汚染アルミニウム材の溶融
処理を行った。本実施例では、アルミニウム材の表面に
５００ｐｐｍ相当のウランが付着した金属棒と、これの
１０重−ｆｆｉ％のスラグ剤（無機ハロゲン化物Ｌ　ｉ
　Ｆ−ＫＯ２−Ｂａｃｋ）粉末とを磁製のルツボ１に収
納し、さらに試験条件にしたがってＯ〜５．′２％のマ
グネシウムを添加した。

次に、ルツボ１を電気炉２内に入れた後、発熱体６によ
る加熱を開始し、炉内温度が８００Ｃに達したら３０分
間保持する。ただし、炉内は一旦排気ポンズ４によって
排気してから不活性ガスボンベ５からアルゴンガスを供
給し、炉内圧力を２００Ｔｏｒｒから５００’ｌ’ｏｒ
ｒに保つ。上記温度で一定時間溶融してから放冷し、ル
ツボ１内のインゴットを取り出し、インゴット中のウラ
ン濃度を放射能測定装置によって測定した。その結果を
第７図に示した。アルミニウムインゴット中のウラ／磯
度は、マグネシウム存在率５チのとき、はぼ汚染前の原
材中の９２７９度に等しくなることが第７図よりわかる
。したがって、アルミニウム材中に添加すべきマグネシ
ウム量に、４チ以上とするのがよい。なお、すでにマグ
ネシウムを含んでいるアルミニウム合金材のときは、そ
の不足分以上を除却すればよい。そして、すでにマグネ
シウム成分が５％以上含まれている合金アルミニウム材
が汚染材である場合にハ、埒らにマグネシウムを添加し
なくとも、汚染前レベルのウラン濃度まで除染すること
が可能である。すなわち、ウランなど核燃料物質ｆ：取
ｃ扱う施設で、アルミニウム材を構成材とする装置また
は配管には、あらかじめ５チ以上のマグネシウムを含ん
だ合金アルミニウム材が使用されることがあるが、この
場合は、さらにマグネシラムラ酢加することなく、十分
に溶融除染することができる。

同様なことは、銅を含むアルミニウム材についてもいえ
る。５チの鋼を含むアルミニウム材の溶融除染を行った
結果によれば、原材中のウラン濃度にほぼ近いＩＩＰ以
下まで除染できた。

第８図はエレクトロスラグ再溶解炉（ＥＡＲ炉）を用い
た放射能汚染金属の溶融処理装置の構成図である。ＥＳ
Ｒ炉は、放射能で汚染された定形の配管などを直接溶解
電極として溶融除染するものであり、放射能汚染金属を
消耗電極１０とし、溶融スラグ８の挿入しつつ太′区流
供給トランス電源装置１１より溶融スラグ８へ入電ｍｋ
流す。このとき、溶融スラグ８中でジュール熱を発生し
、溶融スラグ８が加熱源となって電極１０が溶解する。

そして電極１０がアルミニウム材のときは、同時にマグ
ネシウムを金属供給装置１２よシ必要量加える。また、
同時にスラグ剤をスラグ剤供給槽１３よシ必要量添加す
る。溶解アルミニウムは、水冷銅製ルツボ１４において
凝固積層し、インゴット１５を形成する。炉内芽囲気は
負圧とし、不活性ガスボンベ５からアルゴンガスを供給
し、放射能で汚染されている可能性がある排ガスは、フ
ィルタ３を介して排気ポンプ４で排気する。なお、電極
１０が溶解消耗するにしだがって、電極駆動モータ１７
によって電極駆動機構１８が駆動されて、電極保持体１
９を介して電極１０が下降する。

第８図に示す構成の溶融処理装置を用いても本発明に係
る溶融除染方法を実施可能である。なお、２０は保臘〃
ノく−である。

上記した本発明の溶融除染方法によれば、活性のためこ
れまで除染が固持とされていたアルミニウム材を溶融処
理するときに、溶融アルミニウム材中にマグネシウム（
または銅）を含有量が４チ以上になるように添加するよ
うにしたので、アルミニウムの活性（活量）を低下させ
ることができ、それにともない、汚染前の原材中のウラ
ン濃度レベルまで除染可能となシ、原子力施設で発生す
るアルミニウム廃材を一般材と区別なく取シ扱うことを
可能とすることができる。

なお、本発明に係る溶融除染方法におけるアルミニウム
材に添加する金属は、マグネシウム、銅以外にシリコン
がある。一方、除染対象金属はアルミニウム材としたが
、他の活性な金属、例えば、チタンやシリコンなどを溶
融除染するときにも適用可能である。さらに、放射能汚
染物質がウラン以外の化合物、例えば、プルトニウムな
ど超ウラン元素の化合物で汚染されたアルミニウム材に
も適用可能である。

他に、原子力発電所で発生するコバルト、マンガン、ク
ロムを始めとする放射性物質で汚染された金属材につい
てもこの溶融除染方法を適用可能である。特に、原子力
発電所で生じる放射性物質は鉄に近く、その酸化物の生
成自由エネルギーは小さいので、放射性物質の化合物は
容易に還元を受けやすい。したがって、汚染金属の活性
を低下させる必要があり、本発明に係る方法を適用でき
る。

なお、溶融処理装置に関しては、第１図では発熱体６を
用いた外部加熱方式を採用しており、第８図ではエレク
トロスラグ再溶解炉を用いているが、このほか誘導加熱
、アーク溶解でもよい。そして連続溶解処理には第８図
のＥＳＲ，炉が適している。

ここで、一般に工業材とされるアルミニウム材中に含ま
れるマグネシウムや銅との関連について述べておく。一
般に工業規格のアルミニウム材中にマグネシウムや銅そ
の他の金属を含ませる目的は、耐食性を、湧め、また、
強度を増すためである。

そして、用途に応じて１〜５チ添加しているが、一般に
特殊なアルミニウム合金を除いて、添加されるマグネシ
ウム量が５％を越える例はない。しかも、除染効果を高
める目的でマグネシウムを添加した例はなく、一般に放
射能汚染アルミニウム材を溶融処理するときは、マグネ
シウムなどの新たな添加なくしては目的とする除染効果
は得られない。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば、アルミニウムの
活、ｔｔｔ−低下させて放射能で汚染されたアルミニウ
ム材の除染効率を向上させることができるという効果が
ある。

【図面の簡単な説明】

第１図は溶融処理装置の構成図、第２図は各種金属酸化
物の温度と生成自由エネルギーとの関係線図、第３図は
純アルミニウムの溶融除染の温度効果を示す線図、第４
図はＡｔ−Ｍｇ合金の１００（ｌｘの溶融体におけるＭ
ｇ存在率と各金属の活量係数との関係を示す線図、第５
図はＡｔ−Ｍｇ金属間化合物のＭｇ存在率と生成自由エ
ネルギー変化との関係線図、第６図は１０７３’Ｋにお
けるＭｇ存在比と、Ａｔ−Ｍｇ合金とウラン酸化物の反
応平衡定数との関係線図、第７図はウラン汚染度５００
ｐのアルミニウム材のＭｇ存材率と除染後のアルミニウ
ムインゴットのウラン濃度との関係線図、第８図はエレ
クトロスラグ再溶解炉を用いた放射能汚染金属の溶融処
理装置の構成図である。 １・・・磁製ルツボ、２・・・電気炉、３・・・ケミカ
ルトラップおよびフィルタ、４・・・排気ポンプ、５・
・・不活性ガスボンベ、６・・・発熱体、７・・・負荷
電流制御装置、８・・・溶融スラグ、９・・・溶融金属
、１０・・・放射能汚染金属消耗電極、１１・・・大電
流供給トランス電源装置、１２・・・金属供給装置、１
３・・・スラグ剤供給装置、１４・・・水冷銅製ルツボ
、１５・・・インゴソト、１７・・・電極駆動モータ、
１８・・・電極駆動機構、１９・・・電極保持体、２ｏ
・・・保護カバー。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、放射能で汚染されたアルミニウム材に無機化合物か
   らなるスラグ剤を添加して加熱溶融し、放射性物質を前
   記スラグ中に包含させて前記アルミニウム材を放射能的
   に清浄化する溶融除染方法において、前記加熱溶融過程
   においてアルミニウムの活量を低減させるのに有効な少
   なくとも一種類の異種金属を含有量が所定値以上になる
   ように添加することを特徴とする放射能汚染アルミニウ
   ム材の溶融除染方法。 ２、前記異種金属は、該異種金属を含有させて溶融する
   ことによって生成される金属間化合物が負の側に可及的
   に大きい標準生成自由エネルギー変化を示すものである
   特許請求の範囲第１項記載の放射能汚染アルミニウム材
   の溶融除染方法。 ３、前記異種金属は、前記金属間化合物の融点が９００
   ℃を越えないものである特許請求の範囲第２項記載の放
   射能汚染アルミニウム材の溶融除染方法。 ４、前記異種金属はマグネシウム、銅またはそれらの混
   合体であって、含有率が前記アルミニウム材にあらかじ
   め含まれているものを含めて４％以上となるように添加
   する特許請求の範囲第１項記載の放射能汚染アルミニウ
   ム材の溶融除染方法。