JPS6152965A - 同期式水平連続鋳造装置 - Google Patents
同期式水平連続鋳造装置Info
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- JPS6152965A JPS6152965A JP17402784A JP17402784A JPS6152965A JP S6152965 A JPS6152965 A JP S6152965A JP 17402784 A JP17402784 A JP 17402784A JP 17402784 A JP17402784 A JP 17402784A JP S6152965 A JPS6152965 A JP S6152965A
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0608—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by caterpillars
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、水平方向に引抜かれる鋳片と同期して鋳型
を移動する同期式水平連続鋳造装置に関するものである
。
を移動する同期式水平連続鋳造装置に関するものである
。
従来の連続鋳造では、鋳片と鋳型間の焼付きを防止する
ために、垂直式の連続鋳造の場合には鋳型を振動させな
ければならず、水平式の連続鋳造の場合には鋳片を間欠
的に引抜かねばならないことから、いずれも鋳造された
鋳片表層部に脆弱な湯境部が生成し、その結果、鋳片表
面の手入れを余儀なくされている。
ために、垂直式の連続鋳造の場合には鋳型を振動させな
ければならず、水平式の連続鋳造の場合には鋳片を間欠
的に引抜かねばならないことから、いずれも鋳造された
鋳片表層部に脆弱な湯境部が生成し、その結果、鋳片表
面の手入れを余儀なくされている。
そこで、原理的にこのような難点を生ずることのない連
続鋳造方法として、同期式水平連続鋳造方法が開発され
、急速に実用化されつつある。この同期式水平連続鋳造
方法は、水平方向に延びる鋳型の側面または上、下面を
、回帰式金属ベルトやキャタピラ−ブロックで構成して
、金属ベルト等を鋳型から引抜かれる鋳片と同期して移
動しながら、鋳片を鋳造するものである。
続鋳造方法として、同期式水平連続鋳造方法が開発され
、急速に実用化されつつある。この同期式水平連続鋳造
方法は、水平方向に延びる鋳型の側面または上、下面を
、回帰式金属ベルトやキャタピラ−ブロックで構成して
、金属ベルト等を鋳型から引抜かれる鋳片と同期して移
動しながら、鋳片を鋳造するものである。
第５図に同期式水平連続鋳造装置の一例を示す。
第５図において、ｌａ、ｌｂは水平方向に延びる鋳型２
の上面、下面を構成する回帰式金属ベルトで、回帰式金
属ベル）ｌａ、ｌｂの各々は、駆動ロール３および制動
ロール３′、駆動ロール４および制動ロール４′によっ
て、矢印Ａ、Ｂの向きに回転駆動され、矢印Ｃの向きに
引抜かれる未凝固鋳片５と同期して移動するようになっ
ている。取鍋６内の溶湯ば、溶湯中間保持器７を介して
、注入ノズル８から鋳型２内に注入され、鋳型２内で凝
固しながら未凝固鋳片５となって、ピンチロール９によ
り鋳型２から引抜かれる。なお、１０は回帰式金属ベル
）ｌａ、ｌｂの裏面を押圧して、所定軌道上に支持する
固定式面支持体、１１は引抜かれる未凝固鋳片を支持す
るサポートロールである。
の上面、下面を構成する回帰式金属ベルトで、回帰式金
属ベル）ｌａ、ｌｂの各々は、駆動ロール３および制動
ロール３′、駆動ロール４および制動ロール４′によっ
て、矢印Ａ、Ｂの向きに回転駆動され、矢印Ｃの向きに
引抜かれる未凝固鋳片５と同期して移動するようになっ
ている。取鍋６内の溶湯ば、溶湯中間保持器７を介して
、注入ノズル８から鋳型２内に注入され、鋳型２内で凝
固しながら未凝固鋳片５となって、ピンチロール９によ
り鋳型２から引抜かれる。なお、１０は回帰式金属ベル
）ｌａ、ｌｂの裏面を押圧して、所定軌道上に支持する
固定式面支持体、１１は引抜かれる未凝固鋳片を支持す
るサポートロールである。
このような鋳造装置によって行なわれる同期式水平連続
鋳造方法は、従来の連続鋳造方法が抱えていた設備上の
特性から生ずる冶金的問題点を根本的に解決することを
可能とするものである。
鋳造方法は、従来の連続鋳造方法が抱えていた設備上の
特性から生ずる冶金的問題点を根本的に解決することを
可能とするものである。
ところで、従来の同期式水平連続鋳造装置では、薄肉の
鋳片を鋳造する場合、注入ノズルのノズル間隙を小さく
し、かつ肉厚を小さくする必要がある。しかし、高熱に
耐える薄肉の注入ノズルを製造することは、困難である
。そのために、従来の鋳造装置では、銅など１０００℃
を越えるような高融点、高熱含量の金属や合金の薄肉鋳
片を鋳造することができない。また、鋳型の注湯部の初
期１疑固開始点でのシェル生成が、安定して得られない
難点もある。
鋳片を鋳造する場合、注入ノズルのノズル間隙を小さく
し、かつ肉厚を小さくする必要がある。しかし、高熱に
耐える薄肉の注入ノズルを製造することは、困難である
。そのために、従来の鋳造装置では、銅など１０００℃
を越えるような高融点、高熱含量の金属や合金の薄肉鋳
片を鋳造することができない。また、鋳型の注湯部の初
期１疑固開始点でのシェル生成が、安定して得られない
難点もある。
この発明は、上述の現状に鑑み、高融点の金属や合金の
薄肉鋳片を安定して鋳造することができる、同期式水平
連続鋳造装置を提供することを目的とする。
薄肉鋳片を安定して鋳造することができる、同期式水平
連続鋳造装置を提供することを目的とする。
この発明は、水平方向に延びる鋳型の上面およ やび
下面の各々が無端の回帰式支持体で形成された同期式水
平連続鋳造装置において、前記鋳型の上面と下面間の間
隔を、前記上面および下面の幅よシ小さくし、かつ、鋳
造方向に漸次縮少して、鋳造すべき鋳片の厚みに収束さ
せたことに特徴を有する。
下面の各々が無端の回帰式支持体で形成された同期式水
平連続鋳造装置において、前記鋳型の上面と下面間の間
隔を、前記上面および下面の幅よシ小さくし、かつ、鋳
造方向に漸次縮少して、鋳造すべき鋳片の厚みに収束さ
せたことに特徴を有する。
以下、この発明を図面に基づき詳述する。
第１図はこの発明の鋳造装置の一実施態様を示す概略断
面図である。第１図において、１２ａは連続鋳造装置の
水平方向に延びる鋳型１３の上面を構成するキャタピラ
−ブロック、１２ｂは同じく下面を構成するキャタピラ
−ブロックで、鋳型１３の側面を構成する固定式側面ブ
ロックは省略しである。キャタピラ−ブロック１２ａ、
１２ｂの各々は、駆動ロール１４および制動ロール１４
′、駆動ロール１５および制動ロール１５′によって、
矢印り、Ｅの向きに回転駆動され、矢印Ｆの向きに引抜
かれる未凝固鋳片１６と同期して移動するようになって
いる。
面図である。第１図において、１２ａは連続鋳造装置の
水平方向に延びる鋳型１３の上面を構成するキャタピラ
−ブロック、１２ｂは同じく下面を構成するキャタピラ
−ブロックで、鋳型１３の側面を構成する固定式側面ブ
ロックは省略しである。キャタピラ−ブロック１２ａ、
１２ｂの各々は、駆動ロール１４および制動ロール１４
′、駆動ロール１５および制動ロール１５′によって、
矢印り、Ｅの向きに回転駆動され、矢印Ｆの向きに引抜
かれる未凝固鋳片１６と同期して移動するようになって
いる。
キャタピラ−ブロック１２ａと１２ｂの相対する面間の
間隔は、図示しない２つの固定式側面ブロック間の間隔
より小さくなっており、水平方向に幅広の薄肉鋳片を鋳
造するようになっている。
間隔は、図示しない２つの固定式側面ブロック間の間隔
より小さくなっており、水平方向に幅広の薄肉鋳片を鋳
造するようになっている。
また、前記ブロック１２ａと１２ｂの相対する面間の間
隔は、鋳造方向（矢印Ｆの向き）に行くに従って漸次狭
くなっており、鋳片矯正完了位置１７において、最終鋳
片の厚みに相当する大きさになったのち、以後その大き
さに維持されるようになっている。
隔は、鋳造方向（矢印Ｆの向き）に行くに従って漸次狭
くなっており、鋳片矯正完了位置１７において、最終鋳
片の厚みに相当する大きさになったのち、以後その大き
さに維持されるようになっている。
２つのキャタピラ−ブロック１２ａと１２ｂの相対する
面と、図示しない２つの固定式側面ブロックと、注入ノ
ズル１９とで構成される空間域１８は、鋳型１３の注湯
部を形成している。２つのキャタピラ−ブロック１２ａ
と１２ｂの相対する面間の間隔は、注湯部１８で最大と
なって、充分な肉厚の注入ノズル１９を装入するのに支
障ない大きさとなっている。
面と、図示しない２つの固定式側面ブロックと、注入ノ
ズル１９とで構成される空間域１８は、鋳型１３の注湯
部を形成している。２つのキャタピラ−ブロック１２ａ
と１２ｂの相対する面間の間隔は、注湯部１８で最大と
なって、充分な肉厚の注入ノズル１９を装入するのに支
障ない大きさとなっている。
溶湯゛は、溶湯中間保持容器２０から注入ノズル１９を
通って注湯部１８内に注入され、注入ノズル１９とキャ
タピラ−ブロック１２ａ、１２ｂとが接する三重点部２
１ 、２１’で凝固を開始して、未凝固鋳片１６となる
。未凝固鋳片１６は、凝固を進行させながら、引抜き方
向に等速移動するキャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂ
と同期して、高速度で引抜かれる。
通って注湯部１８内に注入され、注入ノズル１９とキャ
タピラ−ブロック１２ａ、１２ｂとが接する三重点部２
１ 、２１’で凝固を開始して、未凝固鋳片１６となる
。未凝固鋳片１６は、凝固を進行させながら、引抜き方
向に等速移動するキャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂ
と同期して、高速度で引抜かれる。
キャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂは、溶湯が有する
熱に充分耐えるように゛、含熱量も熱の拡散率も大きく
、かつ比較的高い融点を有する金属、例えば銅あるいは
銅合金で作ることが好ましい。
熱に充分耐えるように゛、含熱量も熱の拡散率も大きく
、かつ比較的高い融点を有する金属、例えば銅あるいは
銅合金で作ることが好ましい。
キャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂは、溶湯もしくは
凝固シェルとの接触過程で、内部から強制冷却できる構
造とするが、未凝固鋳片１６との接触を離れた回帰工程
で、外部から強制冷却できる構造とする。
凝固シェルとの接触過程で、内部から強制冷却できる構
造とするが、未凝固鋳片１６との接触を離れた回帰工程
で、外部から強制冷却できる構造とする。
キャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂは、制動ロール１
４’ 、 １５’から鋳片矯正完了位置１７に亘って設
けられている固定式バックアップ支持体２２と、鋳片矯
正完了位置１７がら駆動ロール１４゜１５に亘って設け
られている固定式バックアップ支持体２３とによって、
所定軌道を移動するように、背面を支持されている。キ
ャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂを構成する個々のブ
ロックと、支持体２２．２３との接触摺動方式としては
、キー溝接合による方式でも、極小径ロール等による方
式でも、面摺動方式でも、あるいは、これらの組合せで
もよい。
４’ 、 １５’から鋳片矯正完了位置１７に亘って設
けられている固定式バックアップ支持体２２と、鋳片矯
正完了位置１７がら駆動ロール１４゜１５に亘って設け
られている固定式バックアップ支持体２３とによって、
所定軌道を移動するように、背面を支持されている。キ
ャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂを構成する個々のブ
ロックと、支持体２２．２３との接触摺動方式としては
、キー溝接合による方式でも、極小径ロール等による方
式でも、面摺動方式でも、あるいは、これらの組合せで
もよい。
未凝固鋳片１６は、注湯部１８力・ら鋳片矯正完了位置
１７に移動する間に、キャタピラ−ブロック１．２ ａ
、 １２ ｂによつそ厚みを縮少されて、“最終鋳片
厚みとなるように矯正されるが、厚みの矯正が良好に行
なわれるように、未凝固鋳片１６の凝固率は、前記完了
位置１７で９０％程度以下となるようにする。これは、
未凝固鋳片１６の凝固率が、前記位置１７で９０％を越
えると、変形抵抗が急激に大きくなって、引抜きが不能
になる他、内部の残存溶湯が絞り出されなから１疑固す
るので、スポット状軸心偏析や鋳片長手方向のマクロ偏
析゛を生じて、内質上も好ましくなくなるからである。
１７に移動する間に、キャタピラ−ブロック１．２ ａ
、 １２ ｂによつそ厚みを縮少されて、“最終鋳片
厚みとなるように矯正されるが、厚みの矯正が良好に行
なわれるように、未凝固鋳片１６の凝固率は、前記完了
位置１７で９０％程度以下となるようにする。これは、
未凝固鋳片１６の凝固率が、前記位置１７で９０％を越
えると、変形抵抗が急激に大きくなって、引抜きが不能
になる他、内部の残存溶湯が絞り出されなから１疑固す
るので、スポット状軸心偏析や鋳片長手方向のマクロ偏
析゛を生じて、内質上も好ましくなくなるからである。
未凝固鋳片１６の凝固率の下限は、未凝固鋳片１６への
剛性や鋳造効率を考慮すると、ＩＯＸ程度が適正値にな
る。
剛性や鋳造効率を考慮すると、ＩＯＸ程度が適正値にな
る。
未凝固鋳片１６の厚みの縮少は、キャタピラ−ブロック
１２ａ、１２ｂによって、未凝固鋳片１６を、円弧状に
絞９込んで縮少しても、直線的に絞り込んで縮少しても
よく、特に制約はない。この場合、厚みの縮少は、未凝
固鋳片１６の凝固界面および表層共に、割れを防ぐこと
のできる歪み速度に維持する必要がある。
１２ａ、１２ｂによって、未凝固鋳片１６を、円弧状に
絞９込んで縮少しても、直線的に絞り込んで縮少しても
よく、特に制約はない。この場合、厚みの縮少は、未凝
固鋳片１６の凝固界面および表層共に、割れを防ぐこと
のできる歪み速度に維持する必要がある。
第３図は、水平方向に延びる鋳型の上面と下面間の間隔
を、注湯部で２００ｉＩＩＪとし、鋳片矯正完了位置で
４．０ｍ（最終鋳片厚み： ４ 、Ｏｒｔａｎ ）とし
て、注湯部と鋳片矯正完了位置との間で、未凝固鋳片を
一定円弧軌道で絞り込んだときの、注湯部から鋳片矯正
完了位置までの矯正に必要な距離Ｘ （−）と、未凝固
鋳片に附加される最大歪みεとの関係を示したものであ
る。第３図から明らかなように、円弧半径Ｒを６〜１０
ｆｎ以上にとれば、矯正距離Ｘとして１．３〜１．７ｍ
以上で、未凝固鋳片に附加される最大歪みεを、凝固界
面および表層共に割れの防止が充分可能な、０．２％以
下に維持できる。
を、注湯部で２００ｉＩＩＪとし、鋳片矯正完了位置で
４．０ｍ（最終鋳片厚み： ４ 、Ｏｒｔａｎ ）とし
て、注湯部と鋳片矯正完了位置との間で、未凝固鋳片を
一定円弧軌道で絞り込んだときの、注湯部から鋳片矯正
完了位置までの矯正に必要な距離Ｘ （−）と、未凝固
鋳片に附加される最大歪みεとの関係を示したものであ
る。第３図から明らかなように、円弧半径Ｒを６〜１０
ｆｎ以上にとれば、矯正距離Ｘとして１．３〜１．７ｍ
以上で、未凝固鋳片に附加される最大歪みεを、凝固界
面および表層共に割れの防止が充分可能な、０．２％以
下に維持できる。
このようなことから、本装置では、注湯部１８から鋳片
矯正完了位置１７１での間のキャタピラ−ブロック１２
ａ、１２ｂを、例えば円弧半径Ｒが５０ｆｆＺの円弧軌
道として、割れを発生しない歪みを加えることができる
距離（矯正距離Ｘ）だけ設ける。矯正完了位置１７での
ンエル厚みは、割れの防止が可能なように最低５社以上
とする。この場合には、引抜き速度として、最終鋳片厚
みが４０ｒｕ１１で最大４０〜５０ ｍ／ｍｉｎが可能
となる。キャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂがら未凝
固鋳片１６が離れる、鋳型１３の出口においては、凝固
シェルの厚みは、強度上の問題を生じないように８ｕ以
上とする。
矯正完了位置１７１での間のキャタピラ−ブロック１２
ａ、１２ｂを、例えば円弧半径Ｒが５０ｆｆＺの円弧軌
道として、割れを発生しない歪みを加えることができる
距離（矯正距離Ｘ）だけ設ける。矯正完了位置１７での
ンエル厚みは、割れの防止が可能なように最低５社以上
とする。この場合には、引抜き速度として、最終鋳片厚
みが４０ｒｕ１１で最大４０〜５０ ｍ／ｍｉｎが可能
となる。キャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂがら未凝
固鋳片１６が離れる、鋳型１３の出口においては、凝固
シェルの厚みは、強度上の問題を生じないように８ｕ以
上とする。
鋳片矯正完了位置１７を経た未凝固鋳片１６は、前記位
置１７以降を、最終鋳片厚みに維持されながら引抜き方
向（矢印Ｆの方向）に移動して、キャタピラ−ブロック
１２ａ、１２ｂとの接触を離れ、鋳型１３内から引出さ
れる。鋳型１３内から引出された未凝固鋳片１６は、次
いで、強制冷却手段を内蔵した固定式グリッドなどの面
支持体２４により、冷却を受けながら支持されて移動し
たのち、引抜きロール２５、支持ロール２Ｇを経て、ス
プレー等の外部強制冷却手段２７によって冷却され、最
終的に完全凝固して後続の工程に至る。
置１７以降を、最終鋳片厚みに維持されながら引抜き方
向（矢印Ｆの方向）に移動して、キャタピラ−ブロック
１２ａ、１２ｂとの接触を離れ、鋳型１３内から引出さ
れる。鋳型１３内から引出された未凝固鋳片１６は、次
いで、強制冷却手段を内蔵した固定式グリッドなどの面
支持体２４により、冷却を受けながら支持されて移動し
たのち、引抜きロール２５、支持ロール２Ｇを経て、ス
プレー等の外部強制冷却手段２７によって冷却され、最
終的に完全凝固して後続の工程に至る。
以上のような鋳造装置によれば、鋳型の上面、下面を構
成する２つのキャタピラ−ブロックの相対する面間の間
隔を、注湯部から鋳造方向に漸次縮少して、鋳片矯正完
了位置で、鋳造すべき最終鋳片の厚みに収束させている
ので、例えば最終鋳片厚みとして４０朋程度の薄肉鋳片
を鋳造するに際しても、注入ノズルが挿入される注湯部
での前記ブロックの相対する面間の間隔１２００ｍ程度
確保でき、注入ノズルの寸法制約は、問題ないレベルま
で改善できる。すなわち、注入ノズルに、鋼等の高融点
金属の熱負荷に耐えると共に、キャタピラ−ブロックと
の接触力、摩擦力に耐える充分な耐火物厚みが確保でき
、かつ、１０〜２０τ以上のノズル間隙を保証できるの
で、初期ノズル詰υなども回避できる。また、注入ノズ
ルに充分な耐火物厚みが確保できることから、注入ノズ
ルの先端内部に、内挿発熱体等の加熱手段を設置できる
ので、注湯部の三重点部で、初期凝固シェルを安定して
成長させることが可能となる。
成する２つのキャタピラ−ブロックの相対する面間の間
隔を、注湯部から鋳造方向に漸次縮少して、鋳片矯正完
了位置で、鋳造すべき最終鋳片の厚みに収束させている
ので、例えば最終鋳片厚みとして４０朋程度の薄肉鋳片
を鋳造するに際しても、注入ノズルが挿入される注湯部
での前記ブロックの相対する面間の間隔１２００ｍ程度
確保でき、注入ノズルの寸法制約は、問題ないレベルま
で改善できる。すなわち、注入ノズルに、鋼等の高融点
金属の熱負荷に耐えると共に、キャタピラ−ブロックと
の接触力、摩擦力に耐える充分な耐火物厚みが確保でき
、かつ、１０〜２０τ以上のノズル間隙を保証できるの
で、初期ノズル詰υなども回避できる。また、注入ノズ
ルに充分な耐火物厚みが確保できることから、注入ノズ
ルの先端内部に、内挿発熱体等の加熱手段を設置できる
ので、注湯部の三重点部で、初期凝固シェルを安定して
成長させることが可能となる。
以上の例では、鋳型１３の上面、下面を、キャタピラ−
ブロック１２ａ、１２ｂで構成した鋳造装置を示したが
、この発明はこれに限られず、第２図に示すように、鋳
型２８の上面、下面金１，１駆動ロール２９．！：Ｉｌ
ｌロール２９′、駆動ロール３０と制動ロール３０’に
より回転駆動される、回帰弐桧属ベルト３１ａ、３１ｂ
で構成するようにしてもよい。なお、この例では、回帰
式金属ベルト３１ａ、３１ｂは、固定式バックアップ支
持体３２ａで支持される部分を、水平に対して一定の角
度で直線的に傾斜する軌道とし、支持体３２ｂで支持さ
れる部分を、一定の円弧半径で湾曲した円弧軌道とし、
支持体３２ｃで支持される部分を、水平な軌道としてち
る。
ブロック１２ａ、１２ｂで構成した鋳造装置を示したが
、この発明はこれに限られず、第２図に示すように、鋳
型２８の上面、下面金１，１駆動ロール２９．！：Ｉｌ
ｌロール２９′、駆動ロール３０と制動ロール３０’に
より回転駆動される、回帰弐桧属ベルト３１ａ、３１ｂ
で構成するようにしてもよい。なお、この例では、回帰
式金属ベルト３１ａ、３１ｂは、固定式バックアップ支
持体３２ａで支持される部分を、水平に対して一定の角
度で直線的に傾斜する軌道とし、支持体３２ｂで支持さ
れる部分を、一定の円弧半径で湾曲した円弧軌道とし、
支持体３２ｃで支持される部分を、水平な軌道としてち
る。
次に、この発明の実施例について説明する。 ヤ第
１図に示した鋳造装置を用いて連続鋳造試験を行ない、
鋳造鋳片の性状を調べた。キャタピラ−グロック１２ａ
、１２ｂ等により構成される鋳型１３の長さは（５ｔｎ
で、鋳片矯正完了位置１７は、鋳型１３の注湯部１８側
の端部から４ｍの位置とした。キャタピラ−グロック１
２ａ、１２ｂの相対する面間の間隔は、注湯部１８で１
８０Ｕ、鋳片矯正完了位置１７で２５」で、最終鋳片厚
みは２５Ｍで゛あシ、鋳片幅は１０００ ｒｕｎである
。鋼種は、低炭素アルミキルド鋼で、鋳造量は約１１０
トンである。キャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂｆｃ
静止した状態で、鋳型１３の鋳片矯正完了位置１７まで
の部分に溶鋼を鋳込み、直ちに未凝固鋳片１６の引抜き
を開始した。引抜き速度は、初期５分間を２０ ｍ／ｍ
ｉｎとし、それ以降を３０ｍ／ｍｉｎとした。
１図に示した鋳造装置を用いて連続鋳造試験を行ない、
鋳造鋳片の性状を調べた。キャタピラ−グロック１２ａ
、１２ｂ等により構成される鋳型１３の長さは（５ｔｎ
で、鋳片矯正完了位置１７は、鋳型１３の注湯部１８側
の端部から４ｍの位置とした。キャタピラ−グロック１
２ａ、１２ｂの相対する面間の間隔は、注湯部１８で１
８０Ｕ、鋳片矯正完了位置１７で２５」で、最終鋳片厚
みは２５Ｍで゛あシ、鋳片幅は１０００ ｒｕｎである
。鋼種は、低炭素アルミキルド鋼で、鋳造量は約１１０
トンである。キャタピラ−ブロック１２ａ、１２ｂｆｃ
静止した状態で、鋳型１３の鋳片矯正完了位置１７まで
の部分に溶鋼を鋳込み、直ちに未凝固鋳片１６の引抜き
を開始した。引抜き速度は、初期５分間を２０ ｍ／ｍ
ｉｎとし、それ以降を３０ｍ／ｍｉｎとした。
その結果を、第４図に示す。なお、第４図には、比較の
ために、第５図に示す従来の鋳造装置による結果を併せ
て掲げる。第４図に示されるように、この発明の鋳造装
置によれば、ボトム鋳片に、ラップ疵散在による表面性
状の悪化が多少あった程度で、はぼ全鋳片の性状が良好
となった。そのため、この鋳片は、熱片のまま無手入れ
で、加熱工程等の後続工程へ移送することができた。一
方、従来の鋳造装置では、７Ｉ？トム鋳片にラップ疵の
散在があるだけでなく、注入ノズルの三重点部でのコー
ナー欠損によると思われるラップ疵が、鋳造中期に鋳片
の全幅にわたって発生し始め、ついには、注入ノズルの
ひび割れにより、鋳造を中断しなければならなかった。
ために、第５図に示す従来の鋳造装置による結果を併せ
て掲げる。第４図に示されるように、この発明の鋳造装
置によれば、ボトム鋳片に、ラップ疵散在による表面性
状の悪化が多少あった程度で、はぼ全鋳片の性状が良好
となった。そのため、この鋳片は、熱片のまま無手入れ
で、加熱工程等の後続工程へ移送することができた。一
方、従来の鋳造装置では、７Ｉ？トム鋳片にラップ疵の
散在があるだけでなく、注入ノズルの三重点部でのコー
ナー欠損によると思われるラップ疵が、鋳造中期に鋳片
の全幅にわたって発生し始め、ついには、注入ノズルの
ひび割れにより、鋳造を中断しなければならなかった。
従来の鋳造装置による鋳片は、小さい成品圧下比による
疵の残存を防ぐために、全面の軽度のスカーフィングが
必要となり、１０％程度の歩留シの低下を余儀なくされ
た。
疵の残存を防ぐために、全面の軽度のスカーフィングが
必要となり、１０％程度の歩留シの低下を余儀なくされ
た。
以上説明したように、この発明の同期式水平連続鋳造装
置によれば、高融点の金属や合金の薄肉鋳片を、安定し
て鋳造することができる。
置によれば、高融点の金属や合金の薄肉鋳片を、安定し
て鋳造することができる。
第１１図はこの発明の同期式水平連続鋳造装置の一実施
態様を示す概略断面図、第２図はこの発明の他の実施態
様を示す概略断面図、第３図は未凝固鋳片の厚みの矯正
に必要な距離Ｘと附加される最大歪みεと円弧半径Ｒと
の関係全示すグラフ、第４図はとの発明の装置および従
来の装置による鋳造試験結果を示すグラフ、第５図は従
来の同期式水平連続鋳造装置の一例を示す概略断面図で
ある。図面において、 １２ａ、１２ｂ・・・キャタビラープロレク、１３．２
８・・・鋳型、 １４．１５，２９．３０・・・駆動ロール、１４’、
１５’、 ２９’、 ３０’・・・制動ロール、１６・
・・未凝固鋳片、 １７・・・鋳片矯正完了位置、１
８・・・注湯部、 ２１・・・三重点部、２２．
２３，３２ａ、３２ｂ、３２ｃ −・・固定式バックア
ップ支持体、２４・・・面支持体、 ２５・・・引
抜きロール、２６・・・支持ロール、 ２７・・・
外部強制冷却手段、３１ａ、、３１ｂ・・・金属ベルト
。
態様を示す概略断面図、第２図はこの発明の他の実施態
様を示す概略断面図、第３図は未凝固鋳片の厚みの矯正
に必要な距離Ｘと附加される最大歪みεと円弧半径Ｒと
の関係全示すグラフ、第４図はとの発明の装置および従
来の装置による鋳造試験結果を示すグラフ、第５図は従
来の同期式水平連続鋳造装置の一例を示す概略断面図で
ある。図面において、 １２ａ、１２ｂ・・・キャタビラープロレク、１３．２
８・・・鋳型、 １４．１５，２９．３０・・・駆動ロール、１４’、
１５’、 ２９’、 ３０’・・・制動ロール、１６・
・・未凝固鋳片、 １７・・・鋳片矯正完了位置、１
８・・・注湯部、 ２１・・・三重点部、２２．
２３，３２ａ、３２ｂ、３２ｃ −・・固定式バックア
ップ支持体、２４・・・面支持体、 ２５・・・引
抜きロール、２６・・・支持ロール、 ２７・・・
外部強制冷却手段、３１ａ、、３１ｂ・・・金属ベルト
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、水平方向に延びる鋳型の上面および下面の各々が無
端の回帰式支持体で形成された同期式水平連続鋳造装置
において、前記鋳型の上面と下面間の間隔を、前記上面
および下面の幅より小さくし、かつ、鋳造方向に漸次縮
少して、鋳造すべき鋳片の厚みに収束させたことを特徴
とする同期式水平連続鋳造装置。 ２、前記鋳型の上面と下面間の間隔の収束位置を、前記
鋳型内の鋳片の凝固率が９０％を越えない位置としたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の同期式水平
連続鋳造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17402784A JPS6152965A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | 同期式水平連続鋳造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17402784A JPS6152965A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | 同期式水平連続鋳造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6152965A true JPS6152965A (ja) | 1986-03-15 |
Family
ID=15971350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17402784A Pending JPS6152965A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | 同期式水平連続鋳造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6152965A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02123337U (ja) * | 1989-03-15 | 1990-10-11 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6021151A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-02 | Nisshin Steel Co Ltd | 薄板連続鋳造装置 |
-
1984
- 1984-08-23 JP JP17402784A patent/JPS6152965A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6021151A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-02 | Nisshin Steel Co Ltd | 薄板連続鋳造装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02123337U (ja) * | 1989-03-15 | 1990-10-11 |
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