JPS61556A - ホツトランテ−ブルロ−ラ - Google Patents
ホツトランテ−ブルロ−ラInfo
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- JPS61556A JPS61556A JP12266684A JP12266684A JPS61556A JP S61556 A JPS61556 A JP S61556A JP 12266684 A JP12266684 A JP 12266684A JP 12266684 A JP12266684 A JP 12266684A JP S61556 A JPS61556 A JP S61556A
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- Japan
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- less
- roller
- outer shell
- cast iron
- sleeve
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、熱間圧延設備のホットランテーブルに使用さ
れるローラに関し、より詳しくは、仕上圧延工程より冷
却用ヘッダまで、及び冷却帯以後巻取コイラのピンチロ
ールまでの間で使用するローラに関する。
れるローラに関し、より詳しくは、仕上圧延工程より冷
却用ヘッダまで、及び冷却帯以後巻取コイラのピンチロ
ールまでの間で使用するローラに関する。
従来、ホットランテーブルローラは、消耗品的に考え普
通鋼、普通鋳鋼が用いられるか、又は耐摩耗性を積極的
に付与したＣｒ −Ｍｏｗｌが用いられていた。前者に
あっては、耐摩耗性に劣るためローラを頻繁に交換しな
ければならず、後者にあっては、耐摩耗性には優れるが
、耐事故性に劣るという欠点があった。後者においては
、耐事故性を上げるため、硬度を下げるように熱処理を
行うこともあるが、そうすると逆に耐摩耗性に劣ること
になり、消耗が激しくなる。
通鋼、普通鋳鋼が用いられるか、又は耐摩耗性を積極的
に付与したＣｒ −Ｍｏｗｌが用いられていた。前者に
あっては、耐摩耗性に劣るためローラを頻繁に交換しな
ければならず、後者にあっては、耐摩耗性には優れるが
、耐事故性に劣るという欠点があった。後者においては
、耐事故性を上げるため、硬度を下げるように熱処理を
行うこともあるが、そうすると逆に耐摩耗性に劣ること
になり、消耗が激しくなる。
また、畝上のローラは、通席遠心力鋳造により得られた
長尺管体に表面熱処理、肉盛り等の種々の処理を施して
一体物スリーブとし、此れをローラ軸に固着して製作さ
れるものであるから、単重が大きく、多くの駆動エネル
ギを要し、ランニングコストの面でも不利であった。更
に、前記一体物スリーブは、ローラ径の制限から通常そ
の厚さを大きくできないが故に、製造上困難な肉厚の薄
い均一な厚さの長尺管体の遠心力鋳造を余儀なくされて
いた。
長尺管体に表面熱処理、肉盛り等の種々の処理を施して
一体物スリーブとし、此れをローラ軸に固着して製作さ
れるものであるから、単重が大きく、多くの駆動エネル
ギを要し、ランニングコストの面でも不利であった。更
に、前記一体物スリーブは、ローラ径の制限から通常そ
の厚さを大きくできないが故に、製造上困難な肉厚の薄
い均一な厚さの長尺管体の遠心力鋳造を余儀なくされて
いた。
〈問題を解決するための手段〉
本発明は、上記問題に鑑みなされたもので、優れた耐摩
耗性及び耐事故性を兼備し、かつ低ランニングコストで
駆動でき、製造も容易なホットランテーブルローラを提
供するものであり、その手！ 段は、化学組成が重量％で、 Ｃ：２．５〜３．２％ Ｓ：０．０６ ％以下Ｓｔ
： ０．５〜１．５％ Ｎｉ ： １．０〜２．０
％Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｃｒ：１０〜２３％
Ｐ：０．０８ ％以下 Ｍｏ ： ０．５〜３．０
％残部実質的にＲｅからなる高クロム鋳鉄材質の外殻と
、化学組成が重量％で、 Ｃ：２．５〜４．０％ Ｓ：０．０６％以下Ｓｉ ：
２．０〜３．０％ Ｎｉ ： １．０〜２．０％Ｍ
ｎ ： ０．３〜１．０％ Ｃｒ ： ６．０％以下
ｐ：０．２％以下 Ｍｏ ： ０．５％以下残部実
質的Ｆｅにからなる高級鋳鉄材質の内殻とが溶着一体化
されてなりかつ外殻硬度がＨｓ６５以上である複合スリ
ーブの複数個をローラ軸に相互に間隔を設けて固着して
なることを特徴とするものである。
耗性及び耐事故性を兼備し、かつ低ランニングコストで
駆動でき、製造も容易なホットランテーブルローラを提
供するものであり、その手！ 段は、化学組成が重量％で、 Ｃ：２．５〜３．２％ Ｓ：０．０６ ％以下Ｓｔ
： ０．５〜１．５％ Ｎｉ ： １．０〜２．０
％Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｃｒ：１０〜２３％
Ｐ：０．０８ ％以下 Ｍｏ ： ０．５〜３．０
％残部実質的にＲｅからなる高クロム鋳鉄材質の外殻と
、化学組成が重量％で、 Ｃ：２．５〜４．０％ Ｓ：０．０６％以下Ｓｉ ：
２．０〜３．０％ Ｎｉ ： １．０〜２．０％Ｍ
ｎ ： ０．３〜１．０％ Ｃｒ ： ６．０％以下
ｐ：０．２％以下 Ｍｏ ： ０．５％以下残部実
質的Ｆｅにからなる高級鋳鉄材質の内殻とが溶着一体化
されてなりかつ外殻硬度がＨｓ６５以上である複合スリ
ーブの複数個をローラ軸に相互に間隔を設けて固着して
なることを特徴とするものである。
〈作 用〉
畝上の手段によれば、本発明のローラは、特定化学組成
の高クロム鋳鉄の外殻と特定化学組成の強靭な高級鋳鉄
の内殻とが溶着一体化された複合スリーブの複数個が相
互に間隔を設けてローラ軸に固着されているから、耐摩
耗性及び耐事故性に優れ、かつローラ単重を軽くするこ
とができる。
の高クロム鋳鉄の外殻と特定化学組成の強靭な高級鋳鉄
の内殻とが溶着一体化された複合スリーブの複数個が相
互に間隔を設けてローラ軸に固着されているから、耐摩
耗性及び耐事故性に優れ、かつローラ単重を軽くするこ
とができる。
また、ローラ軸へは、一体物の複合スリーブを固着せず
、該一体物複合スリーブに対し、短尺の複合スリーブの
複数個を間隔を設けてローラ軸に固着させるから、複合
スリーブのローラ軸への固着が容易であり、更に、複合
スリーブの軸方向残留応力が一体物の複合スリーブに比
べて著しく軽減され、それ散財事故性の向上をローラ構
造面からも確保できる。また、製造困難な長尺薄肉の一
体物の複合スリーブを製作する必要がなく、複合スリー
ブの製作が容易である。
、該一体物複合スリーブに対し、短尺の複合スリーブの
複数個を間隔を設けてローラ軸に固着させるから、複合
スリーブのローラ軸への固着が容易であり、更に、複合
スリーブの軸方向残留応力が一体物の複合スリーブに比
べて著しく軽減され、それ散財事故性の向上をローラ構
造面からも確保できる。また、製造困難な長尺薄肉の一
体物の複合スリーブを製作する必要がなく、複合スリー
ブの製作が容易である。
〈実施例〉
次に図面を参照して本発明の実施例につき詳述する。
第１図は、本発明のホットランテーブルローラｌであり
、外殻３と内殻４とが溶着一体化された複合スリーブ２
の複数個が、所定の間隔をおいてローラ軸５に固着され
ている。
、外殻３と内殻４とが溶着一体化された複合スリーブ２
の複数個が、所定の間隔をおいてローラ軸５に固着され
ている。
外殻３は、耐摩耗性に優れた高クロム鋳鉄材質であり、
その化学組成（重量％）は下記の成分限定理由により特
定される。
その化学組成（重量％）は下記の成分限定理由により特
定される。
Ｃ：２．５〜３．２％
Ｃは（Ｐｅ−Ｃｒ） ７ Ｃ３型炭化物を安定にする範
囲内とし、Ｇｒとのバランスをとりかつ目的のカーバイ
ド量により決定されるべきであるが、２．５％未満では
炭化物の量が少なく耐摩耗性への効果が不足し、一方３
．２％を越えて含有されると炭化物の量が多くなり過ぎ
機械的強度特に靭性の点で劣化が著しい。よってＣ２，
５〜３．２％と規定する。
囲内とし、Ｇｒとのバランスをとりかつ目的のカーバイ
ド量により決定されるべきであるが、２．５％未満では
炭化物の量が少なく耐摩耗性への効果が不足し、一方３
．２％を越えて含有されると炭化物の量が多くなり過ぎ
機械的強度特に靭性の点で劣化が著しい。よってＣ２，
５〜３．２％と規定する。
Ｓｔ ： ０．５〜１．５％
Ｓｔは溶湯の脱酸のために含まれるものであり、０．５
％未満ではその効果がなく、１．５％を越えて含有され
ると機械的性質の劣化をきたし、またＡｒｌ変態点を下
げ硬度が得られ難くなる。よって、Ｓｔ含有量は０．５
〜１．５％の範囲とする。
％未満ではその効果がなく、１．５％を越えて含有され
ると機械的性質の劣化をきたし、またＡｒｌ変態点を下
げ硬度が得られ難くなる。よって、Ｓｔ含有量は０．５
〜１．５％の範囲とする。
Ｍｎ ： ０．５〜１．５％
ＭｎはＳｉの脱酸の補助作用を果し、０．５％未満では
やはり脱酸の効果が得られない。しかし、１．５％を越
えて含有されると機械的性質特に強靭の点で劣化が著し
くなる。従って゛、Ｍｎ含有量も０．５〜１．５％の範
囲とする。
やはり脱酸の効果が得られない。しかし、１．５％を越
えて含有されると機械的性質特に強靭の点で劣化が著し
くなる。従って゛、Ｍｎ含有量も０．５〜１．５％の範
囲とする。
Ｐ ： ０．０８％以下
Ｐは特にロール材質において少ない程望ましいもので、
材質を脆くするという点からも０．０８％以下とする必
要がある。
材質を脆くするという点からも０．０８％以下とする必
要がある。
Ｓ Ｆ ０．０６％以下
ＳもＰと薗様に少ない程望ましいもので、材質を脆くす
るという点からも０．０６％以下とする必要がある。
るという点からも０．０６％以下とする必要がある。
Ｎｉ ： １．０〜２．０％
Ｎｉは焼入性を向上させるため、積極的に硬度調整のた
めに含有させるもので、１．０％未満の含有量ではその
効果がなく、一方、２．０％を越えて含有させると残留
オーステナイトが増加して硬度が上り難（なり、又耐焼
付性の面でも不利となる。
めに含有させるもので、１．０％未満の含有量ではその
効果がなく、一方、２．０％を越えて含有させると残留
オーステナイトが増加して硬度が上り難（なり、又耐焼
付性の面でも不利となる。
従ってＮｉ含有量を１．０〜２．０％の範囲とする。
Ｃｒ ： １０〜２３％
、 Ｃｒは強靭性と耐摩耗性を向上
させるために特に多く含有されるものであるが、その含
有量が１０％未満ではＭ、Ｃ型の炭化物が多く晶出して
強靭性の向上及び炭化物の微細均一化が得られない。ま
た２３％を越えて含有されるとＭ ２３．Ｃ，型の炭化
物の量が増加し、この炭化物はＭ７Ｃ３型炭化物に比べ
て硬度が低く、充分な耐摩・純性が得られない。
させるために特に多く含有されるものであるが、その含
有量が１０％未満ではＭ、Ｃ型の炭化物が多く晶出して
強靭性の向上及び炭化物の微細均一化が得られない。ま
た２３％を越えて含有されるとＭ ２３．Ｃ，型の炭化
物の量が増加し、この炭化物はＭ７Ｃ３型炭化物に比べ
て硬度が低く、充分な耐摩・純性が得られない。
従って、Ｃｒ含有量は先のＣ含有量の規定範囲とバラン
スして、Ｍ７Ｃ３型炭化物を晶出する範囲として、Ｃｒ
１Ｏ〜２３％と規定する。
スして、Ｍ７Ｃ３型炭化物を晶出する範囲として、Ｃｒ
１Ｏ〜２３％と規定する。
Ｍｏ ： ０．５〜３．０％
Ｍｏは焼入焼戻し抵抗を高め、同時にＣと反応してＭｏ
炭化物を析出し強度を向上させる。その含有量が０．５
％未満ではこの効果が少なく、一方３．０％を越えて含
有されると基地中の残留オーステナイトが安定化し、耐
焼付性を劣化させる。従って、Ｍｏ含有量は０．５〜３
．０％の範囲とする。
炭化物を析出し強度を向上させる。その含有量が０．５
％未満ではこの効果が少なく、一方３．０％を越えて含
有されると基地中の残留オーステナイトが安定化し、耐
焼付性を劣化させる。従って、Ｍｏ含有量は０．５〜３
．０％の範囲とする。
外殻化学組成は、以上の他に残部実質的にＦｅからなる
が、Ｆｅの一部に代えて、特に効果があるものとして■
を添加できる。
が、Ｆｅの一部に代えて、特に効果があるものとして■
を添加できる。
■は鋳造組織の微細化に効果があり、■の添加により析
出効果が促進され耐摩耗性が向上する。
出効果が促進され耐摩耗性が向上する。
■含有量が１．０％以下で十分な効果があり、１．０％
を越えてもその効果は飽和し、反ってコスト面で不利と
なる。
を越えてもその効果は飽和し、反ってコスト面で不利と
なる。
前記外殻３と溶着一体化された内殻４は、靭性に優れた
高級鋳鉄材質で形成ささ、その化学組成（重量％）は下
記の成分限定理由により特定される。
高級鋳鉄材質で形成ささ、その化学組成（重量％）は下
記の成分限定理由により特定される。
Ｃ： ２．５〜４．０％
Ｃは靭性と強度付与のため含有されるが、２．５％未満
では材質のチル化が進行し内殻材質の靭性低下が著しく
、一方４．０％を越えると黒鉛化が進み強度不足となる
。特に、テーブルローラに用いられるスリーブでは、強
度が不足すると、肉厚が薄いので、スリーブとローラ軸
との焼ばめ時に大きなはめ合い代が取れないため、スリ
ーブの軸方向へのずれ及び内部からの欠損に結びつく。
では材質のチル化が進行し内殻材質の靭性低下が著しく
、一方４．０％を越えると黒鉛化が進み強度不足となる
。特に、テーブルローラに用いられるスリーブでは、強
度が不足すると、肉厚が薄いので、スリーブとローラ軸
との焼ばめ時に大きなはめ合い代が取れないため、スリ
ーブの軸方向へのずれ及び内部からの欠損に結びつく。
Ｓｉ ： ２．０〜３．０％
Ｓｔは外殻のＣｒが混入して内殻材質が脆弱になるのを
防止するために必要モあるが、２％未満では黒鉛化が不
充分でセメンタイトが多く晶出し、内殻強度が劣化する
ため残留応力により鋳造時割れが生じ易くなり、一方３
．０％を越えると黒鉛化が過多となり強度が劣化する。
防止するために必要モあるが、２％未満では黒鉛化が不
充分でセメンタイトが多く晶出し、内殻強度が劣化する
ため残留応力により鋳造時割れが生じ易くなり、一方３
．０％を越えると黒鉛化が過多となり強度が劣化する。
尚、内殻鋳込時にＣａ−３ｉｓ Ｆｅ−３ｉｓ等を同時
に０．２〜６．５％（Ｓｉ分として）接種する方法も有
効な手段である。但し、その場合、Ｓｉ含有量は上記範
囲より少なくし接種後ψＳｔ％を２．０〜３．０％にす
ることが必要である。
に０．２〜６．５％（Ｓｉ分として）接種する方法も有
効な手段である。但し、その場合、Ｓｉ含有量は上記範
囲より少なくし接種後ψＳｔ％を２．０〜３．０％にす
ることが必要である。
Ｍｎ ： ０．３〜１．０％
ＭｎはＳと結合してＭｎＳとしてＳの悪影響を無くすが
、０．３％未満ではこの効果がほとんど無く、一方１．
０％を越えるとＳの悪影響を防止するよりもむしろ材質
の劣化が著しい。
、０．３％未満ではこの効果がほとんど無く、一方１．
０％を越えるとＳの悪影響を防止するよりもむしろ材質
の劣化が著しい。
ｐ：０．２％以下
Ｐは溶湯の流動性を増加させるが材質を脆弱にするため
低い程望ましく、Ｑ、２％以下とする。
低い程望ましく、Ｑ、２％以下とする。
ｓ：０．ｏｅ％以下
ＳはＰと同様に材質を脆弱にするので、含有量は低い程
よ＜ ０．０６％以下とする。
よ＜ ０．０６％以下とする。
Ｎｉ ： １．．０ 〜２．０ ％
Ｎｉは黒鉛の安定化のために含有されるが、２．０％を
越えて含有されても顕著な効果がない。又Ｎｉは材質の
強化元素でもあり、１．０％以上の含有を要す。
・ Ｃｒ ： ６．０％以下 Ｃｒは材質の強化に有効であるが、６％を越えると炭化
物の成形により、逆に材質が脆弱になる。
越えて含有されても顕著な効果がない。又Ｎｉは材質の
強化元素でもあり、１．０％以上の含有を要す。
・ Ｃｒ ： ６．０％以下 Ｃｒは材質の強化に有効であるが、６％を越えると炭化
物の成形により、逆に材質が脆弱になる。
尚、外殻が高クロム材質であるため外殻から内殻へのＣ
ｒの混入は避けられず、その分を考慮して鋳込溶湯のＣ
ｒは１．５％以下にする。
ｒの混入は避けられず、その分を考慮して鋳込溶湯のＣ
ｒは１．５％以下にする。
Ｍｏ ： ０．５％以下
Ｍｏは基地の強化に有効であるが、０．５％を越えて含
有されると硬くなり過ぎるため好ましくない。
有されると硬くなり過ぎるため好ましくない。
内殻材質は、以上の成分の他に、残部実質的にＦｅから
構成される。
構成される。
畝上の耐摩耗性に優れた外殻３と靭性に優れた内殻４と
が溶着一体化した複合スリーブ２の複数（（”“０°”
１１ｋＯ−５’Ａ°°°１“１パ分散して焼ばめ、接着
等により固着される。斯かる複合スリーブ２の分散配置
によれば、一体物の複合スリーブをローラ軸に固着した
場合に対し、ローラ単重を著しく軽減でき、従って駆動
エネルギの減少を図ることができ、ランニングコストを
低下させることができる。また、複合スリーブ２自体も
、スリーブの幅が小さいので、一体物に対し軸方向残留
応力を著しく軽減でき耐事故性の著しい向上を図ること
ができくる。
が溶着一体化した複合スリーブ２の複数（（”“０°”
１１ｋＯ−５’Ａ°°°１“１パ分散して焼ばめ、接着
等により固着される。斯かる複合スリーブ２の分散配置
によれば、一体物の複合スリーブをローラ軸に固着した
場合に対し、ローラ単重を著しく軽減でき、従って駆動
エネルギの減少を図ることができ、ランニングコストを
低下させることができる。また、複合スリーブ２自体も
、スリーブの幅が小さいので、一体物に対し軸方向残留
応力を著しく軽減でき耐事故性の著しい向上を図ること
ができくる。
前記複合スリーブ２は、遠心力鋳造により、鋳造容易な
長さに設定された複合スリーブ素材を適宜分割して得ら
れる。この複合スリーブ素材の製造法を第２図を参照し
て説明すると、内面に耐火物を被覆しかつ両端内面に砂
型又は耐熱レンガのハンド７を固定して両端から溶湯が
飛散しないようにした遠心力鋳造用金型６を用い、これ
を遠心力鋳造機の上で回転し乍ら、先ず外殻溶湯を鋳込
み外殻３“を形成した後、その内面が一部又は全部未凝
固の間に、内殻溶湯を鋳込んで、外殻３°と内殻４゛と
を冶金学的に完全に溶着一体化せしめた複合スリーブ素
材８を鋳造するのである。
長さに設定された複合スリーブ素材を適宜分割して得ら
れる。この複合スリーブ素材の製造法を第２図を参照し
て説明すると、内面に耐火物を被覆しかつ両端内面に砂
型又は耐熱レンガのハンド７を固定して両端から溶湯が
飛散しないようにした遠心力鋳造用金型６を用い、これ
を遠心力鋳造機の上で回転し乍ら、先ず外殻溶湯を鋳込
み外殻３“を形成した後、その内面が一部又は全部未凝
固の間に、内殻溶湯を鋳込んで、外殻３°と内殻４゛と
を冶金学的に完全に溶着一体化せしめた複合スリーブ素
材８を鋳造するのである。
第２図中９は回転ローラ、１０は溶湯取鍋、１１は鋳造
樋を示している。
樋を示している。
なお、第２図に例示する遠心力鋳造法では、その回転軸
が水平である場合め例を示しているが、勿論回転軸が傾
斜した状態で遠心力鋳造することも可能である。
が水平である場合め例を示しているが、勿論回転軸が傾
斜した状態で遠心力鋳造することも可能である。
畝上の通り製造された複合スリーブ素材８は、所期の寸
法に分割された後、各分割部分に所定の熱処理を施し、
外殻硬度がＨｓ６５以上の複数個の複合スリーブ２を得
る。
法に分割された後、各分割部分に所定の熱処理を施し、
外殻硬度がＨｓ６５以上の複数個の複合スリーブ２を得
る。
前記熱処理を施す前の分割部分は、残留オーステナイト
及びマルテンサイト中の基地中に高硬度のＣｒカーバイ
ドが析出した組織であるが、これを９００〜１１００°
Ｃに保持し、基地中に２次炭化物を析出させると共に後
の冷却速度を１００°Ｃ／Ｈｒ以上で一冷却し焼戻しし
て、残留オーステナイトのマルテンサイト化を図り、該
熱処理により硬度がＨｓ６５以上の耐摩耗性及び耐焼付
性に富む複合スリーブ２を得る。
及びマルテンサイト中の基地中に高硬度のＣｒカーバイ
ドが析出した組織であるが、これを９００〜１１００°
Ｃに保持し、基地中に２次炭化物を析出させると共に後
の冷却速度を１００°Ｃ／Ｈｒ以上で一冷却し焼戻しし
て、残留オーステナイトのマルテンサイト化を図り、該
熱処理により硬度がＨｓ６５以上の耐摩耗性及び耐焼付
性に富む複合スリーブ２を得る。
このような製造方法によれば、鋳造困難な薄肉長尺の一
体物の複合スリーブを製造する必要がなく、また、鋳造
された複合スリーブ素材８を適宜分割して使用するから
残留応力を著しく軽減することができ、耐事故性の向上
を図ることができる。
体物の複合スリーブを製造する必要がなく、また、鋳造
された複合スリーブ素材８を適宜分割して使用するから
残留応力を著しく軽減することができ、耐事故性の向上
を図ることができる。
以上のようにして得られた複合スリーブ２は、個々にロ
ーラ軸５に焼ばめ等により固着されホットランテーブル
ローラｌを得るが、該複合スリーブ２は、一体物に比べ
てかなり小形であるから、固着作業は極めて容易である
。
ーラ軸５に焼ばめ等により固着されホットランテーブル
ローラｌを得るが、該複合スリーブ２は、一体物に比べ
てかなり小形であるから、固着作業は極めて容易である
。
次により具体的な本発明の実施例につき詳述する。
製品脂性り一φ３１０ ＋ｎ、胴長Ｌ＝１８０（Ｊａｍ
のホットランテーブルローラの製造実施例 （１）第２表に示す外殻高クロム鋳鉄溶湯を第２図の如
く内径φ３００ ＋ｎ Ｘ １２００＋ｎρの遠心力鋳
造用金型（回転数８０Ｏｒｐｍ’ ）内に、肉厚４０ｎ
（鋳込重量３４１ｋｇ）、鋳込温度１４００°Ｃで鋳
込んだ。
のホットランテーブルローラの製造実施例 （１）第２表に示す外殻高クロム鋳鉄溶湯を第２図の如
く内径φ３００ ＋ｎ Ｘ １２００＋ｎρの遠心力鋳
造用金型（回転数８０Ｏｒｐｍ’ ）内に、肉厚４０ｎ
（鋳込重量３４１ｋｇ）、鋳込温度１４００°Ｃで鋳
込んだ。
（２）外殻を鋳込み始めてから６分後に、第１表に示す
内殻溶湯を外殻の内面に肉厚４０＋ｎ （２４７ｋｇ）
、鋳込温度１４００℃で鋳込んだ。
内殻溶湯を外殻の内面に肉厚４０＋ｎ （２４７ｋｇ）
、鋳込温度１４００℃で鋳込んだ。
（３）外殻を鋳込み始めてから、２０分後に内殻は完全
に凝固した。その後複合スリーブ素材を型パラシして炉
内保持して歪取りを行った。第１表には該スリーブ素材
の製品化学組成を示す。
に凝固した。その後複合スリーブ素材を型パラシして炉
内保持して歪取りを行った。第１表には該スリーブ素材
の製品化学組成を示す。
（４）歪取り後、スリーブ素材の両端各１５０顛を除去
した後、スリーブを４分割し、各分割部分を９５０°Ｃ
で５時間炉内保持し、その後空冷し表面温度が５００
’Ｃになった状態で再び炉内で５５０°Ｃで保持し炉冷
した。その結果、スリーブ表面における硬度はＨｓ７１
であった。
した後、スリーブを４分割し、各分割部分を９５０°Ｃ
で５時間炉内保持し、その後空冷し表面温度が５００
’Ｃになった状態で再び炉内で５５０°Ｃで保持し炉冷
した。その結果、スリーブ表面における硬度はＨｓ７１
であった。
（５）各分割部分の内・外面を機械加工により、外径φ
３１０ ｍｍ、内径φ２００ｍ１、幅２００顛の複合ス
リーブを４箇得た。該複合スリーブ４箇を第１図の如＜
２００籠間隔で、外径φ２００ｗの５３５Ｃローラ軸に
６／１０００の焼ばめ率で焼ばめして、所望のホットラ
ンテーブルローラを得た。
３１０ ｍｍ、内径φ２００ｍ１、幅２００顛の複合ス
リーブを４箇得た。該複合スリーブ４箇を第１図の如＜
２００籠間隔で、外径φ２００ｗの５３５Ｃローラ軸に
６／１０００の焼ばめ率で焼ばめして、所望のホットラ
ンテーブルローラを得た。
（６）スリーブ表面から超音波テスト及び解体調査した
結果、複合スリーブの外殻と内殻とは完全に溶着一体化
し、組織的に連続性が認められた。
結果、複合スリーブの外殻と内殻とは完全に溶着一体化
し、組織的に連続性が認められた。
本ローラを実機にセットし使用したところ、従来の普通
鋳鋼製ローラに比べて約１．５倍の寿命の増加が認めら
れた。
鋳鋼製ローラに比べて約１．５倍の寿命の増加が認めら
れた。
次 葉
〈発明の効果〉
以上説明した通り、本発明のホットランテーブルローラ
は、耐摩耗性に優れた高クロム鋳鉄の外殻と、靭性に優
れた高級鋳鉄の内殻とが溶着一体化して形成された複合
スリーブの複数個をローラ軸に相互に間隔を設けて固着
されているから、耐摩耗性及び耐事故性が共に優れ、か
つ軽量であり、それ故駆動エネルも少なくて済み、また
、そのスリーブ自体の製作及びその固着作業も非常に容
易であり、本発明ローラの経済的価値は著大である。
は、耐摩耗性に優れた高クロム鋳鉄の外殻と、靭性に優
れた高級鋳鉄の内殻とが溶着一体化して形成された複合
スリーブの複数個をローラ軸に相互に間隔を設けて固着
されているから、耐摩耗性及び耐事故性が共に優れ、か
つ軽量であり、それ故駆動エネルも少なくて済み、また
、そのスリーブ自体の製作及びその固着作業も非常に容
易であり、本発明ローラの経済的価値は著大である。
第１図は本発明のホントランテーブルローラの一実施例
の要部断面図、第２図は本発明のホットランテーブルロ
ーラに係る複合スリーブ素材の製造法を表す概略断面図
である。 １・・・ホットランテーブルローラ、２・・・複合スリ
ーブ、３・・・外殻、４・・・内殻、５・・・ローラ軸
、６・・・遠心力鋳造用金型、８・・・複合スリーブ素
材。
の要部断面図、第２図は本発明のホットランテーブルロ
ーラに係る複合スリーブ素材の製造法を表す概略断面図
である。 １・・・ホットランテーブルローラ、２・・・複合スリ
ーブ、３・・・外殻、４・・・内殻、５・・・ローラ軸
、６・・・遠心力鋳造用金型、８・・・複合スリーブ素
材。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、化学組成が重量％で、 Ｃ：２．５〜３．２％ Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｍｎ：０．５〜１．５％ Ｐ：０．０８％以下 Ｓ：０．０６％以下 Ｎｉ：１．０〜２．０％ Ｃｒ：１０〜２３％ Ｍｏ：０．５〜３．０％ 残部実質的にＦｅからなる高クロム鋳鉄材質の外殻と、
化学組成が重量％で、 Ｃ：２．５〜４．０％ Ｓｉ：２．０〜３．０％ Ｍｎ：０．３〜１．０％ Ｐ：０．２％以下 Ｓ：０．０６％以下 Ｎｉ：１．０〜２．０％ Ｃｒ：６．０％以下 Ｍｏ：０．５％以下 残部実質的にＦｅからなる高級鋳鉄材質の内殻とが溶着
一体化されてなりかつ外殻硬度がＨｓ６５以上である複
合スリーブの複数個をローラ軸に相互に間隔を設けて固
着してなることを特徴とするホットランテーブルローラ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12266684A JPS61556A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | ホツトランテ−ブルロ−ラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12266684A JPS61556A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | ホツトランテ−ブルロ−ラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61556A true JPS61556A (ja) | 1986-01-06 |
| JPH0340101B2 JPH0340101B2 (ja) | 1991-06-17 |
Family
ID=14841627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12266684A Granted JPS61556A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | ホツトランテ−ブルロ−ラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61556A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018094573A (ja) * | 2016-12-09 | 2018-06-21 | 新日鐵住金株式会社 | 放電処理皮膜の形成方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5364135U (ja) * | 1976-11-02 | 1978-05-30 | ||
| JPS55158250A (en) * | 1979-05-28 | 1980-12-09 | Kubota Ltd | High-hardness high-chromium roll |
| JPS5735661A (en) * | 1980-08-09 | 1982-02-26 | Kubota Ltd | Composite sleeve roll for rolling wide flange beam and its manufacture |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP12266684A patent/JPS61556A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5364135U (ja) * | 1976-11-02 | 1978-05-30 | ||
| JPS55158250A (en) * | 1979-05-28 | 1980-12-09 | Kubota Ltd | High-hardness high-chromium roll |
| JPS5735661A (en) * | 1980-08-09 | 1982-02-26 | Kubota Ltd | Composite sleeve roll for rolling wide flange beam and its manufacture |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018094573A (ja) * | 2016-12-09 | 2018-06-21 | 新日鐵住金株式会社 | 放電処理皮膜の形成方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0340101B2 (ja) | 1991-06-17 |
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