JPS6160858A - 耐摩耗鋳物 - Google Patents
耐摩耗鋳物Info
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- JPS6160858A JPS6160858A JP18005184A JP18005184A JPS6160858A JP S6160858 A JPS6160858 A JP S6160858A JP 18005184 A JP18005184 A JP 18005184A JP 18005184 A JP18005184 A JP 18005184A JP S6160858 A JPS6160858 A JP S6160858A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、基地に硬質の塊状タングステン炭化物が晶出
せる金属組織を有する、圧延用ロール等として有用な耐
摩耗性にすぐれたタングステン含有鉄系合金鋳物に関す
る。
せる金属組織を有する、圧延用ロール等として有用な耐
摩耗性にすぐれたタングステン含有鉄系合金鋳物に関す
る。
圧延用ロールの耐用寿命を高め、しかも被圧延材の表面
品質を確保するためには、ロールの耐摩耗性を改善する
ことが必要である。
品質を確保するためには、ロールの耐摩耗性を改善する
ことが必要である。
従来より、圧延用ロールとしてはチルドロールに代表さ
れる鋳造系ロールが汎用されている。鋳造系ロールは、
比較的安価であるが、耐摩耗性の改善に限度がある。耐
摩耗性が特に要求される場合には、粉末冶金手法により
製造される超硬合金からなるロール（ＷＣ−Ｃｏ焼結材
）が使用されている。超硬ロールは、上記鋳造系ロール
を大きく凌ぐ摩耗抵抗を有するが、原材料として高価な
タングステン炭化物（ＷＣ）粒子とコバルト（ＣＯ）と
を多量に必要とするうえに、その焼成工程における熱間
静水圧プレス（ＨＩＰ）を行うための特殊な技術と設備
とが必要であり、極めて高価につくのが難点である。
れる鋳造系ロールが汎用されている。鋳造系ロールは、
比較的安価であるが、耐摩耗性の改善に限度がある。耐
摩耗性が特に要求される場合には、粉末冶金手法により
製造される超硬合金からなるロール（ＷＣ−Ｃｏ焼結材
）が使用されている。超硬ロールは、上記鋳造系ロール
を大きく凌ぐ摩耗抵抗を有するが、原材料として高価な
タングステン炭化物（ＷＣ）粒子とコバルト（ＣＯ）と
を多量に必要とするうえに、その焼成工程における熱間
静水圧プレス（ＨＩＰ）を行うための特殊な技術と設備
とが必要であり、極めて高価につくのが難点である。
本発明は、超硬合金にほぼ匹敵する高耐摩耗性を有する
、圧延用ロール等として好適な鋳物を提供しようとする
ものである。
、圧延用ロール等として好適な鋳物を提供しようとする
ものである。
本発明の鋳物は、Ｃ： １．５〜５．０％、Ｓｉ：３゜
５％以下、Ｗ ： ２５．０〜８０．０％を含有する鉄
系合金であって、鉄系合金基地と、該基地中に分布せる
粒径３０μｍ （円形換算値）以下の塊状晶出タングス
テン炭化物とからなる二相組織を有する。
５％以下、Ｗ ： ２５．０〜８０．０％を含有する鉄
系合金であって、鉄系合金基地と、該基地中に分布せる
粒径３０μｍ （円形換算値）以下の塊状晶出タングス
テン炭化物とからなる二相組織を有する。
本発明鋳物の組織における初晶タングステン炭化物は基
本的にはＷＣである。第１図にＣ−Ｗ−Ｆ８三元状態図
を示す０本発明鋳物の基本成分構成（１，５〜５．０％
Ｃ−２５，０〜８０．０％Ｗ−Ｆｅ）％この状態図に当
てはめてみると、相当組成の液相面はボトム線く約１７
００−１２００’ｃ ）の上側（高炭素側）にあり、初
晶としてＷＣが晶出することを示している。この晶出タ
ングステン炭化物は、ｌ（ｖ約２０００〜２４００と、
極めて硬質であり、基地中に緻密に分布することにより
その鋳物に高耐摩耗性をもたらす。
本的にはＷＣである。第１図にＣ−Ｗ−Ｆ８三元状態図
を示す０本発明鋳物の基本成分構成（１，５〜５．０％
Ｃ−２５，０〜８０．０％Ｗ−Ｆｅ）％この状態図に当
てはめてみると、相当組成の液相面はボトム線く約１７
００−１２００’ｃ ）の上側（高炭素側）にあり、初
晶としてＷＣが晶出することを示している。この晶出タ
ングステン炭化物は、ｌ（ｖ約２０００〜２４００と、
極めて硬質であり、基地中に緻密に分布することにより
その鋳物に高耐摩耗性をもたらす。
本発明鋳物の組成の例を第２図（倍率×４０）に示す、
（Ｍ）は鉄合金基地、（Ｐ）は晶出タングステン炭化物
である。該基地（Ｍ）はマルテンサイト相である。晶出
タングステン炭化物はＷＣであり、幾何学的晶癖を有す
る微細塊状物として基地（Ｍ）中に、緻密かつ均一に分
布している。
（Ｍ）は鉄合金基地、（Ｐ）は晶出タングステン炭化物
である。該基地（Ｍ）はマルテンサイト相である。晶出
タングステン炭化物はＷＣであり、幾何学的晶癖を有す
る微細塊状物として基地（Ｍ）中に、緻密かつ均一に分
布している。
その粒径は３０μｍ以下（円形換算値）である。
本発明鋳物の二相組織における晶出タングステン炭化物
を粒径３０ ｐ ｏ＋以下に限定したのは、耐摩耗性お
よび耐肌荒れ性を確保するためである。すなわち、初晶
タングステン炭化物が粗大な塊状物として晶出したＵ織
を有する鋳物では、摩耗用途での実使用において、ある
いは切削加工中において、基地中に分散する晶出タング
ステン炭化物の粒子に欠けが生じ易（、該粒子の欠けは
耐摩耗性の低下や、肌荒れ（表面の平滑さの喪失）を引
起す。晶出タングステン炭化物が、粒径３０μｍ以下で
あれば、上１己の欠けは実質的に防止される。
を粒径３０ ｐ ｏ＋以下に限定したのは、耐摩耗性お
よび耐肌荒れ性を確保するためである。すなわち、初晶
タングステン炭化物が粗大な塊状物として晶出したＵ織
を有する鋳物では、摩耗用途での実使用において、ある
いは切削加工中において、基地中に分散する晶出タング
ステン炭化物の粒子に欠けが生じ易（、該粒子の欠けは
耐摩耗性の低下や、肌荒れ（表面の平滑さの喪失）を引
起す。晶出タングステン炭化物が、粒径３０μｍ以下で
あれば、上１己の欠けは実質的に防止される。
次に、本発明鋳物の成分限定理由を説明する。
ＣＴＣは晶出タングステン炭化物の形成に不可欠の元素
である。含有量が１．５％に満たないと、塊状のタング
ステン炭化物は晶出せず、代りに鉄−タングステン複炭
化物（（Ｆｅ、Ｗ）ｂｃ）連続体として晶出してしまう
、一方、含有量が５．０％をこえると、基地中に黒鉛が
晶出し、脆化する。従って、Ｃ含有量は１．５〜５．０
％とする。
である。含有量が１．５％に満たないと、塊状のタング
ステン炭化物は晶出せず、代りに鉄−タングステン複炭
化物（（Ｆｅ、Ｗ）ｂｃ）連続体として晶出してしまう
、一方、含有量が５．０％をこえると、基地中に黒鉛が
晶出し、脆化する。従って、Ｃ含有量は１．５〜５．０
％とする。
Ｓｉ：Ｓｉは、合金溶湯の脱酸および鋳造性の改善効果
を有するほか、溶湯の凝固過程における針状タングステ
ン炭化物の晶出（該針状炭化物は鋳物を脆化させる）を
防止する効果を有する。しかし、含有量が多過ぎると、
基地が脆化する。よって、３．５％を上限とする。
を有するほか、溶湯の凝固過程における針状タングステ
ン炭化物の晶出（該針状炭化物は鋳物を脆化させる）を
防止する効果を有する。しかし、含有量が多過ぎると、
基地が脆化する。よって、３．５％を上限とする。
’ＷＯＷはタングステン炭化物の晶出に不可欠の元素げ
ある。基地中に初晶タングステン炭化物が緻密に分散晶
出した組織を形成するためには少くとも２５．０％の含
有量を必要とする。しかし、８０．０％を越えると、合
金の融点が高く、溶製−鋳造が困難となる。従って、そ
の含有量は２５．０〜８０．０％とする。
ある。基地中に初晶タングステン炭化物が緻密に分散晶
出した組織を形成するためには少くとも２５．０％の含
有量を必要とする。しかし、８０．０％を越えると、合
金の融点が高く、溶製−鋳造が困難となる。従って、そ
の含有量は２５．０〜８０．０％とする。
本発明鋳物は、上記各元素を必須成分元素とする、基本
的にはＣ−３ｉ−Ｗ−Ｆｅ系合金鋳物である。更に、本
発明鋳物には、用途および要求性能等に応じるための材
質の改善を目的として、Ｆｌｌの一部が任意の合金元素
、例えば、Ｍｎ、ＮｉＮ１５ＣｒＳ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ５Ｔ
ｉ、Ｃｏ、ＡＥ等の１種もしくは２種以上の元素で置換
されてなる種々の鉄系合金鋳物が包含される。
的にはＣ−３ｉ−Ｗ−Ｆｅ系合金鋳物である。更に、本
発明鋳物には、用途および要求性能等に応じるための材
質の改善を目的として、Ｆｌｌの一部が任意の合金元素
、例えば、Ｍｎ、ＮｉＮ１５ＣｒＳ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ５Ｔ
ｉ、Ｃｏ、ＡＥ等の１種もしくは２種以上の元素で置換
されてなる種々の鉄系合金鋳物が包含される。
例えば、Ｎｉはセメンタイト（ＦｅｓＣ）等の鉄炭化物
の晶出抑制効果を有する元素であって、本発明では、共
晶状（Ｆｅ、Ｗ）ａｃ？Ｘ炭化物の晶出防止のために必
要に応じて添加される。この効果を得るには、残部を成
すＦｅの５％以上をＮｉで置換するとよい、しかし、Ｆ
ｅの３５％をこえて置換すると、サブゼロ処理によって
も基地のマルテンサイト化が困難となる。従って、Ｎｉ
含有量は、残部のＦｅの５〜３５％を置換する量、すな
わち、（Ｎｉ／ （Ｆｅ＋Ｎ１）Ｘ１００ （％））
−５〜３５％とする。 ゛ その他の元素は、それぞれの元素の性質・添加目的等に
応じて適量添加すればよいが、その含有量の合計は、Ｆ
ｅの１０％以下を置換する量であるのが適当である。
の晶出抑制効果を有する元素であって、本発明では、共
晶状（Ｆｅ、Ｗ）ａｃ？Ｘ炭化物の晶出防止のために必
要に応じて添加される。この効果を得るには、残部を成
すＦｅの５％以上をＮｉで置換するとよい、しかし、Ｆ
ｅの３５％をこえて置換すると、サブゼロ処理によって
も基地のマルテンサイト化が困難となる。従って、Ｎｉ
含有量は、残部のＦｅの５〜３５％を置換する量、すな
わち、（Ｎｉ／ （Ｆｅ＋Ｎ１）Ｘ１００ （％））
−５〜３５％とする。 ゛ その他の元素は、それぞれの元素の性質・添加目的等に
応じて適量添加すればよいが、その含有量の合計は、Ｆ
ｅの１０％以下を置換する量であるのが適当である。
本発明鋳物の組織における塊状晶出タングステン炭化物
を粒径３０μｍ以下の微細粒子として均一に晶出させる
方法として、例えば合金溶湯にタングステン炭化物の微
粉末による接種を施すことが有効である。タングステン
炭化物粒子粉末の接種によって、晶出タングステン炭化
物が微細かつ均一に分布せる組織が形成されるのは、接
種剤として投与されたタングステン炭化物粒子が、溶湯
中で崩壊・分散して均一に分布し、あるいは均一に分布
した粒子が溶解はするが拡散はしない状態にあって残留
核または晶出核としての作用をなすことによると考えら
れる。
を粒径３０μｍ以下の微細粒子として均一に晶出させる
方法として、例えば合金溶湯にタングステン炭化物の微
粉末による接種を施すことが有効である。タングステン
炭化物粒子粉末の接種によって、晶出タングステン炭化
物が微細かつ均一に分布せる組織が形成されるのは、接
種剤として投与されたタングステン炭化物粒子が、溶湯
中で崩壊・分散して均一に分布し、あるいは均一に分布
した粒子が溶解はするが拡散はしない状態にあって残留
核または晶出核としての作用をなすことによると考えら
れる。
接種剤は、ＷＣ粉末、Ｗ、Ｃ粉末、タングステン複炭化
物（例えば、タングステンチタン炭化物）粉末等である
。粒径は１０〜２５０μｍが適当である０粒径が１０μ
ｍに満たない微細粒子であると、溶湯中で完全に溶解し
て拡散し易く、一方２５０μｍを越える粗大粒子である
と、十分に溶解せず、いづれの場合も、晶出タングステ
ン炭化物の微細化効果が低下するからである。
物（例えば、タングステンチタン炭化物）粉末等である
。粒径は１０〜２５０μｍが適当である０粒径が１０μ
ｍに満たない微細粒子であると、溶湯中で完全に溶解し
て拡散し易く、一方２５０μｍを越える粗大粒子である
と、十分に溶解せず、いづれの場合も、晶出タングステ
ン炭化物の微細化効果が低下するからである。
接種量は溶湯量の０．０５ ％（￥ｉ量％）以上であ
ることを要する０、０５％未満では、造核作用は認めら
れるが、晶出タングステン炭化物の微細化効果が不足す
るからである。好ましい接種量は０．１％以上である。
ることを要する０、０５％未満では、造核作用は認めら
れるが、晶出タングステン炭化物の微細化効果が不足す
るからである。好ましい接種量は０．１％以上である。
接種量を多くした場合は、投与された粒子の吸熱に伴う
溶湯の降温、あるいは崩壊・分散したタングステン炭化
物粒子の多量の混在等により溶湯の流動性の低下をみる
が所要の流動性が保たれる限り、接種量を多くしても特
に問題はない。
溶湯の降温、あるいは崩壊・分散したタングステン炭化
物粒子の多量の混在等により溶湯の流動性の低下をみる
が所要の流動性が保たれる限り、接種量を多くしても特
に問題はない。
接種の時期は、出湯直前の炉中、あるいは出湯中ないし
出湯後の取鍋中で行なわれる。そのほか、鋳型内に散布
しておくか、または鋳込途中に鋳型内で行なってもよい
。
出湯後の取鍋中で行なわれる。そのほか、鋳型内に散布
しておくか、または鋳込途中に鋳型内で行なってもよい
。
塊状晶出タングステン炭化物の微細化法として、上記接
種法のほかに、晶出タングステン炭化物の晶出核となり
得る元素を添加することもを効である。例えば、Ｔｉを
含有する場合は、その化合物（Ｔ ｉ Ｃ等）が晶出核
となってタングステン炭化物の微細、均一な晶出を促す
。
種法のほかに、晶出タングステン炭化物の晶出核となり
得る元素を添加することもを効である。例えば、Ｔｉを
含有する場合は、その化合物（Ｔ ｉ Ｃ等）が晶出核
となってタングステン炭化物の微細、均一な晶出を促す
。
更に別法として、鋳造における冷却速度の調節（核生成
速度の増大）により、微細で均一な晶出タングステン炭
化物が分布する組織を得ることができる。
速度の増大）により、微細で均一な晶出タングステン炭
化物が分布する組織を得ることができる。
本発明鋳物は、粒径３０μｍ以下の微細な塊状晶出タン
グステン炭化物が、組織中に容積率約１５〜７５％を占
める均一な基地−晶出タングステン炭化物二相組織を有
する鋳物として得られる。
グステン炭化物が、組織中に容積率約１５〜７５％を占
める均一な基地−晶出タングステン炭化物二相組織を有
する鋳物として得られる。
本発明の鋳物は、例えば中実体として得ることができ、
あるいは中空筒体として得ることもできる０例えば、ロ
ール類を目的とする場合は、耐摩耗性は表面の問題であ
るから、中空円筒体を鋳造し、必要ならばその中空孔に
コアー材として他種金属を鋳造して２層構造を形成して
もよい、こうすれば、高価なタングステンの使用量を節
減しながら所要の材料特性を満たすことができる。
あるいは中空筒体として得ることもできる０例えば、ロ
ール類を目的とする場合は、耐摩耗性は表面の問題であ
るから、中空円筒体を鋳造し、必要ならばその中空孔に
コアー材として他種金属を鋳造して２層構造を形成して
もよい、こうすれば、高価なタングステンの使用量を節
減しながら所要の材料特性を満たすことができる。
本発明鋳物は、静置鋳造法により製造される。
また、静置鋳造に代え、竪型もしくは横型遠心力鋳造法
を適用することもできる。遠心力鋳造法によれば、溶湯
中に晶出せるタングステン炭化物粒子の遠心移行によっ
て、表層領域における塊状晶出タングステン炭化物の組
織中に占める容積率が増大するとともに表層領域の組織
の緻密性が高められるので、それだけ耐摩耗性が向上し
、かつ耐肌荒れ性も改善される利点がある。
を適用することもできる。遠心力鋳造法によれば、溶湯
中に晶出せるタングステン炭化物粒子の遠心移行によっ
て、表層領域における塊状晶出タングステン炭化物の組
織中に占める容積率が増大するとともに表層領域の組織
の緻密性が高められるので、それだけ耐摩耗性が向上し
、かつ耐肌荒れ性も改善される利点がある。
高周波溶解炉で溶製した下記成分組成の鉄系合金溶湯を
セラミック鋳型（内径３０ｍＸ高さ１００ ｕ＋。
セラミック鋳型（内径３０ｍＸ高さ１００ ｕ＋。
鋳型温度８００℃）に鋳込み（静置鋳造）、鋳物（Ａ）
および（Ｂ）を得た。但し、塊状晶出タングステン炭化
物の微細化のため、鋳物（Ａ）の鋳造では、出湯直前の
炉中溶湯に、鋳物（Ｂ）の鋳造では鋳型内の溶湯にそれ
ぞれタングステン炭化物粉末を接種剤として投与した。
および（Ｂ）を得た。但し、塊状晶出タングステン炭化
物の微細化のため、鋳物（Ａ）の鋳造では、出湯直前の
炉中溶湯に、鋳物（Ｂ）の鋳造では鋳型内の溶湯にそれ
ぞれタングステン炭化物粉末を接種剤として投与した。
（ｉ）合金溶湯成分組成（ｗｔ％）
Ｃ：４．５、−８ ｉ ：０．５Ｌ Ｍｎ ：０．６０
． Ｎ ｉ ニア。
． Ｎ ｉ ニア。
０ 、 Ｃｒ ：０．８０．、Ｍｏ ：０．６０． Ｗ
：４５．Ｏ，残部Ｆｅ。
：４５．Ｏ，残部Ｆｅ。
（ｉｉ）鋳込温度： １６００℃
（ｉｉｉ ）接種剤：ＷＩＣとｗｃの混合粉末（粒径１
゜〜５０μｍ） 。
゜〜５０μｍ） 。
（ｉｖ）接種量
鋳物（Ａ） 二部型内溶湯に１．５％、鋳物（Ｂ）：
取堝内溶湯に１．５％、 比較例として、接種量が０．４％である点を除いて上記
と同じ条件（但し、取鍋内接種）で、鋳物（Ｃ）を得た
。
取堝内溶湯に１．５％、 比較例として、接種量が０．４％である点を除いて上記
と同じ条件（但し、取鍋内接種）で、鋳物（Ｃ）を得た
。
（１）組織
本発明例の鋳物（Ａ）および比較例の鋳物（Ｃ）の切断
面（底部から３（ｂｍの位置）の組織をそれぞれ第２図
および第３図に示す。本発明のｉｉｉ物（Ａ）の組織は
、比較例の鋳物（Ｃ）に比し、極めて微細であり、かつ
緻密である。ちなみに、鋳物（Ａ）と（Ｃ）の各組織に
おける塊状晶出タングステン炭化物の粒径および容積率
を比較すると、鋳物（Ａ）では、粒径約１０〜１５μｍ
、容積率約５０％、鋳物（Ｃ）では、粒径約４０〜５０
μｍ、容積率約４０％である（容積率は１ｍｍｍｍ方眼
針測法による）。
面（底部から３（ｂｍの位置）の組織をそれぞれ第２図
および第３図に示す。本発明のｉｉｉ物（Ａ）の組織は
、比較例の鋳物（Ｃ）に比し、極めて微細であり、かつ
緻密である。ちなみに、鋳物（Ａ）と（Ｃ）の各組織に
おける塊状晶出タングステン炭化物の粒径および容積率
を比較すると、鋳物（Ａ）では、粒径約１０〜１５μｍ
、容積率約５０％、鋳物（Ｃ）では、粒径約４０〜５０
μｍ、容積率約４０％である（容積率は１ｍｍｍｍ方眼
針測法による）。
〔■〕耐摩耗性
各鋳物（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）につき大越式迅速摩
耗試験を行い、第１表に示す結果を得た。
耗試験を行い、第１表に示す結果を得た。
（ｉ）回転輪：硬度（ＨＩＩＣ） ６０、回転輪幅３．
Ｏ１鳳、 （ｉｉ）摩耗速度：３．４ｍ／秒、 （ｉｉｉ ）摩耗距離：２００ｍ （ｉｖ）最終荷重： １６．８ｋｇ−ｆ 。
Ｏ１鳳、 （ｉｉ）摩耗速度：３．４ｍ／秒、 （ｉｉｉ ）摩耗距離：２００ｍ （ｉｖ）最終荷重： １６．８ｋｇ−ｆ 。
なお、従来材のニッケルグレン鋳鉄、チルド鋳物につい
て上記と同じ摩耗試験により得られた結果を第１表に併
記する。
て上記と同じ摩耗試験により得られた結果を第１表に併
記する。
第１表
上記のとおり、本発明の鋳物はすぐれた摩耗抵抗を有し
ている。また、図示はしないが、上記摩耗試験における
本発明例の試片の摩耗面は、耐肌荒れ性にもすぐれてい
ることを示している。
ている。また、図示はしないが、上記摩耗試験における
本発明例の試片の摩耗面は、耐肌荒れ性にもすぐれてい
ることを示している。
本発明鋳物は、極めて微細な塊状晶出タングステン炭化
物が緻密に分布せる組織を有するので、耐摩耗性および
耐肌荒れ性等にすぐれており、例えば、鉄鋼関連設備に
おける圧延ロール、搬送ロール等のロール類として、従
来材である鋳造系ロールをはるかに凌ぐ耐久性と安定性
が保証される。
物が緻密に分布せる組織を有するので、耐摩耗性および
耐肌荒れ性等にすぐれており、例えば、鉄鋼関連設備に
おける圧延ロール、搬送ロール等のロール類として、従
来材である鋳造系ロールをはるかに凌ぐ耐久性と安定性
が保証される。
本発明鋳物は、そのほか金型やダイスなど、各種の耐摩
耗材料として有用である。
耗材料として有用である。
第１図はＣ−Ｗ−Ｆｅ三元状態図、第２図および第３図
は鋳物の組織を有する図面代用顕微鏡写真である。
は鋳物の組織を有する図面代用顕微鏡写真である。
Claims (1)
- （１）Ｃ：１．５〜５．０％、Ｓｉ：３．５％以下、Ｗ
：２５．０〜８０．０％を含有する鉄系合金であって、
鉄系合金基地と該基地中に晶出せる粒径３０μｍ以下の
塊状晶出タングステン炭化物とからなる二相組織を有す
る耐摩耗鋳物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18005184A JPS6160858A (ja) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | 耐摩耗鋳物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18005184A JPS6160858A (ja) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | 耐摩耗鋳物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6160858A true JPS6160858A (ja) | 1986-03-28 |
| JPH0364591B2 JPH0364591B2 (ja) | 1991-10-07 |
Family
ID=16076626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18005184A Granted JPS6160858A (ja) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | 耐摩耗鋳物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6160858A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018043534A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延用ロール外層材および圧延用複合ロール |
| JP2018039047A (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗性に優れた圧延用ロール外層材および圧延用複合ロール |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2719595A1 (en) | 2008-03-25 | 2009-10-01 | Sds Biotech K.K. | Herbicide composition and weed control method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4836828A (ja) * | 1971-09-07 | 1973-05-31 |
-
1984
- 1984-08-29 JP JP18005184A patent/JPS6160858A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4836828A (ja) * | 1971-09-07 | 1973-05-31 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018043534A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延用ロール外層材および圧延用複合ロール |
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