JPS6160985B2 - - Google Patents
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- JPS6160985B2 JPS6160985B2 JP55017985A JP1798580A JPS6160985B2 JP S6160985 B2 JPS6160985 B2 JP S6160985B2 JP 55017985 A JP55017985 A JP 55017985A JP 1798580 A JP1798580 A JP 1798580A JP S6160985 B2 JPS6160985 B2 JP S6160985B2
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- Japan
- Prior art keywords
- circuit
- signal
- engine
- output
- ignition timing
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/155—Analogue data processing
- F02P5/1553—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions
- F02P5/1556—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions using a stepped control, dependent on speed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は機関点火時期制御装置に関するもの
であつて、特に簡単な構成で、機関の回転数に応
じて曲線的な点火時期特性を得るためのものであ
る。
であつて、特に簡単な構成で、機関の回転数に応
じて曲線的な点火時期特性を得るためのものであ
る。
以下第１図乃至第３図に示す実施例を参照し詳
述する。図において、１は磁石発電機であつて、
点火充電用の発電コイル２と、第１信号コイル３
と第２信号コイル４を有する。５は発電コイル２
の出力を電源すると周知のコンデンサ放電形点火
回路であつて、この点火回路の点火電圧の発生時
期（実質的には機関の点火時期）はサイリスタ５
１がそのゲート５２に点火信号が入力されてオン
する時期となる。６，７は第１信号コイル３とサ
イリスタ５１のゲート５２に接続されたダイオー
ドと抵抗、８は機関の回転数に基づいて電子的に
機関の点火時期を制御する点火時期制御回路で、
その入力端子は、第２信号コイル４にダイオード
９を介して接続され、出力端はサイリスタ５１の
ゲート５２に接続されている。点火時期制御回路
８は下記の通り構成されている。１０は第２信号
コイル４の整流波を整形する波形整形回路１１は
この波形整形回路１０の微分出力を受けるフリツ
プフロツプ回路（以下Ｆ・Ｆ回路と称する）、１
２はこのＦ・Ｆ回路１１の機関回転数に基づく出
力を受けて、演算動作する演算回路で抵抗１２
１，１２２，１２３，１２４，１２５とダイオー
ド１２６，１２７とコンデンサ１２８並びに、演
算増巾器（以下オペアンプと称する）１２２１と
電圧比較器（以下コンパレータと称する）１２２
２からなる。尚抵抗１２３の一端は直流電源電圧
に接続されている。１３は機関の回転を函数とし
て曲線的に変化する直流電圧を発生する回転函数
回路である回転数―電圧変換回路（以下Ｆ―Ｖ回
路と称する）、１４は演算回路１２の演算結果に
基づく出力パルスを受けて、サイリスタ５１に与
えられる第１信号コイル３の出力をを制御する出
力回路で、この出力によつて点火時期が制御され
る。この出力回路１４はトランジスタ１４１と抵
抗１４２からなる。Ｆ―Ｖ回路１３の回路構成を
示す第２図第３図において、１３１，１３３は積
分回路、１３２は開平回路、１３４は自乗回路で
ある。
述する。図において、１は磁石発電機であつて、
点火充電用の発電コイル２と、第１信号コイル３
と第２信号コイル４を有する。５は発電コイル２
の出力を電源すると周知のコンデンサ放電形点火
回路であつて、この点火回路の点火電圧の発生時
期（実質的には機関の点火時期）はサイリスタ５
１がそのゲート５２に点火信号が入力されてオン
する時期となる。６，７は第１信号コイル３とサ
イリスタ５１のゲート５２に接続されたダイオー
ドと抵抗、８は機関の回転数に基づいて電子的に
機関の点火時期を制御する点火時期制御回路で、
その入力端子は、第２信号コイル４にダイオード
９を介して接続され、出力端はサイリスタ５１の
ゲート５２に接続されている。点火時期制御回路
８は下記の通り構成されている。１０は第２信号
コイル４の整流波を整形する波形整形回路１１は
この波形整形回路１０の微分出力を受けるフリツ
プフロツプ回路（以下Ｆ・Ｆ回路と称する）、１
２はこのＦ・Ｆ回路１１の機関回転数に基づく出
力を受けて、演算動作する演算回路で抵抗１２
１，１２２，１２３，１２４，１２５とダイオー
ド１２６，１２７とコンデンサ１２８並びに、演
算増巾器（以下オペアンプと称する）１２２１と
電圧比較器（以下コンパレータと称する）１２２
２からなる。尚抵抗１２３の一端は直流電源電圧
に接続されている。１３は機関の回転を函数とし
て曲線的に変化する直流電圧を発生する回転函数
回路である回転数―電圧変換回路（以下Ｆ―Ｖ回
路と称する）、１４は演算回路１２の演算結果に
基づく出力パルスを受けて、サイリスタ５１に与
えられる第１信号コイル３の出力をを制御する出
力回路で、この出力によつて点火時期が制御され
る。この出力回路１４はトランジスタ１４１と抵
抗１４２からなる。Ｆ―Ｖ回路１３の回路構成を
示す第２図第３図において、１３１，１３３は積
分回路、１３２は開平回路、１３４は自乗回路で
ある。
次に動作を第６図に示すタイムチヤートを用い
て説明する。第６図ａは機関のクランク位置を示
すもので、Ｍは機関が要求する最大進角位置より
は、若干進んだ位置、Ｓは機関低速時の要求点火
位置、Ｔは機関の上死点である。またｂ〜ｈは第
１図におけるＡ〜Ｇ点の電圧及びパルス波形であ
る。機関は第４図に示すＸ又はＹ進角特性を要求
するものとする。
て説明する。第６図ａは機関のクランク位置を示
すもので、Ｍは機関が要求する最大進角位置より
は、若干進んだ位置、Ｓは機関低速時の要求点火
位置、Ｔは機関の上死点である。またｂ〜ｈは第
１図におけるＡ〜Ｇ点の電圧及びパルス波形であ
る。機関は第４図に示すＸ又はＹ進角特性を要求
するものとする。
磁石発電機１が機関にて駆動されると、発電コ
イル２と第１信号コイル３並びに第２信号コイル
４に交流電圧が発生する。２つの信号コイルの位
相は、最初に第２信号コイル４に信号出力が発生
し、所定角遅れて第１信号コイル３に信号出力が
発生するように配置されている。これらの信号出
力は、夫々第６図Ａ，Ｆに示す如くダイオード
６，９により整流される。
イル２と第１信号コイル３並びに第２信号コイル
４に交流電圧が発生する。２つの信号コイルの位
相は、最初に第２信号コイル４に信号出力が発生
し、所定角遅れて第１信号コイル３に信号出力が
発生するように配置されている。これらの信号出
力は、夫々第６図Ａ，Ｆに示す如くダイオード
６，９により整流される。
今、機関回転数ＮがN0より高く且つＮ、より
低い範囲において一定速にあり、この時の進角度
θ（進角度はＴ位置を基準とする）が角度α（α
１＜αα２）の位置にあると仮定すると動作は
下記の通りとなる。即ち、第２信号コイル４の整
流電圧Ａは波形整形回路１０により第６図ｄの通
り微分パルスに整形され、この微分パルスＣは
Ｆ・Ｆ回路１１のセツト端子Ｓに入力される。Ｆ
―Ｖ回路１３は機関回転数Ｎに対応した電圧を出
力する。このＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の特
性は第５図の通りで第２図に示すＦ―Ｖ回路１３
により得られる出力電圧V13の特性は実線にて示
すＸ曲線となり、第３図に示すＦ―Ｖ回路１３に
より得られる出力電圧V13の特性は破線にて示す
ｙ曲線となる。Ｆ・Ｆ回路１１はＭ位置における
微分パルスＣのＨレベルによりセツトされ、その
出力電圧ＥはＨレベルとなる。この出力電圧Ｅが
Ｈレベルになると、予め図示極性に充電されたコ
ンデンサ１２８は下式に示す放電流i2にて放電を
開始する。
低い範囲において一定速にあり、この時の進角度
θ（進角度はＴ位置を基準とする）が角度α（α
１＜αα２）の位置にあると仮定すると動作は
下記の通りとなる。即ち、第２信号コイル４の整
流電圧Ａは波形整形回路１０により第６図ｄの通
り微分パルスに整形され、この微分パルスＣは
Ｆ・Ｆ回路１１のセツト端子Ｓに入力される。Ｆ
―Ｖ回路１３は機関回転数Ｎに対応した電圧を出
力する。このＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の特
性は第５図の通りで第２図に示すＦ―Ｖ回路１３
により得られる出力電圧V13の特性は実線にて示
すＸ曲線となり、第３図に示すＦ―Ｖ回路１３に
より得られる出力電圧V13の特性は破線にて示す
ｙ曲線となる。Ｆ・Ｆ回路１１はＭ位置における
微分パルスＣのＨレベルによりセツトされ、その
出力電圧ＥはＨレベルとなる。この出力電圧Ｅが
Ｈレベルになると、予め図示極性に充電されたコ
ンデンサ１２８は下式に示す放電流i2にて放電を
開始する。
i2＝〔Ｆ・Ｆ回路１１のＨレベルの出力電圧Ｅ〕−〔Ｖｒ〕／〔抵抗１２１の抵抗値〕
上式から理解できる通り、この放電電流i2の大
きさは、Ｆ・Ｆ回路１１のＨレベルの出力電圧Ｅ
及び１２１の抵抗値が一定であれば、バイアス電
圧Vrによつて決定される。抵抗１２３と抵抗１
２４の抵抗比によつて決定されるバイアス電圧
Vr1（このVr1は第２図に示すＦ―Ｖ回路１３に
対するときと、第３図に示すＦ―Ｖ回路１３に対
するときとでは値が異なる）に対し、Ｆ―Ｖ回路
１３の出力電圧V13が低い時は常にバイアス電圧
Vr1となる。機関回転数ＮがN1より低い場合出力
電圧V13はバイアス電圧Vr1より低い値になるよう
設定すると機関回転数N0〜N1の回転範囲におい
ては放電電流i2は回転数とは無関係に常に一定と
なる。コンデンサ１２８の放電によりオペアンプ
１２２１の出力電圧Ｄは第６図ｅの通り降下し、
そして出力電圧Ｄが零点に達するとコンパレータ
１２２２の出力にはＨレベルのパルス電圧が生ず
る。このパルス電圧がＦ・Ｆ回路１１のリセツト
端子Ｒに入力されると、Ｆ―Ｆ回路１１はリセツ
トされその出力電圧ＥがＬレベルに反転する。こ
れによりコンデンサ１２８は再び図示極性に、下
式に示す充電電流i1にて充電され始める。
きさは、Ｆ・Ｆ回路１１のＨレベルの出力電圧Ｅ
及び１２１の抵抗値が一定であれば、バイアス電
圧Vrによつて決定される。抵抗１２３と抵抗１
２４の抵抗比によつて決定されるバイアス電圧
Vr1（このVr1は第２図に示すＦ―Ｖ回路１３に
対するときと、第３図に示すＦ―Ｖ回路１３に対
するときとでは値が異なる）に対し、Ｆ―Ｖ回路
１３の出力電圧V13が低い時は常にバイアス電圧
Vr1となる。機関回転数ＮがN1より低い場合出力
電圧V13はバイアス電圧Vr1より低い値になるよう
設定すると機関回転数N0〜N1の回転範囲におい
ては放電電流i2は回転数とは無関係に常に一定と
なる。コンデンサ１２８の放電によりオペアンプ
１２２１の出力電圧Ｄは第６図ｅの通り降下し、
そして出力電圧Ｄが零点に達するとコンパレータ
１２２２の出力にはＨレベルのパルス電圧が生ず
る。このパルス電圧がＦ・Ｆ回路１１のリセツト
端子Ｒに入力されると、Ｆ―Ｆ回路１１はリセツ
トされその出力電圧ＥがＬレベルに反転する。こ
れによりコンデンサ１２８は再び図示極性に、下
式に示す充電電流i1にて充電され始める。
i1＝〔Ｖｒ〕−〔ダイオード１２６の電圧降下〕−〔Ｆ―Ｆ回路のＬレベルの出力電圧Ｅ〕／〔抵抗１２２の抵抗値
〕 上式から理解出来るように、この充電電流i1も
またバイアス電圧Vrに依存し、Vr一定の機関回
転数N1以下であるから、機関回転数Ｎに関係な
く一定の勾配をもつて直線的に上昇する。そして
再びＭ位置において微分パルスＣがＦ―Ｆ回路１
１に入力されると、Ｆ―Ｆ回路１１はセツトさ
れ、その出力電圧ＥがＬレベルからＨレベルに反
転するためコンデンサ１２８は充電から放電に移
行することになり、以降同様の動作が繰返され
る。さて、Ｆ―Ｆ回路１１の動作は出力回路１４
にも影響する。即ちＦ―Ｆ回路１１の出力電圧Ｅ
がＨレベルの時は出力回路１４のトランジスタ１
４１を介してベース電流が供給され、オンにな
り、また出力電圧ＥがＬレベルとなるとトランジ
スタ１４１はオフする。この出力回路１４は点火
回路５のサイリスタ５１のゲート５２に与えられ
る第１信号コイル３の出力電圧Ｆを側路せしめる
モードにて作動する。従つて、いかに第１信号コ
イル３の出力電圧Ｆが早く発生しても出力回路１
４がＬレベルである限りサイリスタ５１にはゲー
ト信号が与えられないのである。しかし、逆に第
１信号コイル３の出力発生が遅く出力回路４がＨ
レベルになる時点において未だ第１信号コイル３
の出力電圧Ｆがサイリスタ５１のトリガ電圧ＶG
に達していなければ、当然サイリスタ５１は出力
回路１４のＨレベル立上り時点ではオンせず、第
１信号コイル３の出力電圧Ｆがトリガ電圧ＶGに
達した時点にてオンすることになる。今、機関回
転数ＮがN0〜N1である時、出力回路１４のＨレ
ベル立上り時点には第１信号コイル３の出力は少
なくてもＶGの点に達しているように設定してい
るので、回転範囲N0〜N1における点火時期は第
４図の通り進角度一定の状態となる。
〕 上式から理解出来るように、この充電電流i1も
またバイアス電圧Vrに依存し、Vr一定の機関回
転数N1以下であるから、機関回転数Ｎに関係な
く一定の勾配をもつて直線的に上昇する。そして
再びＭ位置において微分パルスＣがＦ―Ｆ回路１
１に入力されると、Ｆ―Ｆ回路１１はセツトさ
れ、その出力電圧ＥがＬレベルからＨレベルに反
転するためコンデンサ１２８は充電から放電に移
行することになり、以降同様の動作が繰返され
る。さて、Ｆ―Ｆ回路１１の動作は出力回路１４
にも影響する。即ちＦ―Ｆ回路１１の出力電圧Ｅ
がＨレベルの時は出力回路１４のトランジスタ１
４１を介してベース電流が供給され、オンにな
り、また出力電圧ＥがＬレベルとなるとトランジ
スタ１４１はオフする。この出力回路１４は点火
回路５のサイリスタ５１のゲート５２に与えられ
る第１信号コイル３の出力電圧Ｆを側路せしめる
モードにて作動する。従つて、いかに第１信号コ
イル３の出力電圧Ｆが早く発生しても出力回路１
４がＬレベルである限りサイリスタ５１にはゲー
ト信号が与えられないのである。しかし、逆に第
１信号コイル３の出力発生が遅く出力回路４がＨ
レベルになる時点において未だ第１信号コイル３
の出力電圧Ｆがサイリスタ５１のトリガ電圧ＶG
に達していなければ、当然サイリスタ５１は出力
回路１４のＨレベル立上り時点ではオンせず、第
１信号コイル３の出力電圧Ｆがトリガ電圧ＶGに
達した時点にてオンすることになる。今、機関回
転数ＮがN0〜N1である時、出力回路１４のＨレ
ベル立上り時点には第１信号コイル３の出力は少
なくてもＶGの点に達しているように設定してい
るので、回転範囲N0〜N1における点火時期は第
４図の通り進角度一定の状態となる。
機関回転数ＮがN0以下になると、第１信号コ
イル３の出力電圧Ｆがトリガ電圧ＶGに到達する
時点が出力回路１４がＨレベルに立上り時点より
遅いため回転範囲N0以下における点火時期は第
４図の通り所定の傾きをもつ進角特性となりサイ
リスタ５１がオンを開始する回転数ＮSにおける
進角度はＳ位置となる。
イル３の出力電圧Ｆがトリガ電圧ＶGに到達する
時点が出力回路１４がＨレベルに立上り時点より
遅いため回転範囲N0以下における点火時期は第
４図の通り所定の傾きをもつ進角特性となりサイ
リスタ５１がオンを開始する回転数ＮSにおける
進角度はＳ位置となる。
次に、機関回転数ＮがN1〜N2の範囲において
は、Ｆ―Ｖ回路１３の出力電圧V13は第５図の通
りバイアス電圧Vr1を越えることになる。従つ
て、放電電流i2は小さく、また充電電流i1は大き
くなる。この様に放電電流i2と充電電流i1の比ｉ１／ｉ
２ が大きくなれば、定速回転している機関のＭ位置
から次のＭ位置までにおける充・放電時間の比
Ｔｃ″／Ｔｄ″（Tcは出力電圧ＥのＨレベルの角度幅、
Td はＬレベルの角度幅が小さくなり、上述の機関回
転数N0〜N1の範囲における比Ｔｄ′／Ｔ′（Ｔは出力電
圧 Ｅの周期）より比Ｔｄ″／Ｔ″が大きく、即ち角度α３
が 角度α２より小さくなつた事になる。
は、Ｆ―Ｖ回路１３の出力電圧V13は第５図の通
りバイアス電圧Vr1を越えることになる。従つ
て、放電電流i2は小さく、また充電電流i1は大き
くなる。この様に放電電流i2と充電電流i1の比ｉ１／ｉ
２ が大きくなれば、定速回転している機関のＭ位置
から次のＭ位置までにおける充・放電時間の比
Ｔｃ″／Ｔｄ″（Tcは出力電圧ＥのＨレベルの角度幅、
Td はＬレベルの角度幅が小さくなり、上述の機関回
転数N0〜N1の範囲における比Ｔｄ′／Ｔ′（Ｔは出力電
圧 Ｅの周期）より比Ｔｄ″／Ｔ″が大きく、即ち角度α３
が 角度α２より小さくなつた事になる。
第５図のｘ曲線にて示す出力電圧特性をもつＦ
―Ｖ回路１３（第２図に示す）はＦ―Ｆ回路１１
のＨ・Ｌパルスが積分回路１３１の入力端INに
与えられると、積分回路１３１はそのパルス数に
比例した直流電圧を出力し、さらにこの比例した
直流電圧は開平回路１３２によつて平方された値
となつて出力される。また第５図のｙ曲線の出力
電圧特性をもつＦ―Ｖ回路１３（第３図に示す）
の動作は次の様になる。即ち、Ｆ―Ｆ回路１１の
Ｈ・Ｌパルスが積分回路１３３の入力端に与えら
れると、そのパルス数に比例した直流電圧が出力
され、この比例した直流電圧は、今度は自乗回路
１３４によつて自乗された値となつて出力され
る。従つて、Ｆ―Ｖ回路１３が第５図に示すｘ、
またはｙ曲線の出力電圧特性をもつ場合、角度Ｘ
のx2からx3への変化は平方又は自乗の値に依存し
て変化する。
―Ｖ回路１３（第２図に示す）はＦ―Ｆ回路１１
のＨ・Ｌパルスが積分回路１３１の入力端INに
与えられると、積分回路１３１はそのパルス数に
比例した直流電圧を出力し、さらにこの比例した
直流電圧は開平回路１３２によつて平方された値
となつて出力される。また第５図のｙ曲線の出力
電圧特性をもつＦ―Ｖ回路１３（第３図に示す）
の動作は次の様になる。即ち、Ｆ―Ｆ回路１１の
Ｈ・Ｌパルスが積分回路１３３の入力端に与えら
れると、そのパルス数に比例した直流電圧が出力
され、この比例した直流電圧は、今度は自乗回路
１３４によつて自乗された値となつて出力され
る。従つて、Ｆ―Ｖ回路１３が第５図に示すｘ、
またはｙ曲線の出力電圧特性をもつ場合、角度Ｘ
のx2からx3への変化は平方又は自乗の値に依存し
て変化する。
機関回転数ＮがN2よりも大きい時は第５図の
通りＦ―Ｖ回路１３の出力電圧は回転数とは無関
係に一定となるため角度Ｘの減少はなくて、例え
ばx4の値で一定となる。
通りＦ―Ｖ回路１３の出力電圧は回転数とは無関
係に一定となるため角度Ｘの減少はなくて、例え
ばx4の値で一定となる。
上記のN1〜N2及びN2以上の回転域において
は、第１信号コイル３の出力電圧Ｆは出力回路１
４のＨレベルの立上り時点より当然早いためサイ
リスタ５１のオン時期はすべて出力回路１４によ
つて右左される。このように、機関回転数ＮがＮ
S〜ＮDの間は第１信号コイル３の出力電圧Ｆの波
形の成長に依存した進角曲線となり、N0〜N1の
間は、点火時期制御回路８によつて決定された常
に一定な進角直線となり、N1〜N2は同様に点火
時期制御回路８によつて決定された、平方または
自乗の値をもつ進角曲線となり、N2以上は再び
点火時期制御回路８によつて決定された常に一定
な進角直線となり、回転数ＮS〜N2の範囲は第４
図に示す機関の要求する点火進角特性に合つた点
火時期が得られる。
は、第１信号コイル３の出力電圧Ｆは出力回路１
４のＨレベルの立上り時点より当然早いためサイ
リスタ５１のオン時期はすべて出力回路１４によ
つて右左される。このように、機関回転数ＮがＮ
S〜ＮDの間は第１信号コイル３の出力電圧Ｆの波
形の成長に依存した進角曲線となり、N0〜N1の
間は、点火時期制御回路８によつて決定された常
に一定な進角直線となり、N1〜N2は同様に点火
時期制御回路８によつて決定された、平方または
自乗の値をもつ進角曲線となり、N2以上は再び
点火時期制御回路８によつて決定された常に一定
な進角直線となり、回転数ＮS〜N2の範囲は第４
図に示す機関の要求する点火進角特性に合つた点
火時期が得られる。
尚、本発明は上述した実施例に限定されるもの
ではなく種々の実施態様を包含するものである。
例えば、点火回路としてコンデンサ放電形以外に
電流遮断形等にも適用できる。また、２つの信号
出力を得る手段として磁石発電機外に信号発電機
を設けてもよい。また、第１信号コイル３の出力
電圧Ｆを上述よりもさらに早く発生させ機関の始
動時からすべて点火時期制御回路により決定され
るように構成することも可能である。更にまたＮ
S〜N0の回転範囲における進角特性を平方または
自乗の値をもつて変化させることも可能である。
ではなく種々の実施態様を包含するものである。
例えば、点火回路としてコンデンサ放電形以外に
電流遮断形等にも適用できる。また、２つの信号
出力を得る手段として磁石発電機外に信号発電機
を設けてもよい。また、第１信号コイル３の出力
電圧Ｆを上述よりもさらに早く発生させ機関の始
動時からすべて点火時期制御回路により決定され
るように構成することも可能である。更にまたＮ
S〜N0の回転範囲における進角特性を平方または
自乗の値をもつて変化させることも可能である。
以上の通り、この発明によれば機関の要求する
曲線状の点火時期特性を得ることを目的とし第２
信号発生手段の第２信号を受けて機関の回転数に
応動して作動する点火時期制御回路の出力により
第１信号発生手段の第１信号を制御して点火時期
を決定するものにおいて、点火時期制御回路の回
転函数回路を積分回路と、開平回路もしくは自乗
回路とで構成し、回転数を函数とする曲線特性を
もたせ、この曲線特性出力にて点火時期を決定す
るように構成したので従来の機械式がバナ装置あ
るいは回転函数回路に回転数と電圧が正比例する
積分回路のみを有する装置がなし得なかつた曲線
的な点火時期特性が正確且つ安定に得られ機関を
好適に制御することが可能となる優れた効果が得
られる。
曲線状の点火時期特性を得ることを目的とし第２
信号発生手段の第２信号を受けて機関の回転数に
応動して作動する点火時期制御回路の出力により
第１信号発生手段の第１信号を制御して点火時期
を決定するものにおいて、点火時期制御回路の回
転函数回路を積分回路と、開平回路もしくは自乗
回路とで構成し、回転数を函数とする曲線特性を
もたせ、この曲線特性出力にて点火時期を決定す
るように構成したので従来の機械式がバナ装置あ
るいは回転函数回路に回転数と電圧が正比例する
積分回路のみを有する装置がなし得なかつた曲線
的な点火時期特性が正確且つ安定に得られ機関を
好適に制御することが可能となる優れた効果が得
られる。
第１図はこの発明の一実施例を示す電気回路
図、第２図はＦ―Ｖ回路１３の詳細回路図、第３
図はＦ―Ｖ回路１３の他の実施例を示す詳細回路
図、第４図は機関の要求する点火時期特性図、第
５図はＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の特性図、
第６図は第１図回路の動作を説明する説明図であ
る。 図において、２は発電コイル、３は第１信号コ
イル、４は第２信号コイル、５は点火回路、８は
点火時期制御回路、１０は微分回路、１１はＦ―
Ｆ回路、１２は演算回路、１３はＦ―Ｖ回路、１
４は出力回路、１３１，１３３は積分回路、１３
２は開平回路、１３４は自乗回路である。尚、各
図中同一符号は同一または相当部分を示す。
図、第２図はＦ―Ｖ回路１３の詳細回路図、第３
図はＦ―Ｖ回路１３の他の実施例を示す詳細回路
図、第４図は機関の要求する点火時期特性図、第
５図はＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の特性図、
第６図は第１図回路の動作を説明する説明図であ
る。 図において、２は発電コイル、３は第１信号コ
イル、４は第２信号コイル、５は点火回路、８は
点火時期制御回路、１０は微分回路、１１はＦ―
Ｆ回路、１２は演算回路、１３はＦ―Ｖ回路、１
４は出力回路、１３１，１３３は積分回路、１３
２は開平回路、１３４は自乗回路である。尚、各
図中同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 機関の所定クランク位置にて第１信号を発生
する第１信号発生手段、上記機関の上記所定クラ
ンク位置より所定角進んだクランク位置にて第２
の信号を発生する第２信号発生手段、この第２信
号を回転信号として受け、上記機関の回転数に応
じた出力を発生する回転函数回路を含み、上記機
関の回転数に応じた時期にて制御信号を出力する
点火時期制御回路、上記第１信号を上記点火時期
制御回路の点火信号に応動して側路せしめる手段
を有する出力回路、及び上記第１信号を受けて作
動し、点火時期を決定する半導体スイツチング手
段を備えた機関点火時期制御装置において、上記
回転函数回路は回転信号を受けて積分出力を発生
する積分回路と、この積分出力の平方出力を発生
する開平回路、もしくは上記積分出力の自乗出力
を発生する自乗回路とからなり、上記機関の回転
数を函数とする曲線特性をもつことを特徴とする
機関点火時期制御装置。 ２ 機関の始動時を含む比較的低い回転数域にお
いて、第１信号は第２信号を受けて作動する点火
時期制御回路の点火信号に影響されないことを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の機関点火時
期制御装置。 ３ 機関の回転に同期した第１信号を発生する第
１信号発生手段と、上記機関の回転に同期した第
２信号発生手段とはそれぞれ独立した信号発電機
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項ま
たは第２項記載の機関点火時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1798580A JPS56115857A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Ignition timing controller for engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1798580A JPS56115857A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Ignition timing controller for engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56115857A JPS56115857A (en) | 1981-09-11 |
| JPS6160985B2 true JPS6160985B2 (ja) | 1986-12-23 |
Family
ID=11959009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1798580A Granted JPS56115857A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Ignition timing controller for engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56115857A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5236234A (en) * | 1975-09-17 | 1977-03-19 | Nippon Soken Inc | Electronic ignition timing adjustment device for internal combustion e ngine |
-
1980
- 1980-02-15 JP JP1798580A patent/JPS56115857A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56115857A (en) | 1981-09-11 |
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