JPS6160984B2 - - Google Patents
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- JPS6160984B2 JPS6160984B2 JP55017980A JP1798080A JPS6160984B2 JP S6160984 B2 JPS6160984 B2 JP S6160984B2 JP 55017980 A JP55017980 A JP 55017980A JP 1798080 A JP1798080 A JP 1798080A JP S6160984 B2 JPS6160984 B2 JP S6160984B2
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Description
この発明は、機関点火時期制御装置に関するも
のであつて、特に機関の回転に応じて、電子的に
その点火時期を制御するものである。 この種の従来装置においては、機関回転数を検
出する回路に機械式ガバナ装置あるいは回転数と
電圧が正比例する積分回路のみを用いており、直
線的な点火特性しか得られず、あるいは曲線的で
あつても所望の特性が得難かつた。この発明はこ
のような従来の欠点を除去するために成されたも
のであり、所望の曲線的点火特性を安定かつ正確
に得ることができる機関点火時期制御装置を得る
ことを目的とする。 以下、第１図、第２図、第３図に示す実施例を
参照し詳述する。 図において、１は磁石発電機のステータであつ
て、点火充電用の発電コイル２と第１の信号コイ
ル３と第２信号コイル４を有する。５は発電コイ
ル２の出力を電源とする周知のコンデンサ放電形
点火回路であつて、この点火回路の点火電圧の発
生時期（実質的には機関の点火時期）は、サイリ
スタ５ａのゲート５ｂに点火信号が入力されてこ
のサイリスタ５ａがオンする時期となる。６，７
は、第１信号コイル３とサイリスタ５ａのゲート
５ｂとの間に接続されたダイオードと抵抗、８は
機関の回転数に基ずいて電子的に機関の点火時期
を制御する点火時期制御回路で、その入力端は、
第２信号コイル４にダイオード９を介して接続さ
れ、出力端は、サイリスタ５ａのゲート５ｂに接
続されている。なお点火時期制御回路８は下記の
通り構成されている。１０は第２信号コイル４の
整流波を整形する波形整形回路、１１はこの波形
整形回路１０の出力を受けるフリツプフロツプ回
路（以下Ｆ・Ｆ回路と称する）、１２はこのＦ・
Ｆ回路１１からの機関回転数に基づく出力を受け
て、演算する演算回路で抵抗１２１，１２２，１
２３とダイオード１２４，１２５とトランジスタ
１２６とコンデンサ１２７と演算増巾器（以下オ
ペアンプと称する）１２８と、電圧比較器（以下
コンパレータと称する）１２９からなる。尚オペ
アンプ１２８とコンパレータ１２９の各々入力端
子（＋）は比較電圧Vr1にバイアスされている。
１３は回転を函数とし直流電圧を発生する回転数
―電圧変換回路（以下Ｆ―Ｖ回路と称する）で積
分回路１３１と開平回路１３２から構成されてい
る。１４は演算回路１２の演算結果に基づく出力
パルスを受けてサイリスタ５ａのゲート信号を出
力する出力回路で、この出力が点火時期制御回路
８の出力となる。この出力回路１４はトランジス
タ１４１と抵抗１４２，１４３とコンデンサ１４
４とダイオード１４５とからなる。 次に、動作を第６図に示すタイムチヤートを用
いて説明する。第６図Ａは機関のクランク位置を
示すもので、Ｍは機関が要求する最大進角位置よ
りは若干進んだ位置、Ｓは機関低回転時の要求点
火位置、Ｔは機関の上死点である。また、Ｂ〜Ｈ
は第１図における各点の電圧及びパルス波形であ
る。機関は第４図に示すＸ又はＹ進角特性を要求
する。 磁石発電機が機関にて駆動されると、発電コイ
ル２と第１信号コイル３並びに第２信号コイル４
に交流電圧が発生する。２つの信号コイルの位相
は、最初に第２信号コイル４に信号出力が発生
し、所定角度θ遅れて第１信号コイル３に信号出
力が発生する。これらの信号出力はそれぞれ第６
図Ｂ，Ｈに示す如くダイオード６，９により整流
される。 今、機関回転数ＮがN1よりは高い一定速にあ
り、このときの進角度がＴ位置から角αだけ進ん
だ位置にあると仮定すると動作は下記の通りとな
る。即ち、第２信号コイル４の整流電圧Ｂは波形
整形回路１０により第６図Ｃの通り、微分パルス
に整形され、この微分パルスＣはＦ―Ｆ回路１１
に入力される。Ｆ―Ｖ回路１３は機関回転数Ｎに
対応した電圧を出力する。このＦ―Ｖ回路１３の
出力電圧V13は第５図の通りで第２図のＦ―Ｖ回
路は第５図ｘ線、第３図のＦ―Ｖ回路は第５図ｙ
線に示す出力曲線となる。Ｆ―Ｆ回路はＭ位置に
於ける微分パルスＣのＨレベルによりセツトさ
れ、その出力電圧ＥはＨレベルとなる。この出力
電圧ＥがＨレベルになると、トランジスタ１２６
は低抗１２２を通じて順方向にバイアスされオン
となる。トランジスタ１２６のオンにより予め図
示極性に充電されたコンデンサ１２７は下式に示
す電流i2にて放電し始める。
のであつて、特に機関の回転に応じて、電子的に
その点火時期を制御するものである。 この種の従来装置においては、機関回転数を検
出する回路に機械式ガバナ装置あるいは回転数と
電圧が正比例する積分回路のみを用いており、直
線的な点火特性しか得られず、あるいは曲線的で
あつても所望の特性が得難かつた。この発明はこ
のような従来の欠点を除去するために成されたも
のであり、所望の曲線的点火特性を安定かつ正確
に得ることができる機関点火時期制御装置を得る
ことを目的とする。 以下、第１図、第２図、第３図に示す実施例を
参照し詳述する。 図において、１は磁石発電機のステータであつ
て、点火充電用の発電コイル２と第１の信号コイ
ル３と第２信号コイル４を有する。５は発電コイ
ル２の出力を電源とする周知のコンデンサ放電形
点火回路であつて、この点火回路の点火電圧の発
生時期（実質的には機関の点火時期）は、サイリ
スタ５ａのゲート５ｂに点火信号が入力されてこ
のサイリスタ５ａがオンする時期となる。６，７
は、第１信号コイル３とサイリスタ５ａのゲート
５ｂとの間に接続されたダイオードと抵抗、８は
機関の回転数に基ずいて電子的に機関の点火時期
を制御する点火時期制御回路で、その入力端は、
第２信号コイル４にダイオード９を介して接続さ
れ、出力端は、サイリスタ５ａのゲート５ｂに接
続されている。なお点火時期制御回路８は下記の
通り構成されている。１０は第２信号コイル４の
整流波を整形する波形整形回路、１１はこの波形
整形回路１０の出力を受けるフリツプフロツプ回
路（以下Ｆ・Ｆ回路と称する）、１２はこのＦ・
Ｆ回路１１からの機関回転数に基づく出力を受け
て、演算する演算回路で抵抗１２１，１２２，１
２３とダイオード１２４，１２５とトランジスタ
１２６とコンデンサ１２７と演算増巾器（以下オ
ペアンプと称する）１２８と、電圧比較器（以下
コンパレータと称する）１２９からなる。尚オペ
アンプ１２８とコンパレータ１２９の各々入力端
子（＋）は比較電圧Vr1にバイアスされている。
１３は回転を函数とし直流電圧を発生する回転数
―電圧変換回路（以下Ｆ―Ｖ回路と称する）で積
分回路１３１と開平回路１３２から構成されてい
る。１４は演算回路１２の演算結果に基づく出力
パルスを受けてサイリスタ５ａのゲート信号を出
力する出力回路で、この出力が点火時期制御回路
８の出力となる。この出力回路１４はトランジス
タ１４１と抵抗１４２，１４３とコンデンサ１４
４とダイオード１４５とからなる。 次に、動作を第６図に示すタイムチヤートを用
いて説明する。第６図Ａは機関のクランク位置を
示すもので、Ｍは機関が要求する最大進角位置よ
りは若干進んだ位置、Ｓは機関低回転時の要求点
火位置、Ｔは機関の上死点である。また、Ｂ〜Ｈ
は第１図における各点の電圧及びパルス波形であ
る。機関は第４図に示すＸ又はＹ進角特性を要求
する。 磁石発電機が機関にて駆動されると、発電コイ
ル２と第１信号コイル３並びに第２信号コイル４
に交流電圧が発生する。２つの信号コイルの位相
は、最初に第２信号コイル４に信号出力が発生
し、所定角度θ遅れて第１信号コイル３に信号出
力が発生する。これらの信号出力はそれぞれ第６
図Ｂ，Ｈに示す如くダイオード６，９により整流
される。 今、機関回転数ＮがN1よりは高い一定速にあ
り、このときの進角度がＴ位置から角αだけ進ん
だ位置にあると仮定すると動作は下記の通りとな
る。即ち、第２信号コイル４の整流電圧Ｂは波形
整形回路１０により第６図Ｃの通り、微分パルス
に整形され、この微分パルスＣはＦ―Ｆ回路１１
に入力される。Ｆ―Ｖ回路１３は機関回転数Ｎに
対応した電圧を出力する。このＦ―Ｖ回路１３の
出力電圧V13は第５図の通りで第２図のＦ―Ｖ回
路は第５図ｘ線、第３図のＦ―Ｖ回路は第５図ｙ
線に示す出力曲線となる。Ｆ―Ｆ回路はＭ位置に
於ける微分パルスＣのＨレベルによりセツトさ
れ、その出力電圧ＥはＨレベルとなる。この出力
電圧ＥがＨレベルになると、トランジスタ１２６
は低抗１２２を通じて順方向にバイアスされオン
となる。トランジスタ１２６のオンにより予め図
示極性に充電されたコンデンサ１２７は下式に示
す電流i2にて放電し始める。
【表】
上式から理解できる通り、この放電々流i2の大き
さは、バイアス電圧Vr1（このVr1は第２図に示
すＦ―Ｖ回路に対する時と第３図に示すＦ―Ｖ回
路に対する時とでは異なる）、抵抗１２１，１２
２の抵抗値が一定であれば、Ｆ―Ｖ回路１３の出
力電圧V13によつて決定される。コンデンサ１２
７の放電によりオペアンプ１２８の出力電圧Ｄは
第６図の通り降下し、そして出力電圧Ｄがバイア
ス電圧Vr1に達するとコンパレータ１２９の出力
には正のパルス電圧が発生する。このパルス電圧
がＦ―Ｆ回路１１のリセツト端子Ｒに入力される
と、Ｆ―Ｆ回路１１はリセツトされ、その出力電
圧ＥがＬレベルに反転し、トランジスタ１２６は
オフするためオペアンプ１２８の入力端子（−）
にＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13が印加されるこ
とは阻止される。従つて、オペアンプ１２８の出
力電圧Ｄは上昇しこれによりコンデンサ１２７は
再び図示極性に下式に示す電流i1にて充電され始
める。 i1＝Ｖｒ１―ダイオード１２５の電圧降下／抵抗１
２３の抵抗値 上式から理解できるように、この充電々流i1の
大きさは、機関回転数Ｎにかかわらず一定であ
る。従つて、コンデンサ１２７の充電々圧、即ち
オペアンプ１２８の出力電圧Ｄは第６図の通り機
関回転数Ｎに関係なく一定の勾配をもつて直線的
に上昇する。そして、再びＭ位置において微分パ
ルスＣがＦ―Ｆ回路１１に入力されると、Ｆ―回
路１１はセツトされその出力電圧ＥがＬレベルか
らＨレベルに反転するため、コンデンサ１２７は
充電から放電に移行することになり、以降同様の
動作が繰返えされる。 上述した動作により得られるＦ―Ｆ回路１１の
Ｈレベルの出力電圧Ｅの時間巾Ｔが演算回路１２
の演算出力となり、この演算出力即ち、出力電圧
ＥのＨレベルの時間巾Ｔは、上述した動作説明か
ら理解できるように機関回転数Ｎの上昇に伴ない
Ｆ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の増加する割合に
応じて狭くなる。第５図に示すｘ曲線の出力電圧
特性を有した第２図に示すＦ―Ｖ回路１３の動作
は次の通りである。Ｆ―Ｆ回路１１のＨ、Ｌパル
スが積分回路１３１の入力端に与えられると、そ
のパルス数に比例した直流電圧が積分回路１３１
から出力され、さらにこの比例出力は開平回路１
３２によつて開平された値となつて出力される。
また、第５図に示すｙ曲線の出力電圧特性を有し
た第３図に示すＦ―Ｖ回路１３の動作は次の様に
なる。即ち、Ｆ―Ｆ回路１１のＨ、Ｌパルスが積
分回路１３３の入力端に与えられると、そのパル
ス数に比例した直流電圧が出力され、この比例出
力は今度は自乗回路１３４によつて自乗された値
となつて出力される。従つて、演算回路１２の演
算出力電圧ＥのＨレベルの時間巾Ｔは平方又は自
乗の値に応じ狭くなる。 このＦ―Ｆ回路１１の出力電圧ＥがＬレベルか
らＨレベルに反転すると、出力回路１４のトラン
ジスタ１４１は抵抗１４３を通じてベース電流が
通電されオンとなる。而して、図示極性に充電さ
れているコンデンサ１４４の電荷は、トランジス
タ１４１、ダイオード１４５を通じて放電し最終
的にＦ点電位はＬレベルになり、従つてＧ点電位
はダイオード１４５の降下電圧となる。また、Ｆ
―Ｆ回路１１がリセツトされてＨレベルからＬレ
ベルに反転するとトランジスタ１４１はベース電
流が通電せずオフとなり、コンデンサ１４４は図
示しない定電源から抵抗１４２を通じて再び図示
極性に充電され、これに伴ないＦ点電位はＨレベ
ルとなり、従つてＧ点には第６図Ｇの通り大きな
トリガ電圧が発生する。即ち、出力回路１４はＦ
―Ｆ回路１２の出力電圧Ｅを入力とし、その出力
電圧ＥのＨレベルからＬレベルへのパルス立下り
時期を検出し、その立下り時期にサイリスタ５ａ
のトリガ電圧Ｇを出力するものである。このトリ
ガ電圧Ｇの発生時期が機関回転数Ｎの上昇に伴な
い、早くなるのである。この回転数領域N1〜N2
の進角特性は第４図に示す通りN1からN2に所定
の勾配をもつ曲線Ｘ又はＹとなる。 而して、機関回転数Ｎが第５図に示すN2以上
となるとＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13が機関回
転数Ｎの上昇とは無関係に一定となるため、コン
デンサ１２７の放電々流i2の大きさは一定とな
り、従つてＦ―Ｆ回路１１の出力電圧ＥのＨレベ
ルからＬレベルへの反転時期は、機関回転数Ｎの
上昇とは無関係に常に一定（実質的には、Ｈレベ
ルの時間巾Ｔが狭い状態で一定となる）となるこ
とによつて、出力回路１４のＧ点には、常に同一
時期に大きなトリガ電圧が発生するため進角度は
一定となる。 さて、第１信号コイル３の信号出力は第６図Ｈ
に示すようにＳ点にて発生する。この信号出力は
ダイオード６、抵抗７を介してサイリスタ５ａの
ゲート５ｂへ与えられ、サイリスタ５ａをオンせ
しめその点火時期は機関回転数Ｎに無関係に一定
である。従つて、今、機関回転数N1にて第２信
号コイル４の信号出力にて出力される点火時期制
御回目８のサイリスタ５ａをオンせしめる出力
と、第１信号コイル３のサイリスタ５ａをオンせ
しめる出力の発生時期を一致せしむるように設定
すると、機関回転数N1以下は第１信号コイル３
によるサイリスタ５ａのオンの方が早くなる。こ
のため機関の点火時期は第１信号コイル３の信号
出力によつて決定される事になり、この点火時期
は第４図に示す通り機関回転数Ｎに対し一定であ
る。 尚、本発明は、上述した実施例に限定されるも
のではなく種々の実施態様を包含するものであ
る。 例えば、点火回路としてコンデンサ放電形以外
に電流遮断形等にも適用できる。また２つの信号
出力を得る手段として、磁石発電機外に信号発電
機を設けてもよい。 以上の通り、この発明によれば、機関の要求す
る曲線状の点火時期特性を得るため、第１の信号
発生手段の第１信号と、第２の信号発生手段の第
２信号を受けて機関回転数に応動して作動する点
火時期制御回路の点火信号出力とを半導体スイツ
チング手段に共通的に入力するようにし、且つ機
関の所定回転数以下のときは第１信号が点火信号
出力より早く半導体スイツチング手段に入力し、
所定回転数以上のときは、点火信号出力が第１信
号より早く半導体スイツチング手段に入力するよ
うに成し、点火時期制御回路の機関回転数を検出
する回転函数回路に、回転数と電圧が正比例する
積分回路と直列的に、出力電圧が入力電圧の自乗
又は開平根の値となる自乗又は開平回路を接続せ
しめた回路となしたため、従来の機械式ガバナ装
置或いは回転函数回路に回転数と電圧が正比例す
る積分回路のみを有する装置が為し得なかつた所
望の曲線的点火時期が正確且つ安定に得られ、機
関を好適に制御する事が可能となる。
さは、バイアス電圧Vr1（このVr1は第２図に示
すＦ―Ｖ回路に対する時と第３図に示すＦ―Ｖ回
路に対する時とでは異なる）、抵抗１２１，１２
２の抵抗値が一定であれば、Ｆ―Ｖ回路１３の出
力電圧V13によつて決定される。コンデンサ１２
７の放電によりオペアンプ１２８の出力電圧Ｄは
第６図の通り降下し、そして出力電圧Ｄがバイア
ス電圧Vr1に達するとコンパレータ１２９の出力
には正のパルス電圧が発生する。このパルス電圧
がＦ―Ｆ回路１１のリセツト端子Ｒに入力される
と、Ｆ―Ｆ回路１１はリセツトされ、その出力電
圧ＥがＬレベルに反転し、トランジスタ１２６は
オフするためオペアンプ１２８の入力端子（−）
にＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13が印加されるこ
とは阻止される。従つて、オペアンプ１２８の出
力電圧Ｄは上昇しこれによりコンデンサ１２７は
再び図示極性に下式に示す電流i1にて充電され始
める。 i1＝Ｖｒ１―ダイオード１２５の電圧降下／抵抗１
２３の抵抗値 上式から理解できるように、この充電々流i1の
大きさは、機関回転数Ｎにかかわらず一定であ
る。従つて、コンデンサ１２７の充電々圧、即ち
オペアンプ１２８の出力電圧Ｄは第６図の通り機
関回転数Ｎに関係なく一定の勾配をもつて直線的
に上昇する。そして、再びＭ位置において微分パ
ルスＣがＦ―Ｆ回路１１に入力されると、Ｆ―回
路１１はセツトされその出力電圧ＥがＬレベルか
らＨレベルに反転するため、コンデンサ１２７は
充電から放電に移行することになり、以降同様の
動作が繰返えされる。 上述した動作により得られるＦ―Ｆ回路１１の
Ｈレベルの出力電圧Ｅの時間巾Ｔが演算回路１２
の演算出力となり、この演算出力即ち、出力電圧
ＥのＨレベルの時間巾Ｔは、上述した動作説明か
ら理解できるように機関回転数Ｎの上昇に伴ない
Ｆ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の増加する割合に
応じて狭くなる。第５図に示すｘ曲線の出力電圧
特性を有した第２図に示すＦ―Ｖ回路１３の動作
は次の通りである。Ｆ―Ｆ回路１１のＨ、Ｌパル
スが積分回路１３１の入力端に与えられると、そ
のパルス数に比例した直流電圧が積分回路１３１
から出力され、さらにこの比例出力は開平回路１
３２によつて開平された値となつて出力される。
また、第５図に示すｙ曲線の出力電圧特性を有し
た第３図に示すＦ―Ｖ回路１３の動作は次の様に
なる。即ち、Ｆ―Ｆ回路１１のＨ、Ｌパルスが積
分回路１３３の入力端に与えられると、そのパル
ス数に比例した直流電圧が出力され、この比例出
力は今度は自乗回路１３４によつて自乗された値
となつて出力される。従つて、演算回路１２の演
算出力電圧ＥのＨレベルの時間巾Ｔは平方又は自
乗の値に応じ狭くなる。 このＦ―Ｆ回路１１の出力電圧ＥがＬレベルか
らＨレベルに反転すると、出力回路１４のトラン
ジスタ１４１は抵抗１４３を通じてベース電流が
通電されオンとなる。而して、図示極性に充電さ
れているコンデンサ１４４の電荷は、トランジス
タ１４１、ダイオード１４５を通じて放電し最終
的にＦ点電位はＬレベルになり、従つてＧ点電位
はダイオード１４５の降下電圧となる。また、Ｆ
―Ｆ回路１１がリセツトされてＨレベルからＬレ
ベルに反転するとトランジスタ１４１はベース電
流が通電せずオフとなり、コンデンサ１４４は図
示しない定電源から抵抗１４２を通じて再び図示
極性に充電され、これに伴ないＦ点電位はＨレベ
ルとなり、従つてＧ点には第６図Ｇの通り大きな
トリガ電圧が発生する。即ち、出力回路１４はＦ
―Ｆ回路１２の出力電圧Ｅを入力とし、その出力
電圧ＥのＨレベルからＬレベルへのパルス立下り
時期を検出し、その立下り時期にサイリスタ５ａ
のトリガ電圧Ｇを出力するものである。このトリ
ガ電圧Ｇの発生時期が機関回転数Ｎの上昇に伴な
い、早くなるのである。この回転数領域N1〜N2
の進角特性は第４図に示す通りN1からN2に所定
の勾配をもつ曲線Ｘ又はＹとなる。 而して、機関回転数Ｎが第５図に示すN2以上
となるとＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13が機関回
転数Ｎの上昇とは無関係に一定となるため、コン
デンサ１２７の放電々流i2の大きさは一定とな
り、従つてＦ―Ｆ回路１１の出力電圧ＥのＨレベ
ルからＬレベルへの反転時期は、機関回転数Ｎの
上昇とは無関係に常に一定（実質的には、Ｈレベ
ルの時間巾Ｔが狭い状態で一定となる）となるこ
とによつて、出力回路１４のＧ点には、常に同一
時期に大きなトリガ電圧が発生するため進角度は
一定となる。 さて、第１信号コイル３の信号出力は第６図Ｈ
に示すようにＳ点にて発生する。この信号出力は
ダイオード６、抵抗７を介してサイリスタ５ａの
ゲート５ｂへ与えられ、サイリスタ５ａをオンせ
しめその点火時期は機関回転数Ｎに無関係に一定
である。従つて、今、機関回転数N1にて第２信
号コイル４の信号出力にて出力される点火時期制
御回目８のサイリスタ５ａをオンせしめる出力
と、第１信号コイル３のサイリスタ５ａをオンせ
しめる出力の発生時期を一致せしむるように設定
すると、機関回転数N1以下は第１信号コイル３
によるサイリスタ５ａのオンの方が早くなる。こ
のため機関の点火時期は第１信号コイル３の信号
出力によつて決定される事になり、この点火時期
は第４図に示す通り機関回転数Ｎに対し一定であ
る。 尚、本発明は、上述した実施例に限定されるも
のではなく種々の実施態様を包含するものであ
る。 例えば、点火回路としてコンデンサ放電形以外
に電流遮断形等にも適用できる。また２つの信号
出力を得る手段として、磁石発電機外に信号発電
機を設けてもよい。 以上の通り、この発明によれば、機関の要求す
る曲線状の点火時期特性を得るため、第１の信号
発生手段の第１信号と、第２の信号発生手段の第
２信号を受けて機関回転数に応動して作動する点
火時期制御回路の点火信号出力とを半導体スイツ
チング手段に共通的に入力するようにし、且つ機
関の所定回転数以下のときは第１信号が点火信号
出力より早く半導体スイツチング手段に入力し、
所定回転数以上のときは、点火信号出力が第１信
号より早く半導体スイツチング手段に入力するよ
うに成し、点火時期制御回路の機関回転数を検出
する回転函数回路に、回転数と電圧が正比例する
積分回路と直列的に、出力電圧が入力電圧の自乗
又は開平根の値となる自乗又は開平回路を接続せ
しめた回路となしたため、従来の機械式ガバナ装
置或いは回転函数回路に回転数と電圧が正比例す
る積分回路のみを有する装置が為し得なかつた所
望の曲線的点火時期が正確且つ安定に得られ、機
関を好適に制御する事が可能となる。
第１図はこの発明の一実施例を示す電気回路
図、第２図は第１図の一部回路図、第３図は第２
図に対する他の実施例を示す回路図、第４図は機
関の要求する点火時期特性図、第５図は第２、第
３図に示すＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の特性
図、第６図は第１図回路の動作を説明する説明図
である。 図において、２は発電コイル、３は第１信号コ
イル、４は第２信号コイル、５は点火回路、８は
点火時期制御回路、１０は微分回路、１１はＦ―
Ｆ回路、１２は演算回路、１３はＦ―Ｖ回路、１
４は出力回路、１３１，１３３は積分回路、１３
２は開平回路、１３４は自乗回路である。尚、各
図中、同一符号は同一又は相当部分を示す。
図、第２図は第１図の一部回路図、第３図は第２
図に対する他の実施例を示す回路図、第４図は機
関の要求する点火時期特性図、第５図は第２、第
３図に示すＦ―Ｖ回路１３の出力電圧V13の特性
図、第６図は第１図回路の動作を説明する説明図
である。 図において、２は発電コイル、３は第１信号コ
イル、４は第２信号コイル、５は点火回路、８は
点火時期制御回路、１０は微分回路、１１はＦ―
Ｆ回路、１２は演算回路、１３はＦ―Ｖ回路、１
４は出力回路、１３１，１３３は積分回路、１３
２は開平回路、１３４は自乗回路である。尚、各
図中、同一符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 機関の所定クランク位置にて第１の信号を発
生する第１信号発生手段、上記機関の上記所定ク
ランク位置より所定角進んだクランク位置にて第
２の信号を発生する第２信号発生手段、この第２
信号を回転信号として受け、上記機関の回転数に
応じた時期にて、点火信号を出力する点火時期制
御回路、及び上記第１信号と上記点火時期制御回
路の点火信号出力とを共通的に受けて作動し点火
コイルに点火電圧を発生する半導体スイツチング
手段を備えた機関点火時期制御装置において、上
記点火時期制御回路の機関回転数を検出する回転
函数回路に、積分回路と、開平回路又は自乗回路
とを直列的に接続せしめた事を特徴とする機関点
火時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1798080A JPS56115856A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Ignition timing controller for engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1798080A JPS56115856A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Ignition timing controller for engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56115856A JPS56115856A (en) | 1981-09-11 |
| JPS6160984B2 true JPS6160984B2 (ja) | 1986-12-23 |
Family
ID=11958861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1798080A Granted JPS56115856A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Ignition timing controller for engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56115856A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4612899A (en) * | 1984-01-31 | 1986-09-23 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Ignition timing control apparatus |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5236234A (en) * | 1975-09-17 | 1977-03-19 | Nippon Soken Inc | Electronic ignition timing adjustment device for internal combustion e ngine |
-
1980
- 1980-02-15 JP JP1798080A patent/JPS56115856A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56115856A (en) | 1981-09-11 |
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