JPS6167721A - 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6167721A JPS6167721A JP19010684A JP19010684A JPS6167721A JP S6167721 A JPS6167721 A JP S6167721A JP 19010684 A JP19010684 A JP 19010684A JP 19010684 A JP19010684 A JP 19010684A JP S6167721 A JPS6167721 A JP S6167721A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は各種成形加工の用途に使用される非時効性の
冷延鋼板を、連続焼鈍法を適用して製造する方法に関す
るものである。
冷延鋼板を、連続焼鈍法を適用して製造する方法に関す
るものである。
従来の技術
周知のようにリムド冷延鋼板などにおいては、ひずみ時
効を起こして降伏点伸びの回復にょシ特にプレス軽加工
時にストレッチャストレインを発生することがあり、そ
のため外観が重視される軽加工用などの用途においては
、ひずみ時効を起こさない鋼板、すなわち非時効性鋼板
を使用することが望まれる。
効を起こして降伏点伸びの回復にょシ特にプレス軽加工
時にストレッチャストレインを発生することがあり、そ
のため外観が重視される軽加工用などの用途においては
、ひずみ時効を起こさない鋼板、すなわち非時効性鋼板
を使用することが望まれる。
ひずみ時効は、鋼中に固溶したＣやＮに起因することが
知られており、しだがって非時効性鋼板を得るだめの方
法としては、鋼中のＣ，Ｎの絶対量を少なくするか、ま
たは鋼中の固溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として析出固定する方
法がある。前者の方法としては、具体的にはアルミキル
ド鋼の冷延鋼板をオープンコイルで箱焼鈍して脱窒素、
脱炭素する方法が知られており、また後者の方法とじて
ば、例えば特公昭５３−３５００２号、特公昭５４−１
２４５号、あるいは特開昭５８−６７８２７号などに示
されているようにＴｉ ’、 Ｎｂ等の強力な炭窒化物
形成元素を添加しておく方法が知られている。
知られており、しだがって非時効性鋼板を得るだめの方
法としては、鋼中のＣ，Ｎの絶対量を少なくするか、ま
たは鋼中の固溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として析出固定する方
法がある。前者の方法としては、具体的にはアルミキル
ド鋼の冷延鋼板をオープンコイルで箱焼鈍して脱窒素、
脱炭素する方法が知られており、また後者の方法とじて
ば、例えば特公昭５３−３５００２号、特公昭５４−１
２４５号、あるいは特開昭５８−６７８２７号などに示
されているようにＴｉ ’、 Ｎｂ等の強力な炭窒化物
形成元素を添加しておく方法が知られている。
発明が解決すべき問題点
上述した従来の非時効性鋼板の製造方法のうち、前者の
アルミギルド鋼を箱焼鈍して脱炭、脱窒素する方法は、
連続焼鈍法を適用しても鋼板を非時効化することはでき
ず、箱焼鈍に限られるから、生産性が低い等の根本的な
欠点がある。
アルミギルド鋼を箱焼鈍して脱炭、脱窒素する方法は、
連続焼鈍法を適用しても鋼板を非時効化することはでき
ず、箱焼鈍に限られるから、生産性が低い等の根本的な
欠点がある。
一方、後者の炭窒化物形成元素を添加する方法は、連続
焼鈍を適用できる利点があるが、一般には鋼中のＣ，Ｎ
を完全に析出・固定するために、鋼中のＣ量、Ｎ量に対
して充分な量のＴｉ 、 Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を
添加する必要があり、例えば前述の特公昭５４−１２４
５号においてはＮｂ／（Ｃ−１−Ｎ）の値を０６以上と
する必要があり、才た特開昭５８−６７８２７号におい
てはＴｉ／Ｃの値を４以上とする必要があるとされてい
る。しかるにＴｉ’ 、 Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を
多量に添加すれば、銅板の化成処理性が劣化し、かつ高
コスト化するという問題が生じる。したがって充分な非
時効性を有しかつ化成処理性およびコストの面からも満
足できる鋼板を得るためには、Ｔｉ 、 Ｎｂ等の炭窒
化物形成元素の添加量をある狭い範囲内に規制しなけれ
ばならないが、実際の量産的規模の操業にあたって常に
確実にそれらの添加量を狭い範囲内に収めることは甚だ
困難である。脣たＴｉ、Ｎｈ等の添加元素は必ずしも安
価ではなく、したがってそれらの添加元素の添加量を従
来よりも少なくして鋼板の非時効化を達成できれば、コ
スト而および化成処理性の面からそのメリットは大きい
。
焼鈍を適用できる利点があるが、一般には鋼中のＣ，Ｎ
を完全に析出・固定するために、鋼中のＣ量、Ｎ量に対
して充分な量のＴｉ 、 Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を
添加する必要があり、例えば前述の特公昭５４−１２４
５号においてはＮｂ／（Ｃ−１−Ｎ）の値を０６以上と
する必要があり、才た特開昭５８−６７８２７号におい
てはＴｉ／Ｃの値を４以上とする必要があるとされてい
る。しかるにＴｉ’ 、 Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を
多量に添加すれば、銅板の化成処理性が劣化し、かつ高
コスト化するという問題が生じる。したがって充分な非
時効性を有しかつ化成処理性およびコストの面からも満
足できる鋼板を得るためには、Ｔｉ 、 Ｎｂ等の炭窒
化物形成元素の添加量をある狭い範囲内に規制しなけれ
ばならないが、実際の量産的規模の操業にあたって常に
確実にそれらの添加量を狭い範囲内に収めることは甚だ
困難である。脣たＴｉ、Ｎｈ等の添加元素は必ずしも安
価ではなく、したがってそれらの添加元素の添加量を従
来よりも少なくして鋼板の非時効化を達成できれば、コ
スト而および化成処理性の面からそのメリットは大きい
。
したがってこの発明は、Ｔｉ 、 Ｎｂ等の炭窒化物形
成元素を添加しかつ連続焼鈍法を適用して非時効性鋼板
を製造するに際して、炭窒化物形成元素の添加量を従来
よりも格段に低減して非時効化が達成できるようにする
ことを目的とするものである。
成元素を添加しかつ連続焼鈍法を適用して非時効性鋼板
を製造するに際して、炭窒化物形成元素の添加量を従来
よりも格段に低減して非時効化が達成できるようにする
ことを目的とするものである。
問題点を解決するだめの手段
本発明者等は上述の目的を達成するべく、釉々の量のＴ
ｉ 、 Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加したアルミキ
ルド冷延銅板について、その連続焼鈍条件と時効指数（
ＡＩ）との関係を調査したところ、連続焼鈍における均
熱後の冷却過程の７５０〜２００℃の間の平均冷却速度
を、炭窒化物形成元素と鋼中Ｃとの原子濃度比に応じた
ある値以下として徐冷することにより、炭窒化物形成元
素の添加量が少ない場合でも非時効性とすることができ
ることを見出し、この発明をなすに至ったのである。
ｉ 、 Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加したアルミキ
ルド冷延銅板について、その連続焼鈍条件と時効指数（
ＡＩ）との関係を調査したところ、連続焼鈍における均
熱後の冷却過程の７５０〜２００℃の間の平均冷却速度
を、炭窒化物形成元素と鋼中Ｃとの原子濃度比に応じた
ある値以下として徐冷することにより、炭窒化物形成元
素の添加量が少ない場合でも非時効性とすることができ
ることを見出し、この発明をなすに至ったのである。
具体的には、この発明の方法は、炭素含有計が重量比で
１００ ｐｐｍ以下でありしかもＮｂ 、 Ｔｉ 。
１００ ｐｐｍ以下でありしかもＮｂ 、 Ｔｉ 。
Ｚｒ ’、 Ｖのうちから選ばれたＩｆｌたは２種以上
の元素を０．２重喰係を越えない範囲内で含有するアル
ミキルド鋼の冷延鋼板を連続焼鈍するにあたり、均熱後
の冷却過程における７５０℃から２００°Ｃ捷での間の
平均冷却速度 （ｏン秒）を、下記（１）式で規定され
るＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ ’、 ＶとＣとの原子濃
度比Ｆの値に応じて、下記（２）式を満足するように調
整することを特徴とするものであり、このようにして製
造することによって、充分な非時効性を有しかつ延性も
優れた、炭窒化物形成元素添加量の少ない冷延鋼板を得
ることができるのである。
の元素を０．２重喰係を越えない範囲内で含有するアル
ミキルド鋼の冷延鋼板を連続焼鈍するにあたり、均熱後
の冷却過程における７５０℃から２００°Ｃ捷での間の
平均冷却速度 （ｏン秒）を、下記（１）式で規定され
るＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ ’、 ＶとＣとの原子濃
度比Ｆの値に応じて、下記（２）式を満足するように調
整することを特徴とするものであり、このようにして製
造することによって、充分な非時効性を有しかつ延性も
優れた、炭窒化物形成元素添加量の少ない冷延鋼板を得
ることができるのである。
・・・・・・（１）
Ｖ≦３０×Ｆ ・・・・・・（２）発明の詳細な説
明 この発明の方法においては、通常の条件で得られたアル
ミキルド鋼の冷延鋼板を連続焼鈍するにあたって、均熱
後の冷却速度を炭窒化物形成元素（Ｔｉ 、Ｎｂ 、Ｚ
ｒ 、Ｖの１種以上）とＣとの原子濃度比Ｆに応じた特
定の条件範囲内に調整する。このような条件は本発明者
等の次のような実験によって新規に知見されたものであ
る。
明 この発明の方法においては、通常の条件で得られたアル
ミキルド鋼の冷延鋼板を連続焼鈍するにあたって、均熱
後の冷却速度を炭窒化物形成元素（Ｔｉ 、Ｎｂ 、Ｚ
ｒ 、Ｖの１種以上）とＣとの原子濃度比Ｆに応じた特
定の条件範囲内に調整する。このような条件は本発明者
等の次のような実験によって新規に知見されたものであ
る。
すなわち、第１表に示す化学組成の供試鋼１〜４の冷延
鋼板を連続焼鈍法により７５０℃以上に均熱し、７５０
℃以下２００℃までの平均１７度■を種々変化させて時
効指数ＡＩを調べた。ここで、ＡＩは、７．５係引張り
後、１００’Ｃで３０分間時効処理した後の降伏応力と
、７．５％引張り前の降伏応力との差（ｋ！ｆ ）を意
味する。第１図にＡＩとＶとの関係を示す。
鋼板を連続焼鈍法により７５０℃以上に均熱し、７５０
℃以下２００℃までの平均１７度■を種々変化させて時
効指数ＡＩを調べた。ここで、ＡＩは、７．５係引張り
後、１００’Ｃで３０分間時効処理した後の降伏応力と
、７．５％引張り前の降伏応力との差（ｋ！ｆ ）を意
味する。第１図にＡＩとＶとの関係を示す。
第１図かられかるように、Ｆ値すなわち前記（］）式で
規定される炭窒化物形成元素（Ｔｉ、Ｎｂ。
規定される炭窒化物形成元素（Ｔｉ、Ｎｂ。
Ｚｒ、Ｖ）とＣとの原子濃度比Ｆが大きくなるに従って
ＡＩが全体的に低下し、また平均冷却速度Ｖが大きくな
るに従ってＡＩが上昇する。ここで、一般にＡＩが３．
０ ｋｇ４！より小さけ□れば遅時効性鋼板、またＡＩ
がＬ ｏ ｋｉ−以下であれば非時効性鋼板のグレード
にはいるから、この発明においてもｋＴ≦１． Ｏｋｉ
ｄの非時効性鋼板を目標とする。
ＡＩが全体的に低下し、また平均冷却速度Ｖが大きくな
るに従ってＡＩが上昇する。ここで、一般にＡＩが３．
０ ｋｇ４！より小さけ□れば遅時効性鋼板、またＡＩ
がＬ ｏ ｋｉ−以下であれば非時効性鋼板のグレード
にはいるから、この発明においてもｋＴ≦１． Ｏｋｉ
ｄの非時効性鋼板を目標とする。
第１図から、Ｆ値が１．０以下の鋼板、すなわち炭窒化
物形成元素の量がＣ量に対し同等以下の少ない場合であ
っても、Ｆ値に応じて平均冷却速度Ｖを適切に調整する
ことによってＡＩ≦１．０１（ｇＡｔを達成できること
が明らかである。そこでＡＩ≦１、 ＯｋＶＦｎｆｆｌ
を満足するＦ値とＶとの関係を求めれば、Ｖ≦３０×Ｆ
となる。すなわち、Ｆ値が１０以下の鋼板についても、
Ｖ≦３０×Ｆを満たすように徐冷することによって、Ａ
Ｉ≦１．、 Ｏｋ［＋１！以下の非時効性鋼板を得るこ
とができるのである。このようにＦ値が低い鋼板でも徐
冷することによってＡＩを小さくすることができるのは
、高温度領域で形成された炭窒化物を析出核として残り
の炭素が徐冷途中で析出固定されるためであると考えら
れる。
物形成元素の量がＣ量に対し同等以下の少ない場合であ
っても、Ｆ値に応じて平均冷却速度Ｖを適切に調整する
ことによってＡＩ≦１．０１（ｇＡｔを達成できること
が明らかである。そこでＡＩ≦１、 ＯｋＶＦｎｆｆｌ
を満足するＦ値とＶとの関係を求めれば、Ｖ≦３０×Ｆ
となる。すなわち、Ｆ値が１０以下の鋼板についても、
Ｖ≦３０×Ｆを満たすように徐冷することによって、Ａ
Ｉ≦１．、 Ｏｋ［＋１！以下の非時効性鋼板を得るこ
とができるのである。このようにＦ値が低い鋼板でも徐
冷することによってＡＩを小さくすることができるのは
、高温度領域で形成された炭窒化物を析出核として残り
の炭素が徐冷途中で析出固定されるためであると考えら
れる。
ここで、連続焼鈍における均熱温度から７５０℃才での
冷却速度も遅い方がＡＩ低減に有利ではあるが、７５０
℃を越える温度領域では溶解度積が大きり、シたがって
均熱温度から７５０’（、ｔでの温度領域での徐冷は、
７５０〜２００℃の温度領域の徐冷と比較してＡＩ低減
の効果は小さい。
冷却速度も遅い方がＡＩ低減に有利ではあるが、７５０
℃を越える温度領域では溶解度積が大きり、シたがって
均熱温度から７５０’（、ｔでの温度領域での徐冷は、
７５０〜２００℃の温度領域の徐冷と比較してＡＩ低減
の効果は小さい。
壕だ２００℃より低い温度領域での徐冷もＡＩ低減に有
利ではあるが、２００℃より低い温度領域では原子の拡
散速度が遅いため、充分に時間をかけなけれは徐冷によ
るＡ、 ｒ低減の効果を得ることができない。したがっ
てこの発明では均熱後の冷却過程の７５０〜２００℃の
温度領域について、その平均冷却速度ＶがＶ≦３０×Ｆ
を満足すれば良いこととした。
利ではあるが、２００℃より低い温度領域では原子の拡
散速度が遅いため、充分に時間をかけなけれは徐冷によ
るＡ、 ｒ低減の効果を得ることができない。したがっ
てこの発明では均熱後の冷却過程の７５０〜２００℃の
温度領域について、その平均冷却速度ＶがＶ≦３０×Ｆ
を満足すれば良いこととした。
なお、上記のＶは、あく壕で７５０〜２０００Ｃの間の
平均冷却速度であるから、７５０〜２００’Ｃの中途の
温度で一時的に保定する場合も含むことはもちろんであ
る。また、平均冷却速度Ｖが同一の場合、７５０°Ｃ直
下の高温度領域を急冷して２００℃直上の比較的低温度
の領域を徐／ンもしくは保定する場合の方が、高温度領
域を徐冷もしくは保定して低湛度領域を急冷する場合よ
りも、熱エネルギー上も、またＡＩ低減のためにも有利
であると考えられる。
平均冷却速度であるから、７５０〜２００’Ｃの中途の
温度で一時的に保定する場合も含むことはもちろんであ
る。また、平均冷却速度Ｖが同一の場合、７５０°Ｃ直
下の高温度領域を急冷して２００℃直上の比較的低温度
の領域を徐／ンもしくは保定する場合の方が、高温度領
域を徐冷もしくは保定して低湛度領域を急冷する場合よ
りも、熱エネルギー上も、またＡＩ低減のためにも有利
であると考えられる。
この発明で対象とするアルミキルド鋼の銅成分としては
、Ｃが１００ ｐｐｍ以下で、かつ炭窒化物形成元素と
してのＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 、 Ｖの一種以上を
その合計量が０２チを越えない範囲で含有するものとす
る。その理由について次に説明する。
、Ｃが１００ ｐｐｍ以下で、かつ炭窒化物形成元素と
してのＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 、 Ｖの一種以上を
その合計量が０２チを越えない範囲で含有するものとす
る。その理由について次に説明する。
Ｎｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 、 Ｖの合計量が０．２％
を越えれば、炭窒化物形成元素低減のこの発明の目的に
反し、コスト増大と化成処理性の劣化を招くばかりでな
く、加工性、特に延性の劣化を招くため、非時効化して
もその用途が制限されるから、Ｎｂ 、 Ｔｉ 。
を越えれば、炭窒化物形成元素低減のこの発明の目的に
反し、コスト増大と化成処理性の劣化を招くばかりでな
く、加工性、特に延性の劣化を招くため、非時効化して
もその用途が制限されるから、Ｎｂ 、 Ｔｉ 。
Ｚｒ、Ｖの合計量が０．２％を越える場合はこの発明の
対象外とした。
対象外とした。
またＣがＩ ＯＯｐｐｍを越える場合にも、加工性、特
に延性の劣化″を招くため、非時効化してもその用途が
制限されるから、Ｃは１ ｏ ｏ ｐｐｍ以下とした。
に延性の劣化″を招くため、非時効化してもその用途が
制限されるから、Ｃは１ ｏ ｏ ｐｐｍ以下とした。
なおＣ量がＩ ００ ｐｐｍを若干越える程度であれば
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの添加量の合計が０２％以下でも
冷却速度を前述のように規制することは可能ではあるが
、余りにＣ量が増大すれば充分に非時効化することが困
雉となる。
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの添加量の合計が０２％以下でも
冷却速度を前述のように規制することは可能ではあるが
、余りにＣ量が増大すれば充分に非時効化することが困
雉となる。
実施例
、第２表の記号１．−１９に示す化学組成の通常工程を
経て製造された冷延鋼板を、連続焼鈍炉にて焼鈍するに
あたり、その均熱保持後の冷却過程の７５０℃から２０
０℃寸での間の平均冷却速度Ｖを種々変化させ、焼鈍後
の鋼板の時効指数ＡＩを調べた。ＡＩ値と、鋼板のＣ、
Ｎｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 。
経て製造された冷延鋼板を、連続焼鈍炉にて焼鈍するに
あたり、その均熱保持後の冷却過程の７５０℃から２０
０℃寸での間の平均冷却速度Ｖを種々変化させ、焼鈍後
の鋼板の時効指数ＡＩを調べた。ＡＩ値と、鋼板のＣ、
Ｎｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 。
ｖ量によって定捷るＦ値、および７５０〜２００°Ｃ間
の平均冷却速度を第２表中に併せて示す。
の平均冷却速度を第２表中に併せて示す。
第２表の記号３の鋼は、Ｆ値が１．５程度と大きり、シ
たがって炭窒化物形成元素の添加量がＣψに対して相対
的に多いが、■が３０×Ｆより大きく、そのため非時効
されなかった（ＡＩ−２，１ｋｇｒ／＋＋！ ）。また
記号７の鋼でもＶが３０×Ｆより大きく、充分には非時
効化されていない。１だ記号１８の鋼ではＣ量が１００
ｐｐｍを越え、記号１９では炭窒化物形成元素の添加
縫合計が（）２チを越えており、これらの場合、■が３
０ Ｘ Ｆ、以下であるため非時効化はされているが、
材質、特に延性が劣化し、伸びが４５チ以下であった。
たがって炭窒化物形成元素の添加量がＣψに対して相対
的に多いが、■が３０×Ｆより大きく、そのため非時効
されなかった（ＡＩ−２，１ｋｇｒ／＋＋！ ）。また
記号７の鋼でもＶが３０×Ｆより大きく、充分には非時
効化されていない。１だ記号１８の鋼ではＣ量が１００
ｐｐｍを越え、記号１９では炭窒化物形成元素の添加
縫合計が（）２チを越えており、これらの場合、■が３
０ Ｘ Ｆ、以下であるため非時効化はされているが、
材質、特に延性が劣化し、伸びが４５チ以下であった。
これに対しＣが１００ ｐｐｍ以１’、Ｎｂ、Ｔｉ 、
Ｚｒ、Ｖの合計針が０２チ以下でしかもＶが３０×Ｆ以
下の本発明例（記号１〜２，４〜６，８〜！７）ではい
ずれも充分に非時効化され、壕だ延性も伸び値（Ｅｌ）
が４８チ以上と優れていた。
Ｚｒ、Ｖの合計針が０２チ以下でしかもＶが３０×Ｆ以
下の本発明例（記号１〜２，４〜６，８〜！７）ではい
ずれも充分に非時効化され、壕だ延性も伸び値（Ｅｌ）
が４８チ以上と優れていた。
発 明 の 効 果
以上の説明で明らかなようにこの発明の方法によれば、
連続焼鈍における均熱後の冷却過程の７５０〜２００℃
の温度領域の平均冷却速度Ｖを、前記（１）式で規定さ
れる炭窒化物形成元素（Ｎｌ） 。
連続焼鈍における均熱後の冷却過程の７５０〜２００℃
の温度領域の平均冷却速度Ｖを、前記（１）式で規定さ
れる炭窒化物形成元素（Ｎｌ） 。
Ｔｉ 、 Ｚｒ 、 Ｖの１種以上）とＣとの原子濃度
比Ｆの値に応じて、Ｖ≦３０×Ｆとなるように制御する
ことにより、Ｎｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 、 Ｖの添加
量合計が０２チ以下と少なくても充分に非時効性とする
ことができ、しかもＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 、
Ｖの添加量合計を０．２ ％以下とすると同時にＣを１
００ ｐｐｍ以下とすることによって、加工性、特に充
分な延性を確保することが可能となった。そして上述の
ように炭窒化物形成元素としてのＮｂ 、 Ｔｉ 、
Ｚｒ 、 Ｖの添加量を０，２係以下と従来よりも低減
することによって、低コスト化できるとともに充分な化
成処理性を得ることができ、しかも炭窒化物形成元素の
添加量範囲が従来法の場合のように狭い範囲内に規制す
る必要がないため、実際的に安定して非時効性鋼板を製
造することが可能となる。
比Ｆの値に応じて、Ｖ≦３０×Ｆとなるように制御する
ことにより、Ｎｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 、 Ｖの添加
量合計が０２チ以下と少なくても充分に非時効性とする
ことができ、しかもＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒ 、
Ｖの添加量合計を０．２ ％以下とすると同時にＣを１
００ ｐｐｍ以下とすることによって、加工性、特に充
分な延性を確保することが可能となった。そして上述の
ように炭窒化物形成元素としてのＮｂ 、 Ｔｉ 、
Ｚｒ 、 Ｖの添加量を０，２係以下と従来よりも低減
することによって、低コスト化できるとともに充分な化
成処理性を得ることができ、しかも炭窒化物形成元素の
添加量範囲が従来法の場合のように狭い範囲内に規制す
る必要がないため、実際的に安定して非時効性鋼板を製
造することが可能となる。
４、面の簡単な説明
第１図は連続焼鈍の均熱後の７５０〜２００℃の間の平
均冷却速度Ｖと時効指数ＡＩとの関係を、各種のＦ値の
ｈ −’ｎＬ ｔｌｉｌ板について示す相関図である。
均冷却速度Ｖと時効指数ＡＩとの関係を、各種のＦ値の
ｈ −’ｎＬ ｔｌｉｌ板について示す相関図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 炭素含有量が重量比で１００ｐｐｍ以下でありしかもＮ
ｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖのうちから選ばれた１種または２種
以上の元素をそれらの合計量が０．２重量％を越えない
範囲内で含有するアルミキルド鋼の冷延鋼板を連続焼鈍
するにあたり、均熱後の冷却過程における７５０℃から
２００℃までの間の平均冷却速度ｖ（℃／秒）を、下記
（１）式で規定されるＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、ＶとＣとの原
子濃度比Ｆの値に対応して下記（２）式を満足するよう
に調整することを特徴とする連続焼鈍による非時効性冷
延鋼板の製造方法。 Ｆ＝［（Ｎｂ原子濃度）＋（Ｔｉ原子濃度）＋（Ｚｒ原
子濃度）＋（Ｖ原子濃度）］／（Ｃ原子濃度）・・・・
・・（１） ｖ≦３０×Ｆ・・・・・・（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19010684A JPS6167721A (ja) | 1984-09-10 | 1984-09-10 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19010684A JPS6167721A (ja) | 1984-09-10 | 1984-09-10 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6167721A true JPS6167721A (ja) | 1986-04-07 |
Family
ID=16252473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19010684A Pending JPS6167721A (ja) | 1984-09-10 | 1984-09-10 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6167721A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6283426A (ja) * | 1985-10-08 | 1987-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107414A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-27 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS5967319A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS59190330A (ja) * | 1983-04-11 | 1984-10-29 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋼板の絞り加工性改善法 |
| JPS6082616A (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-10 JP JP19010684A patent/JPS6167721A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107414A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-27 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS5967319A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS59190330A (ja) * | 1983-04-11 | 1984-10-29 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋼板の絞り加工性改善法 |
| JPS6082616A (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6283426A (ja) * | 1985-10-08 | 1987-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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