JPS6168341A - 定偏波フアイバ用母材の製造方法 - Google Patents
定偏波フアイバ用母材の製造方法Info
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- JPS6168341A JPS6168341A JP59190481A JP19048184A JPS6168341A JP S6168341 A JPS6168341 A JP S6168341A JP 59190481 A JP59190481 A JP 59190481A JP 19048184 A JP19048184 A JP 19048184A JP S6168341 A JPS6168341 A JP S6168341A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
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- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
- C03B37/01861—Means for changing or stabilising the diameter or form of tubes or rods
-
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- C03B37/01211—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube
- C03B37/01217—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube for making preforms of polarisation-maintaining optical fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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- C03B2203/30—Polarisation maintaining [PM], i.e. birefringent products, e.g. with elliptical core, by use of stress rods, "PANDA" type fibres
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は光ファイバの製造方法に関し、特に光７アイパ
内を伝搬する信号光の偏波状態を保持できる定偏波ファ
イバ用母材を再現性良く製造できる方法に関する。
内を伝搬する信号光の偏波状態を保持できる定偏波ファ
イバ用母材を再現性良く製造できる方法に関する。
近年、このような定偏波ファイバは、ジャイロスコープ
等における光センサーへの応用、あるいは超大容量通信
であるコヒレント通信への応用が考えられるところから
、早急な開発が望まれている。
等における光センサーへの応用、あるいは超大容量通信
であるコヒレント通信への応用が考えられるところから
、早急な開発が望まれている。
従来、との定偏波ファイバを製造する方法としては、特
開昭５８−１５０４１号公報に提案されるように、石英
管の内側にガラス薄膜層を形成し、その後上記石英管を
加熱中実化する際に、管内圧を大気より負圧とし、コア
層と熱応力層とのガラス粘度の差を利用してコア層と熱
応力層との橢円率に差をつけることにより、コアに異方
性応力を発生させる方法が用いられていた。
開昭５８−１５０４１号公報に提案されるように、石英
管の内側にガラス薄膜層を形成し、その後上記石英管を
加熱中実化する際に、管内圧を大気より負圧とし、コア
層と熱応力層とのガラス粘度の差を利用してコア層と熱
応力層との橢円率に差をつけることにより、コアに異方
性応力を発生させる方法が用いられていた。
しかしながら、上記の従来法による欠点は、上記公報中
にも記載されているように、コア層及び熱応力層の１噛
円率が負圧値、中実化温度、中実化前の管の内外径、コ
ア層の内径、さらにはコア層のドーパント組成量等、多
種の要因に大きく左右され、そのいずれの値が僅かに違
っても、得られる循回率が大きく異ってしまい、非常に
再現性に乏しいことである。
にも記載されているように、コア層及び熱応力層の１噛
円率が負圧値、中実化温度、中実化前の管の内外径、コ
ア層の内径、さらにはコア層のドーパント組成量等、多
種の要因に大きく左右され、そのいずれの値が僅かに違
っても、得られる循回率が大きく異ってしまい、非常に
再現性に乏しいことである。
本発明の目的は、上述した従来方法における欠点を解消
し、高性能な定偏波ファイバ用母材を再現性良く安定し
て製造できる方法を提供することにある。
し、高性能な定偏波ファイバ用母材を再現性良く安定し
て製造できる方法を提供することにある。
本発明者等は、上記の目的を達成する手段として、石英
管の内壁に熱応力層を堆積した後、その一部を非軸対称
に除去し、さらに円形のコアとクラッドからなるガラス
ロッドを挿入し、さらに加熱して中実化する方法を考え
つき、本発明に到った。
管の内壁に熱応力層を堆積した後、その一部を非軸対称
に除去し、さらに円形のコアとクラッドからなるガラス
ロッドを挿入し、さらに加熱して中実化する方法を考え
つき、本発明に到った。
すなわち本発明は、回転する石英管の内壁に、石英ガラ
スより熱膨張係数が大きいガラス層を堆積した後、該石
英管の回転を停止した状態で、該管内にフッ素系ガスと
酸素の混合ガスを導入し、該石英管の外部に沿って管軸
方向に移動する加熱源にて加熱することにより、上記の
堆積ガラス層の一部を除去し、その後該管内に円形のコ
アと堆積ガラス層、とほぼ等しい屈折率を有するクラッ
ドからなるガラスロッドを挿入し、再び回転しながら空
隙部を中実化し一体化することを特徴とする定偏波ファ
イバ用母材の製造方法を提供するものである。
スより熱膨張係数が大きいガラス層を堆積した後、該石
英管の回転を停止した状態で、該管内にフッ素系ガスと
酸素の混合ガスを導入し、該石英管の外部に沿って管軸
方向に移動する加熱源にて加熱することにより、上記の
堆積ガラス層の一部を除去し、その後該管内に円形のコ
アと堆積ガラス層、とほぼ等しい屈折率を有するクラッ
ドからなるガラスロッドを挿入し、再び回転しながら空
隙部を中実化し一体化することを特徴とする定偏波ファ
イバ用母材の製造方法を提供するものである。
以下、第１図（＆）〜（ｆ）を参照して本発明の詳細な
説明する。
説明する。
まず、第１図（−）に示される石英管１の内側に、ｃｖ
ｐ法により石英ガラスよりも熱膨張係数が大きく、しか
も屈折率が低いガラスを与えるような組成のガラス原料
気体を供給し、石英管１の内壁に堆積させて、熱応力層
２を形成する。との時石英管１は管軸を中心として回転
を与えられているので、・堆積ガラス層２は第１図（ｂ
）に示すように周方向に均一な層となる。
ｐ法により石英ガラスよりも熱膨張係数が大きく、しか
も屈折率が低いガラスを与えるような組成のガラス原料
気体を供給し、石英管１の内壁に堆積させて、熱応力層
２を形成する。との時石英管１は管軸を中心として回転
を与えられているので、・堆積ガラス層２は第１図（ｂ
）に示すように周方向に均一な層となる。
熱応力層２として熱膨張係数の大きいガラスを作成する
ためには、石英ガラス（ＳＳＯ，）にｅａＱ、、 Ｐｒ
ｏｓ、 Ｂ２０ｓｓ Ｔｌ０ｔ、 ＡｔｔＯｓ、
Ｇａｐ□ｓ、 ８ｂｌＯ＠等のドーパントのうち少なく
とも１以上を加える。また熱、応力層２の屈折率は、光
ファイ／＜内でクラッドモードを発生させないために、
石英ガラスの屈折率とほぼ同一かそれより低いことが望
ましい。従って、屈折率を下げるドーノ（ントであるＢ
！Ｏｎｅ ＸＰのうち少なくとも１種と、上記したその
他のドーパントを共存させることが望ましい。
ためには、石英ガラス（ＳＳＯ，）にｅａＱ、、 Ｐｒ
ｏｓ、 Ｂ２０ｓｓ Ｔｌ０ｔ、 ＡｔｔＯｓ、
Ｇａｐ□ｓ、 ８ｂｌＯ＠等のドーパントのうち少なく
とも１以上を加える。また熱、応力層２の屈折率は、光
ファイ／＜内でクラッドモードを発生させないために、
石英ガラスの屈折率とほぼ同一かそれより低いことが望
ましい。従って、屈折率を下げるドーノ（ントであるＢ
！Ｏｎｅ ＸＰのうち少なくとも１種と、上記したその
他のドーパントを共存させることが望ましい。
このような条件を満足するガラス組成としては、例えば
５１０１− ＧｅＱｔ −Ｂ、ｏｓ Ｉ ｓｔＱ、 −
Ｇｌｏｚ −ＬＳｉｎ、 −Ｐ、Ｏ，−Ｂ、Ｏ，、８１
０，−ｐｔｏｓ −Ｆ、 ８１０１− Ｇｅｍ。
５１０１− ＧｅＱｔ −Ｂ、ｏｓ Ｉ ｓｔＱ、 −
Ｇｌｏｚ −ＬＳｉｎ、 −Ｐ、Ｏ，−Ｂ、Ｏ，、８１
０，−ｐｔｏｓ −Ｆ、 ８１０１− Ｇｅｍ。
−Ｐ、Ｏｓ−Ｂ、Ｏ，、Ｓｉｎ、 −Ｇｅｍ２− Ｐ、
Ｏ，−ＩＦ等の組合せが用いられる。
Ｏ，−ＩＦ等の組合せが用いられる。
周方向に均一な厚みの熱応力層２を堆積させた後、石英
管１へのガラス原料気体の供給を停止し、さらに石英管
１の回転を停止する。次に石英管１内にフッ素系ガス、
例えばｃａｔｅＦｓ。
管１へのガラス原料気体の供給を停止し、さらに石英管
１の回転を停止する。次に石英管１内にフッ素系ガス、
例えばｃａｔｅＦｓ。
ＣＦ４． ＳＦ、等と０鵞ガスとの混合ガスを供給す
る。
る。
この状態で移動加熱源例えば酸水素／く−ナ３を石英管
１の側方から管の軸方向に溢って移動させながら加熱す
るとし、管の右側面が主に加熱されて第１図（Ｃ）に示
すように熱応力層２の一部がフッ素系ガスによりエツチ
ング除去される。
１の側方から管の軸方向に溢って移動させながら加熱す
るとし、管の右側面が主に加熱されて第１図（Ｃ）に示
すように熱応力層２の一部がフッ素系ガスによりエツチ
ング除去される。
さらに石英管１をその中心軸のまわりに１８０゜回転さ
せて、反対側面も同様に加熱すると、第１図（ｄ）に示
すように、熱応力層２の両側面がエツチング除去される
。このエツチング量は、加熱源例えばバーナ３の移動速
度、あるいは管に沿っての往復移動回数、さらにはフッ
素系ガスの濃度によって精密にコントロールすることが
可能である。
せて、反対側面も同様に加熱すると、第１図（ｄ）に示
すように、熱応力層２の両側面がエツチング除去される
。このエツチング量は、加熱源例えばバーナ３の移動速
度、あるいは管に沿っての往復移動回数、さらにはフッ
素系ガスの濃度によって精密にコントロールすることが
可能である。
次に、熱応力層２の一部がエツチング除去された管に、
第１図（６）に示すように円形のコア４およびクラッド
５からなるガラスロッドを挿入する。これらのガラスロ
ッドは、ＷＡＤ法、 ＣＶＤ法、外付は法等により作製
することができる。
第１図（６）に示すように円形のコア４およびクラッド
５からなるガラスロッドを挿入する。これらのガラスロ
ッドは、ＷＡＤ法、 ＣＶＤ法、外付は法等により作製
することができる。
挿入ロッドと管との間隙は、偏心等を考慮すると、小さ
い方が望ましいので、ガラスロッド挿入前に、管を回転
しつつ例えば酸水素炎等で加熱して、所望の内径となる
ように縮径しておくことが好ましい。また挿入ロッドの
表面は、気泡発生防止のため、ＨＦ洗浄、火炎研摩等の
前処理を施すことが好ましい。
い方が望ましいので、ガラスロッド挿入前に、管を回転
しつつ例えば酸水素炎等で加熱して、所望の内径となる
ように縮径しておくことが好ましい。また挿入ロッドの
表面は、気泡発生防止のため、ＨＦ洗浄、火炎研摩等の
前処理を施すことが好ましい。
コアクラッド用ロッドを挿入した管は回転しつつ、さら
に例えば酸水素炎等で加熱されて、中実化、一体化して
プリフォームとする。中実化に際して、管内は減圧され
ることが一般的方法である。またロッド表面に吸着した
水分を除去する目的で、塩素ガスを含む雰囲気とするこ
とが好ましい。しかしこれらの方法は、いずれも本発明
の方法を限定するものではない。中実化後の断面の１例
を第１図（ｆ） Ｋ示す。、第１図（ｆ）は、熱応力層
２の両側面を完全にエツチングで除去した場合のプリフ
ォームである。エツチング員の設定により、熱応力量２
０両側面を完全には除去しない場合は、第２図に示すよ
うな、１ｔ＋円形状の熱応力層２を崩するプリフォーム
が得られる。
に例えば酸水素炎等で加熱されて、中実化、一体化して
プリフォームとする。中実化に際して、管内は減圧され
ることが一般的方法である。またロッド表面に吸着した
水分を除去する目的で、塩素ガスを含む雰囲気とするこ
とが好ましい。しかしこれらの方法は、いずれも本発明
の方法を限定するものではない。中実化後の断面の１例
を第１図（ｆ） Ｋ示す。、第１図（ｆ）は、熱応力層
２の両側面を完全にエツチングで除去した場合のプリフ
ォームである。エツチング員の設定により、熱応力量２
０両側面を完全には除去しない場合は、第２図に示すよ
うな、１ｔ＋円形状の熱応力層２を崩するプリフォーム
が得られる。
以上の如くにより得られたプリ７オームロツドをファイ
バ化すると、熱応力層の非円化は、ファイバコアに異方
性応力を与え、大きな複屈折性を発生する。この複屈折
性によりファイバ内の光の偏波状態が保持される。
バ化すると、熱応力層の非円化は、ファイバコアに異方
性応力を与え、大きな複屈折性を発生する。この複屈折
性によりファイバ内の光の偏波状態が保持される。
実施例１゜
外径２Ｇ＋ｓ＋ｇφ、肉厚１．５ ｗｍ 、長さ１２０
０ｍの市販石英管を管軸方向を中心として回転数６゜ｒ
ｐｍにて回転させながら、肢管の内部に５１ｃｔ。
０ｍの市販石英管を管軸方向を中心として回転数６゜ｒ
ｐｍにて回転させながら、肢管の内部に５１ｃｔ。
２００００７分、 ＢＢｒｌ ｙｏ ｃａ／分、 Ｇ
ａＣｌ２ ２５ ｃｃ／分。
ａＣｌ２ ２５ ｃｃ／分。
ｐｏｃｔ、 ６ ｃｃ／分、ｏ鵞 αｓ−ｔ１分、■
・１． Ｏｔ ７分を送シ込み、１５０ｍ５＋／分の速
度で管に沿って移動する酸水素バーナにて温度１０４０
℃（光高温計による）に加熱し、移動回数７５回にて熱
応力層を形成した。この熱応力層の屈折率は石英ガラス
のそれよりも（ＬＯ４Ｘ低かった。
・１． Ｏｔ ７分を送シ込み、１５０ｍ５＋／分の速
度で管に沿って移動する酸水素バーナにて温度１０４０
℃（光高温計による）に加熱し、移動回数７５回にて熱
応力層を形成した。この熱応力層の屈折率は石英ガラス
のそれよりも（ＬＯ４Ｘ低かった。
次いで、管の回転を停止し、管内に日？、 ２４０ ｃ
ｃ／Ｆ）。
ｃ／Ｆ）。
０、６００ ｃｃ／分を送シ込み、Ｈ，１５１／分、
Ｏｓ ６１７分の酸水素炎バーナーにて管の片側面を移
動加熱した。続いて、管を１８０℃回転させて同条件に
て管の反対側面を加熱し友。このエツチング操作を各々
８回繰り返した。
Ｏｓ ６１７分の酸水素炎バーナーにて管の片側面を移
動加熱した。続いて、管を１８０℃回転させて同条件に
て管の反対側面を加熱し友。このエツチング操作を各々
８回繰り返した。
その後、管の回転を再開し、管内をＭ、ガスに置換して
、管の内径が９１ＩＩＩすとなるように、酸水素バーナ
の移動速度を５０ ｗａ ７分にして加熱縮径した。
、管の内径が９１ＩＩＩすとなるように、酸水素バーナ
の移動速度を５０ ｗａ ７分にして加熱縮径した。
さらに回転を停止してこの管内に、ＷＡＤ法にて作製し
た外径＆５■φ、コア径α７−すのシングルモードファ
イバ用ガラス母材（ロッド）を挿入した。この挿入ガラ
スロッドのコアとクラッドの屈折率差は１６２Ｘであり
、またコアは８１０．− Ｇｅ０１− Ｆ、クラッドは
８１０．−Ｆの組成であった。クラッドの屈折率は石英
ガラスのそれよりも（ＬＯ５Ｎ低かった。なお、管内へ
挿入する前に、ロッドはＨＦ洗浄および火炎研摩を前処
理として施された。
た外径＆５■φ、コア径α７−すのシングルモードファ
イバ用ガラス母材（ロッド）を挿入した。この挿入ガラ
スロッドのコアとクラッドの屈折率差は１６２Ｘであり
、またコアは８１０．− Ｇｅ０１− Ｆ、クラッドは
８１０．−Ｆの組成であった。クラッドの屈折率は石英
ガラスのそれよりも（ＬＯ５Ｎ低かった。なお、管内へ
挿入する前に、ロッドはＨＦ洗浄および火炎研摩を前処
理として施された。
再び管を回転させ、Ｈｚ ７０１−／分、０□３０ｔ／
分を供給した酸水素バーナーを２０覇／分の移動速度に
て移動しながら加熱し、中実化を行い第１図（ｆ）に示
したプリフォームを得た。この時の管内は２００ ｔｏ
ｒｒに減圧されていた。
分を供給した酸水素バーナーを２０覇／分の移動速度に
て移動しながら加熱し、中実化を行い第１図（ｆ）に示
したプリフォームを得た。この時の管内は２００ ｔｏ
ｒｒに減圧されていた。
以上のようにした作製したプリフォームを、抵抗加熱炉
を用いて外径１２５μｍのファイバとし、その伝送特性
を評価したところ、波長入＝Ｌ１５ｐｌＨにおいてビー
ト長五２ｍ、伝送損失α８６ ｄ３／ｋｒａという良好
な値が得られた。
を用いて外径１２５μｍのファイバとし、その伝送特性
を評価したところ、波長入＝Ｌ１５ｐｌＨにおいてビー
ト長五２ｍ、伝送損失α８６ ｄ３／ｋｒａという良好
な値が得られた。
なお上記と全く同条件で、５回線シ返しプリフォームを
作製しファイバ化を行ったところ、得られたファイバは
いずれも波長１６１５μｍにおけるビート長が、３±α
４ｓｍ、伝送損失１１Ｌ９±（Ｌ１ａ５／ｋｍであシ、
非常に良好な再現性を示した。また、コアの形状の橢円
率、偏心率はいずれも２−５に以下と良好であった。
作製しファイバ化を行ったところ、得られたファイバは
いずれも波長１６１５μｍにおけるビート長が、３±α
４ｓｍ、伝送損失１１Ｌ９±（Ｌ１ａ５／ｋｍであシ、
非常に良好な再現性を示した。また、コアの形状の橢円
率、偏心率はいずれも２−５に以下と良好であった。
実施例２
実施例１．において、８１０ｔ、２００ ｃｃ／分、
ＢＢｒ１１１０ｃｃ／分、 Ｇ５Ｃ６４１ｓ ｃｃ／
分、Ｏ３αｓ ｔ７分、 ＨｅＬＯＬ１分を送シ込み、
熱応力層を堆積させた。
ＢＢｒ１１１０ｃｃ／分、 Ｇ５Ｃ６４１ｓ ｃｃ／
分、Ｏ３αｓ ｔ７分、 ＨｅＬＯＬ１分を送シ込み、
熱応力層を堆積させた。
この熱応力層の屈折率は石英ガラスのそれよりもα２９
Ｘ 低かった。
Ｘ 低かった。
コア・クラッド用ガラスロッドとして、ロツドイツチュ
ーブ法にて作製した外径６■φ、コア径１襲φのシング
ルモードファイバ用ガラス母材を用いた。コアは純シリ
カ、クラッドは８１０、−Ｆ組成であシ、コア・クラッ
ド間の屈折率差はα３１！（であった。
ーブ法にて作製した外径６■φ、コア径１襲φのシング
ルモードファイバ用ガラス母材を用いた。コアは純シリ
カ、クラッドは８１０、−Ｆ組成であシ、コア・クラッ
ド間の屈折率差はα３１！（であった。
このロッドを管に挿入し、以下実施例１の方法に準じて
線引きしファイバ化したところ、波長１．１５μｍにお
けるビート長２．４ｗｍ、伝送損失１１ｄＢ／ｋｒｎの
良好な特性を得た。
線引きしファイバ化したところ、波長１．１５μｍにお
けるビート長２．４ｗｍ、伝送損失１１ｄＢ／ｋｒｎの
良好な特性を得た。
なお上記と全く同条件にて３回縁シ返してプリフォーム
を得、ファイバ化して評価したところ、いずれのファイ
バも波長１．１５μｍにおいて、ビート長２４±（Ｌ２
ｍ、伝送損失１．１±［１，１ｄ３／ｋｍの範囲にあり
、非常に良好な再現性を示した。またコア形状の埠円率
、偏心率ともに２．０％以下と良好であった。
を得、ファイバ化して評価したところ、いずれのファイ
バも波長１．１５μｍにおいて、ビート長２４±（Ｌ２
ｍ、伝送損失１．１±［１，１ｄ３／ｋｍの範囲にあり
、非常に良好な再現性を示した。またコア形状の埠円率
、偏心率ともに２．０％以下と良好であった。
以上の説明および実施例の結果からも明らかなように、
本発明の定偏波ファイバ製造方法は、熱応力層を堆積し
た後に、該層をフッ素系ガスによりエッチング除去し、
かつ、その除去量が精密にコントロールできるので、プ
リフォーム断面内の熱応力層の形状は除去量により決定
され、形状の制御が容易ア、シかも偏波特性の再現性が
良い。
本発明の定偏波ファイバ製造方法は、熱応力層を堆積し
た後に、該層をフッ素系ガスによりエッチング除去し、
かつ、その除去量が精密にコントロールできるので、プ
リフォーム断面内の熱応力層の形状は除去量により決定
され、形状の制御が容易ア、シかも偏波特性の再現性が
良い。
またコアの変形（穆円化）等がないため、ファイバの接
続、あるいは光源との結合において、有利である。
続、あるいは光源との結合において、有利である。
第１図（−）〜（ｆ）は、本発明方法による定偏波ファ
イバ用プリフォームの製造の実施態様を模式的に説明す
る図であシ、第２図は本発明方法の別の実施態様を説明
する図である。
イバ用プリフォームの製造の実施態様を模式的に説明す
る図であシ、第２図は本発明方法の別の実施態様を説明
する図である。
Claims (1)
- 回転する石英管の内壁に、石英ガラスより熱膨張係数が
大きいガラス層を堆積した後、該石英管の回転を停止し
た状態で、該管内にフッ素系ガスと酸素の混合ガスを導
入し、該石英管の外部に沿って管軸方向に移動する加熱
源にて加熱することにより、上記の堆積ガラス層の一部
を除去し、その後該管内に円形のコアと堆積ガラス層と
ほぼ等しい屈折率を有するクラッドからなるガラスロッ
ドを挿入し、再び回転しながら空隙部を中実化し一体化
することを特徴とする定偏波ファイバ用母材の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59190481A JPS6168341A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 定偏波フアイバ用母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59190481A JPS6168341A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 定偏波フアイバ用母材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6168341A true JPS6168341A (ja) | 1986-04-08 |
Family
ID=16258818
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59190481A Pending JPS6168341A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 定偏波フアイバ用母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6168341A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101734852B (zh) | 2009-12-30 | 2012-08-22 | 上海亨通光电科技有限公司 | 纺锤型保偏光纤预制棒及其生产方法 |
-
1984
- 1984-09-13 JP JP59190481A patent/JPS6168341A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101734852B (zh) | 2009-12-30 | 2012-08-22 | 上海亨通光电科技有限公司 | 纺锤型保偏光纤预制棒及其生产方法 |
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