JPS6182908A - 厚板の圧延方法 - Google Patents
厚板の圧延方法Info
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- JPS6182908A JPS6182908A JP20536984A JP20536984A JPS6182908A JP S6182908 A JPS6182908 A JP S6182908A JP 20536984 A JP20536984 A JP 20536984A JP 20536984 A JP20536984 A JP 20536984A JP S6182908 A JPS6182908 A JP S6182908A
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- rolling
- plate
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/72—Rear end control; Front end control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2263/00—Shape of product
- B21B2263/20—End shape; fish tail; tongue
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は厚板の圧延方法に関する。
連続鋳造又は分塊圧延機によって製造されたスラブを素
材とし、可逆圧延機を用いて厚板成品を製造する場合は
、一般に第２図に示す如き３つの工程を経て行われる。
材とし、可逆圧延機を用いて厚板成品を製造する場合は
、一般に第２図に示す如き３つの工程を経て行われる。
まず第１の工程は幅出し１１ノ圧延工程（スラブ成形パ
ス）Ｘであって、スラブＳＬを板長子方向（スラブ又は
仕上板の長平方向を言い、双方向矢符で示す。以下同じ
）に圧延して表面の平坦化を図った幅出しｉ；１圧延完
了材ＳＢを得る。次にこれを９０゛水平回転して第２の
工程である幅出し圧延工程Ｙに入り、幅出し前圧延完了
材ＳＢを板幅方向に圧延して所要の仕上幅を確保した幅
出し圧延完了材ＳＷを得る。次いでこれを９０″水平回
・耘して第３の工程である仕上圧延工程Ｚに入り、幅出
し圧延完了材Ｓ−を板長子方向に圧延して所要寸法の仕
上板ｃｐを得る。
ス）Ｘであって、スラブＳＬを板長子方向（スラブ又は
仕上板の長平方向を言い、双方向矢符で示す。以下同じ
）に圧延して表面の平坦化を図った幅出しｉ；１圧延完
了材ＳＢを得る。次にこれを９０゛水平回転して第２の
工程である幅出し圧延工程Ｙに入り、幅出し前圧延完了
材ＳＢを板幅方向に圧延して所要の仕上幅を確保した幅
出し圧延完了材ＳＷを得る。次いでこれを９０″水平回
・耘して第３の工程である仕上圧延工程Ｚに入り、幅出
し圧延完了材Ｓ−を板長子方向に圧延して所要寸法の仕
上板ｃｐを得る。
而して成品たる仕上板ｃｐの板幅寸法及び板長寸法を目
標値通りに仕上げ、且つその長平方向に関する板幅偏差
及びその幅方向に関する板長偏差を極力抑制することは
、後の精整工程における側縁部切捨層及び長平方向品１
部切捨最を低減して歩留を向上させる意味で工業上極め
て有用なことであり、従来から種々の方法が開発されて
いる（例えば特公昭５６４７９６１号、特公昭５６−２
１４８１号）。
標値通りに仕上げ、且つその長平方向に関する板幅偏差
及びその幅方向に関する板長偏差を極力抑制することは
、後の精整工程における側縁部切捨層及び長平方向品１
部切捨最を低減して歩留を向上させる意味で工業上極め
て有用なことであり、従来から種々の方法が開発されて
いる（例えば特公昭５６４７９６１号、特公昭５６−２
１４８１号）。
板幅偏差が生成される原因としては、第１にスキッドマ
ークの存在が挙げられる。第３図（イ）はスラブＳＬの
平面図及び側面図（板長下方向が現れる図面をいう。以
下間し）であって、連続式加熱炉において加熱されると
、スキットレールに接触する部分が低温となるために黒
化したスキッドマーク （斜線で図示）が現れることに
なる。このようなスラブＳＬを幅出しｉ１１圧延工稈Ｘ
により圧延すると、スキ７Ｆ′マークの存イ’Ｅ部と不
ＩＥ部とで温度、従ってまた変形抵抗が異なるためにス
キッドマーク部分の板厚が厚くなった第３図（ロ）に示
。
ークの存在が挙げられる。第３図（イ）はスラブＳＬの
平面図及び側面図（板長下方向が現れる図面をいう。以
下間し）であって、連続式加熱炉において加熱されると
、スキットレールに接触する部分が低温となるために黒
化したスキッドマーク （斜線で図示）が現れることに
なる。このようなスラブＳＬを幅出しｉ１１圧延工稈Ｘ
により圧延すると、スキ７Ｆ′マークの存イ’Ｅ部と不
ＩＥ部とで温度、従ってまた変形抵抗が異なるためにス
キッドマーク部分の板厚が厚くなった第３図（ロ）に示
。
す如き幅出し目１１圧延完了材ＳＢが得られる。次にこ
れを９０°水平回転して幅出し圧延上（？Ｙを経させる
と、スキットマークの存在部とそれ以外の部分との全圧
下量の相違により、第３図（ハンに示す如き平面形状ひ
ょうたん形の幅出し圧延完了材ＳＷを得る。従ってこれ
を９０°水平回転して仕上圧延工程Ｚを経させた場合も
第３図（ニ）に示す如く第３図（ハ）に形状を伸ばした
如きひょうたん形の、大きな板幅偏差を有する仕上板Ｃ
Ｐとなる。
れを９０°水平回転して幅出し圧延上（？Ｙを経させる
と、スキットマークの存在部とそれ以外の部分との全圧
下量の相違により、第３図（ハンに示す如き平面形状ひ
ょうたん形の幅出し圧延完了材ＳＷを得る。従ってこれ
を９０°水平回転して仕上圧延工程Ｚを経させた場合も
第３図（ニ）に示す如く第３図（ハ）に形状を伸ばした
如きひょうたん形の、大きな板幅偏差を有する仕上板Ｃ
Ｐとなる。
板幅偏差が生成される第２の原因として、幅出しｉ１ｊ
圧延にて生しる圧延先後端部の板厚と、圧延方向中央部
の板厚との差が挙げられる。
圧延にて生しる圧延先後端部の板厚と、圧延方向中央部
の板厚との差が挙げられる。
第４図（イ）〜（ニ）は上述の原因により仕上板に板幅
偏差が現れる様子を模式的に示している。
偏差が現れる様子を模式的に示している。
第４図（イ）はスラブＳＬの平面図及び側面図であって
、スラブＳＬを幅出し前圧延工程Ｘにより圧延すると、
圧延方向先＃ｉ部（圧延機噛込み１則端部）及び後端部
（圧延機の噛み離し側端部）での圧延荷重が、圧延方向
中央部の圧延荷重よりも小さくなるため、第４図（ロ）
に示す如く圧延方向先後端部の板厚が中央部の板厚より
薄くなった幅出しｉｉ＋圧延完了材ＳＢが得られる。次
にこれを９０゛水平回転して幅出し圧延工程Ｙを経させ
ると、薄肉部の存在により第４図（ハ）に示す如く、各
端部の幅寸法が中央部の幅寸法より小さくなった形状の
幅出し圧延完了材Ｓ−が得られる。従って、これを再び
９０°水平回転して仕−ヒげ圧延工程Ｚを経させた場合
も、第４図（ニ）に示す如く、第４ヌ１（ハ）の形状を
長手方向に延ばした形状となり、板幅偏差の大きい仕上
板ＣＰが得られることになる。
、スラブＳＬを幅出し前圧延工程Ｘにより圧延すると、
圧延方向先＃ｉ部（圧延機噛込み１則端部）及び後端部
（圧延機の噛み離し側端部）での圧延荷重が、圧延方向
中央部の圧延荷重よりも小さくなるため、第４図（ロ）
に示す如く圧延方向先後端部の板厚が中央部の板厚より
薄くなった幅出しｉｉ＋圧延完了材ＳＢが得られる。次
にこれを９０゛水平回転して幅出し圧延工程Ｙを経させ
ると、薄肉部の存在により第４図（ハ）に示す如く、各
端部の幅寸法が中央部の幅寸法より小さくなった形状の
幅出し圧延完了材Ｓ−が得られる。従って、これを再び
９０°水平回転して仕−ヒげ圧延工程Ｚを経させた場合
も、第４図（ニ）に示す如く、第４ヌ１（ハ）の形状を
長手方向に延ばした形状となり、板幅偏差の大きい仕上
板ＣＰが得られることになる。
また板長偏差が生成される原因としては、成品の長手方
向端部に形成されるクロ、ブが挙げられる。第５図はＩ
ＩＷ ／を回申央部が長手方向に突出した舌状のクロッ
プを示し−また第６図は幅方向中央部が長手方向に凹ん
だフィッシュアール状のクロップを示している。このよ
うなりロノプの原因としては、被圧延材料の拡幅量が材
料の中央部と端部とで異なることが挙げられる。即ら、
中央部と端部とでは周囲の材料からの拘束力が異なり、
圧延時の月相のり６ぜＪが中央部と端部とで異なるため
に長手力面η１！１１部にクロップが形成され、板長偏
差が生しることになる。
向端部に形成されるクロ、ブが挙げられる。第５図はＩ
ＩＷ ／を回申央部が長手方向に突出した舌状のクロッ
プを示し−また第６図は幅方向中央部が長手方向に凹ん
だフィッシュアール状のクロップを示している。このよ
うなりロノプの原因としては、被圧延材料の拡幅量が材
料の中央部と端部とで異なることが挙げられる。即ら、
中央部と端部とでは周囲の材料からの拘束力が異なり、
圧延時の月相のり６ぜＪが中央部と端部とで異なるため
に長手力面η１！１１部にクロップが形成され、板長偏
差が生しることになる。
このように、板幅偏差及び板長偏差の原因は種々考えら
れるため、板幅偏差及び板長偏差を効果的に抑制するの
は実際上極めて困難であり、例えば幅出し圧延中のロー
ル間隔を変えることによって、幅出し圧延した厚板の長
手方向の断面形状を制御し、これによって仕上圧ｉ！！
−１＆の厚板の平面形状を制御することを特徴とする厚
板の形状制御方法（ｉ：１述の特公昭５６−１７９６１
号）においては、スキットマークによる影響が現れた幅
出し１１１圧延完了材ＳＢにスｌしては効果的な板幅偏
差の抑制ができない。
れるため、板幅偏差及び板長偏差を効果的に抑制するの
は実際上極めて困難であり、例えば幅出し圧延中のロー
ル間隔を変えることによって、幅出し圧延した厚板の長
手方向の断面形状を制御し、これによって仕上圧ｉ！！
−１＆の厚板の平面形状を制御することを特徴とする厚
板の形状制御方法（ｉ：１述の特公昭５６−１７９６１
号）においては、スキットマークによる影響が現れた幅
出し１１１圧延完了材ＳＢにスｌしては効果的な板幅偏
差の抑制ができない。
このような理由から本願発明者等は成品の板幅偏差を可
及的に小ならしめるには、幅出しｉ：１圧延工程におい
て圧下位置調節を行い、これによっ−で厚板長手方向の
板厚分布が均一であるような、即ち厚板の上面及び下面
が平坦であるような幅出し前圧延完了材を得ることが効
果的であり、また成品の板長偏差（１２１］モ厚板の長
平方向端部に生しるクロップ）を可及的に小ならしめる
ためには、成品の端部形状を予測し、幅出し圧延完了材
の板幅方向の板厚分布が、その予測した形状に対応する
ように圧延することが効果的であるとの知見を得た。
及的に小ならしめるには、幅出しｉ：１圧延工程におい
て圧下位置調節を行い、これによっ−で厚板長手方向の
板厚分布が均一であるような、即ち厚板の上面及び下面
が平坦であるような幅出し前圧延完了材を得ることが効
果的であり、また成品の板長偏差（１２１］モ厚板の長
平方向端部に生しるクロップ）を可及的に小ならしめる
ためには、成品の端部形状を予測し、幅出し圧延完了材
の板幅方向の板厚分布が、その予測した形状に対応する
ように圧延することが効果的であるとの知見を得た。
本発明は１０１かる知見に基ついてなされたものであり
、幅出し前圧延工程及び幅出し圧延工程を含む厚板圧延
において、幅出し圧延完了後における板幅偏差を小なら
しめるべく、幅出しｉｉ１圧延の最終パスにて、圧延材
の変形抵抗、入口厚の偏差及び圧延方向のりい（々α１
！１部の荷重変動に応して川下位置を変更ｊｌ！＋１節
し、また圧延完了後の成品の長手方向端部に生しるクロ
ップ形状を予測し、ｉｊＩ記クロップ形状が舌状になる
と予測される場合には幅出し圧延の最終パスにおいて板
幅方向の各端部が厚肉である板厚分布となるように圧延
し、フィッシュテール状になると予測される場合にはそ
のパスにおいて板幅方向の中央部が厚肉である板厚分４
となるように圧延することを特徴とする。
、幅出し前圧延工程及び幅出し圧延工程を含む厚板圧延
において、幅出し圧延完了後における板幅偏差を小なら
しめるべく、幅出しｉｉ１圧延の最終パスにて、圧延材
の変形抵抗、入口厚の偏差及び圧延方向のりい（々α１
！１部の荷重変動に応して川下位置を変更ｊｌ！＋１節
し、また圧延完了後の成品の長手方向端部に生しるクロ
ップ形状を予測し、ｉｊＩ記クロップ形状が舌状になる
と予測される場合には幅出し圧延の最終パスにおいて板
幅方向の各端部が厚肉である板厚分布となるように圧延
し、フィッシュテール状になると予測される場合にはそ
のパスにおいて板幅方向の中央部が厚肉である板厚分４
となるように圧延することを特徴とする。
以下本発明を、その実施例を示す図面に基づいて詳述す
る。第１図は本発明方法の実施状態を示す模式的ブロッ
ク図である。図において１は幅出し４１ノ圧延工程にお
ける４宙式圧延機であり、また１０は幅出し圧延工程に
おける４型式圧延ｔａ（両工程は同一圧延機を用いても
よい）であって、夫々各ミルモータｌａ、 ｌｌａの軸
に直結され、各圧延機１゜１０には被圧延物が圧延につ
れて移動する距離に関する情９８を検出するための距離
計２．１２、圧延荷重を検出するロードセル３，１３、
圧下位置（ロールギャップ）を検出する川下位置検出器
４．１４、油圧圧下機構５．１５を夫々備えている。ま
た後述する如き演算及び−制御を行う演算器６が設けら
れており、板幅及び板長制御のための情報の流れは図面
に矢符で示す如く、各距離計２，１２、ロードセル３，
１３、圧下位置検出器４．１４から演算器６へ夫々の検
出情報が入力され、逆に演算器６から各油圧圧下機構５
，１５へ駆動制御情報が出力されるようにしている。“ 演算器６には、幅出し前圧延工程Ｘの最終パスである粗
圧延器ｌにおける目標板厚ｈｅが予め設定されており、
粗圧延機ｌは被圧延材の板厚分布が板厚ｈｅで均一状態
となるように圧下調整される。
る。第１図は本発明方法の実施状態を示す模式的ブロッ
ク図である。図において１は幅出し４１ノ圧延工程にお
ける４宙式圧延機であり、また１０は幅出し圧延工程に
おける４型式圧延ｔａ（両工程は同一圧延機を用いても
よい）であって、夫々各ミルモータｌａ、 ｌｌａの軸
に直結され、各圧延機１゜１０には被圧延物が圧延につ
れて移動する距離に関する情９８を検出するための距離
計２．１２、圧延荷重を検出するロードセル３，１３、
圧下位置（ロールギャップ）を検出する川下位置検出器
４．１４、油圧圧下機構５．１５を夫々備えている。ま
た後述する如き演算及び−制御を行う演算器６が設けら
れており、板幅及び板長制御のための情報の流れは図面
に矢符で示す如く、各距離計２，１２、ロードセル３，
１３、圧下位置検出器４．１４から演算器６へ夫々の検
出情報が入力され、逆に演算器６から各油圧圧下機構５
，１５へ駆動制御情報が出力されるようにしている。“ 演算器６には、幅出し前圧延工程Ｘの最終パスである粗
圧延器ｌにおける目標板厚ｈｅが予め設定されており、
粗圧延機ｌは被圧延材の板厚分布が板厚ｈｅで均一状態
となるように圧下調整される。
さて、１隔出し「１１１圧延工稈における粗圧延ｔｉｌ
ｌ １に、より幅出しｉｉ」圧延完了材Ｓ８を、その圧
延方向の板厚分布が厚さｈｅで均一である状態とする制
御について説明する。スラブＳＬに対する幅出しｉｉＩ
圧延のＱ終パスに゛（圧延開始と共に圧下位置検出器４
の圧下位置Ｓに関する情にと、ロードセル３の圧延前ｉ
口Ｉ）に閏する出力情報とに基づき、いわゆるゲージメ
ータ厚ｈａを下記（１）式の如く演算器６によって逐次
求める。
ｌ １に、より幅出しｉｉ」圧延完了材Ｓ８を、その圧
延方向の板厚分布が厚さｈｅで均一である状態とする制
御について説明する。スラブＳＬに対する幅出しｉｉＩ
圧延のＱ終パスに゛（圧延開始と共に圧下位置検出器４
の圧下位置Ｓに関する情にと、ロードセル３の圧延前ｉ
口Ｉ）に閏する出力情報とに基づき、いわゆるゲージメ
ータ厚ｈａを下記（１）式の如く演算器６によって逐次
求める。
ｈａ ＝ Ｓ ＋ Ｐ ／ Ｍ −ｆｉｌ但し、
Ｍ：ミル剛性 この演算が行われると同時に機長ｌに関する情報が距離
計２によって演算器６へ入力され、これにより演算器６
は逐次変化する根長ｌに関する情報から板長長手方向の
各部位におけるゲージメータ厚ｈａが得られる。つまり
、機長手方向中央寄りの位置に存する、主としてスキッ
ドマークに起因する変形抵抗及び入口厚の厚板長手方向
分布、換言すれば厚板長手方向における変形抵抗及び入
口厚の変化が距離計２及びロードセル３夫々から得られ
る板長手方向位置情報及び圧延荷重情報の関連で演算器
６によって認識され、これが厚板長手方向分布位におけ
るゲージメータ厚ｈａとして用いられることになる。そ
して、ゲージメ−タ厚ｈａと目標板厚ｈｅとが一致しな
い場合、即もスキッドマークの存在に起因する板厚変動
が存する場合には、ゲージメータｊ！；ｌ： ｈ Ｂと
目標板厚ｂ ｌ！との偏差を求め、この偏差をなくする
のに必要な圧下位置ＳをｉｉＪ記ｆｌ１式から逆算し、
算出された圧下位置Ｓとなるように油圧圧下機構５を制
御する。
Ｍ：ミル剛性 この演算が行われると同時に機長ｌに関する情報が距離
計２によって演算器６へ入力され、これにより演算器６
は逐次変化する根長ｌに関する情報から板長長手方向の
各部位におけるゲージメータ厚ｈａが得られる。つまり
、機長手方向中央寄りの位置に存する、主としてスキッ
ドマークに起因する変形抵抗及び入口厚の厚板長手方向
分布、換言すれば厚板長手方向における変形抵抗及び入
口厚の変化が距離計２及びロードセル３夫々から得られ
る板長手方向位置情報及び圧延荷重情報の関連で演算器
６によって認識され、これが厚板長手方向分布位におけ
るゲージメータ厚ｈａとして用いられることになる。そ
して、ゲージメ−タ厚ｈａと目標板厚ｈｅとが一致しな
い場合、即もスキッドマークの存在に起因する板厚変動
が存する場合には、ゲージメータｊ！；ｌ： ｈ Ｂと
目標板厚ｂ ｌ！との偏差を求め、この偏差をなくする
のに必要な圧下位置ＳをｉｉＪ記ｆｌ１式から逆算し、
算出された圧下位置Ｓとなるように油圧圧下機構５を制
御する。
次に粗圧延機への被圧延材噛み込み時及び粗圧延機から
の被圧延材の噛み離し時における板厚変動の除去につい
て説明する。粗圧延機への被圧延材噛み込み時及び噛み
離し時における荷重の変動量は材料温度及び材料サイズ
から定まるので被圧延材噛み込み時及び噛み離し時にお
ける圧延材の先端部及び後端部の荷重の変動量及びその
荷重変動が生じる圧延方向位置を予め実験により求めて
おき、その荷重変動に起因する板厚変動が生巳ない圧下
位置変更量を（１）式により求め、これに基づいて被圧
延材ｎｆ’ｊみ込み時及び哨みｔ■シ時における圧下位
置を変更すべく、油田圧下機構５を制御する。
の被圧延材の噛み離し時における板厚変動の除去につい
て説明する。粗圧延機への被圧延材噛み込み時及び噛み
離し時における荷重の変動量は材料温度及び材料サイズ
から定まるので被圧延材噛み込み時及び噛み離し時にお
ける圧延材の先端部及び後端部の荷重の変動量及びその
荷重変動が生じる圧延方向位置を予め実験により求めて
おき、その荷重変動に起因する板厚変動が生巳ない圧下
位置変更量を（１）式により求め、これに基づいて被圧
延材ｎｆ’ｊみ込み時及び哨みｔ■シ時における圧下位
置を変更すべく、油田圧下機構５を制御する。
第７図に、〆温度９８０℃、寸法が２１４ ａｓ （厚
さ）Ｘ１８３０＋＋＋＋ （幅） Ｘ２０００ｍｍ （
長さ）の圧延材を１９４鶴の厚さに圧延するバスにおけ
る圧延機の噛み込み時及び噛み離し時の荷重変動の一例
を示す。
さ）Ｘ１８３０＋＋＋＋ （幅） Ｘ２０００ｍｍ （
長さ）の圧延材を１９４鶴の厚さに圧延するバスにおけ
る圧延機の噛み込み時及び噛み離し時の荷重変動の一例
を示す。
次に成品の板長寸法を目標イー通りに仕上げるべく幅方
向に関する板長偏差を極力抑制する方法につき説明する
。
向に関する板長偏差を極力抑制する方法につき説明する
。
この方法は幅出し圧延工程Ｙにおける圧延完了後の成品
の先、（＆端部（長手方向各端部）に生ずるクロップ長
を推定し、またこの推定されたクロップ長からエンドク
ロップの形状を推定して、これらに基づいて圧延材の板
幅方向の板厚分布が所要の状態となるように制御するも
のである。具体的な制御方法は以下のとおりである。
の先、（＆端部（長手方向各端部）に生ずるクロップ長
を推定し、またこの推定されたクロップ長からエンドク
ロップの形状を推定して、これらに基づいて圧延材の板
幅方向の板厚分布が所要の状態となるように制御するも
のである。具体的な制御方法は以下のとおりである。
まず、成品ｃｐの先後端部のクロップ長Ｌｃを下記（２
）式で示される実験式にて推定算出する。
）式で示される実験式にて推定算出する。
ＷＣＰ ＬＣＰ
ＷＳＢ ＬＳＢ
ただし ＷＳＢ ニスラブ幅
ｗｃｐ ：成品幅
ＬＳＢニスラブ長
ＬＣＰ：成品長
α、β、γ、に：係数
また、この（２）式にて推定算出されたクロ・ノブ長Ｌ
ｃが正の場合には、舌状クロップが生じ、また負の場合
にはフィッシュテール状クロップが生じるものとする。
ｃが正の場合には、舌状クロップが生じ、また負の場合
にはフィッシュテール状クロップが生じるものとする。
次に（２）式により算出されたクロップ長Ｌｃが正の場
合、即ちエンドクロップ形状が舌状になると予測される
場合には、第８図（ａｌに示すように幅出し圧延完了材
ＳＷにおける板幅方向の板厚分布が、°幅方向端部の厚
みが中央部の厚みより厚（なるように、即ち板幅方向の
中央部が薄肉である板厚分布となるように制御し、また
クロップ長Ｌｃが負の場合、即ちエンドクロップ形状が
フィッシュテール状になると予測される場合には、第８
図（ｂｌに示すように幅出し完了材におＬｊる板幅方向
の板厚分布が、中央部の厚みが幅力向品１部のＩｌｌみ
よりも厚くなるように、即ち板幅方向の中央部が厚肉で
ある板厚分布となるように；ｔｉｌ制御する。
合、即ちエンドクロップ形状が舌状になると予測される
場合には、第８図（ａｌに示すように幅出し圧延完了材
ＳＷにおける板幅方向の板厚分布が、°幅方向端部の厚
みが中央部の厚みより厚（なるように、即ち板幅方向の
中央部が薄肉である板厚分布となるように制御し、また
クロップ長Ｌｃが負の場合、即ちエンドクロップ形状が
フィッシュテール状になると予測される場合には、第８
図（ｂｌに示すように幅出し完了材におＬｊる板幅方向
の板厚分布が、中央部の厚みが幅力向品１部のＩｌｌみ
よりも厚くなるように、即ち板幅方向の中央部が厚肉で
ある板厚分布となるように；ｔｉｌ制御する。
さて、幅出し完了材の板幅方向の具体的な板厚分布を考
える。今、板幅方向の中央部の板厚を基準に、この部分
から距離Ｘにおける板厚の偏差Δｈ （ｘｉは、次のよ
うにして〜°えら＃Ｌる。部ら、クロップ形状が舌状の
場合において、第９図（ａｌに示すように、クロップ形
状を（２）式で与えられる板幅方向中央部のクロップ長
Ｌｃをもとに、例えば４次関数Ｌｃ（ｘｉでｈ４える。
える。今、板幅方向の中央部の板厚を基準に、この部分
から距離Ｘにおける板厚の偏差Δｈ （ｘｉは、次のよ
うにして〜°えら＃Ｌる。部ら、クロップ形状が舌状の
場合において、第９図（ａｌに示すように、クロップ形
状を（２）式で与えられる板幅方向中央部のクロップ長
Ｌｃをもとに、例えば４次関数Ｌｃ（ｘｉでｈ４える。
ごのとき、幅出しＩＥ延完了材Ｓ−の寸法をＨＳＷ ｘ
ＷＳＷ ｘ Ｌ、 ＳＷ （１’７さＸ幅×長さ；各
々平均値）とし、成品寸法を、Ｉ（ＣＰｘＷＣＩ’ｘＬ
ＣＰ（厚さＸ幅×長さ；各々平均値）とすれば、第９図
ｆｂｌに示すように、幅出し圧延完了千オ舖に与えるべ
き板厚偏差Δｈ （Ｘｉは、体債が一定であることから
、下記（３）式で！ｊえられる。
ＷＳＷ ｘ Ｌ、 ＳＷ （１’７さＸ幅×長さ；各
々平均値）とし、成品寸法を、Ｉ（ＣＰｘＷＣＩ’ｘＬ
ＣＰ（厚さＸ幅×長さ；各々平均値）とすれば、第９図
ｆｂｌに示すように、幅出し圧延完了千オ舖に与えるべ
き板厚偏差Δｈ （Ｘｉは、体債が一定であることから
、下記（３）式で！ｊえられる。
ＳＷ
クロップ形状がフィッシュテール状の場合も同様に、ク
ロップ形状を例えば・１次関数で与えると、上記（３）
式から幅出し圧延完了材に与えるべき板厚分布Δｈ（に
）が求まる。この場合は板幅方向の各端部における板厚
を基準とした板厚偏差となる。
ロップ形状を例えば・１次関数で与えると、上記（３）
式から幅出し圧延完了材に与えるべき板厚分布Δｈ（に
）が求まる。この場合は板幅方向の各端部における板厚
を基準とした板厚偏差となる。
第１０図、第１１図はスラブ寸法２１０−■（板厚）Ｋ
１８００ｍｍ Ｃ板幅’） Ｘ２１００龍（板長）を、
幅出し曲圧延完了材ＳＢ寸法１７０膳−（板厚”） Ｘ
１８００−一（板１間）Ｘ ２５９４鶴（板長）、幅出
し圧延完了材Ｓ−寸法９８．７ｆｌ（板厚） Ｘ３１０
０鶴（板幅） ｘ２５９４＋ｎ （板長）、成品ｃｐ寸
法１２．０龍（板厚） Ｘ３１００龍（板幅）Ｘ２１３
００１（板長）となるように圧延する場合において、本
発明方法を実施した場合の結果を示すグラフであり、第
１０図は成品ＣＰの板幅偏差を、第１．１図はエンドク
ロップ形状を示している。各グラフの＠線は本発明方法
を実施することなく圧延した場合の結果を示している。
１８００ｍｍ Ｃ板幅’） Ｘ２１００龍（板長）を、
幅出し曲圧延完了材ＳＢ寸法１７０膳−（板厚”） Ｘ
１８００−一（板１間）Ｘ ２５９４鶴（板長）、幅出
し圧延完了材Ｓ−寸法９８．７ｆｌ（板厚） Ｘ３１０
０鶴（板幅） ｘ２５９４＋ｎ （板長）、成品ｃｐ寸
法１２．０龍（板厚） Ｘ３１００龍（板幅）Ｘ２１３
００１（板長）となるように圧延する場合において、本
発明方法を実施した場合の結果を示すグラフであり、第
１０図は成品ＣＰの板幅偏差を、第１．１図はエンドク
ロップ形状を示している。各グラフの＠線は本発明方法
を実施することなく圧延した場合の結果を示している。
なお、本発明方法は第１２図に示すような板厚分布とな
るように制御した。本発明方法によれば板幅偏差はＩｌ
ｌ、減し、また板長偏差も大幅に激減した。
るように制御した。本発明方法によれば板幅偏差はＩｌ
ｌ、減し、また板長偏差も大幅に激減した。
本発明によれば、仕上板ＣＰのｔｔｉＴ力向に関する板
幅偏差が大幅に抑制されると共に、板長偏差も大幅に抑
制され、精整工程における１１１１１４部、端部の切捨
量を低減し得ることになり、本発明はこの種の圧延技術
において、大幅な歩留向上が図れる。
幅偏差が大幅に抑制されると共に、板長偏差も大幅に抑
制され、精整工程における１１１１１４部、端部の切捨
量を低減し得ることになり、本発明はこの種の圧延技術
において、大幅な歩留向上が図れる。
第１図は本発明方法の実施状態を示す模式的ブロック図
、第２図は厚板圧延の説明図、第３図。 第４図は板幅偏差の生成過程説明図、第５図はエンドク
ロップ形状が舌状である厚板の平面図、第６図はフィノ
ンユアール状のエンドりｒ＋ノブ形状を有する厚板の平
面図、第７図は被圧延材の荷重変りＪの一例を示すグラ
フ、第８図ｔａ＋、 （ｂｌは幅出し圧延完了材の斜視
図、第９図ｔｅｌは本発明方法の説明のための成品平面
図、（ｂｌは幅出し完了材の♀′Ｉ説図、第１０図、第
１１図は本発明方法による効果を示すグラフ、第１２図
は本発明方法にお４〕る板厚骨白の一例を示すグラフで
ある。 ｔ、ｉｔ・・・粗圧延機 ２，１２・・・距離計 ３．
１３・・・ロードセル ４，１４・・・圧下位置検出器
５，１５・・・油圧圧下機構 ６・・・演算器 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁
理士 河 野 登 人ＳＷ 糖 ３ 図 Ｐ にン 第 ４ （ハ） （二〕 凶 第 ５７ 第 Ｇ 図 第 ７ 図 第 １０図 第 １１ 圀 ０４００ ２ｑｔ）ｏ３ｊｏＯオ反、
単晶 （ｍ ＩＴ＋ ）第 １ｚ図
、第２図は厚板圧延の説明図、第３図。 第４図は板幅偏差の生成過程説明図、第５図はエンドク
ロップ形状が舌状である厚板の平面図、第６図はフィノ
ンユアール状のエンドりｒ＋ノブ形状を有する厚板の平
面図、第７図は被圧延材の荷重変りＪの一例を示すグラ
フ、第８図ｔａ＋、 （ｂｌは幅出し圧延完了材の斜視
図、第９図ｔｅｌは本発明方法の説明のための成品平面
図、（ｂｌは幅出し完了材の♀′Ｉ説図、第１０図、第
１１図は本発明方法による効果を示すグラフ、第１２図
は本発明方法にお４〕る板厚骨白の一例を示すグラフで
ある。 ｔ、ｉｔ・・・粗圧延機 ２，１２・・・距離計 ３．
１３・・・ロードセル ４，１４・・・圧下位置検出器
５，１５・・・油圧圧下機構 ６・・・演算器 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁
理士 河 野 登 人ＳＷ 糖 ３ 図 Ｐ にン 第 ４ （ハ） （二〕 凶 第 ５７ 第 Ｇ 図 第 ７ 図 第 １０図 第 １１ 圀 ０４００ ２ｑｔ）ｏ３ｊｏＯオ反、
単晶 （ｍ ＩＴ＋ ）第 １ｚ図
Claims (1)
- １、幅出し前圧延工程及び幅出し圧延工程を含む厚板圧
延において、幅出し圧延完了後における板幅偏差を小な
らしめるべく、幅出し前圧延の最終パスにて、圧延材の
変形抵抗、入口厚の偏差及び圧延方向の先、後端部の荷
重変動に応じて圧下位置を変更調節し、また圧延完了後
の成品の長手方向端部に生じるクロップ形状を予測し、
前記クロップ形状が舌状になると予測される場合には幅
出し圧延の最終パスにおいて板幅方向の各端部が厚肉で
ある板厚分布となるように圧延し、フィッシュテール状
になると予測される場合にはそのパスにおいて板幅方向
の中央部が厚肉である板厚分布となるように圧延するこ
とを特徴とする厚板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20536984A JPS6182908A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 厚板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20536984A JPS6182908A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 厚板の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6182908A true JPS6182908A (ja) | 1986-04-26 |
Family
ID=16505701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20536984A Pending JPS6182908A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 厚板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6182908A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR970033129A (ko) * | 1995-12-29 | 1997-07-22 | 김종진 | 후강판의 폭내기 압연방법 |
-
1984
- 1984-09-28 JP JP20536984A patent/JPS6182908A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR970033129A (ko) * | 1995-12-29 | 1997-07-22 | 김종진 | 후강판의 폭내기 압연방법 |
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