JPS6183680A - 連続鋳造用耐火物の製造方法 - Google Patents
連続鋳造用耐火物の製造方法Info
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- JPS6183680A JPS6183680A JP59205967A JP20596784A JPS6183680A JP S6183680 A JPS6183680 A JP S6183680A JP 59205967 A JP59205967 A JP 59205967A JP 20596784 A JP20596784 A JP 20596784A JP S6183680 A JPS6183680 A JP S6183680A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
し産業上の利用分野］
本発明は、連続！５造設描にＪ５けるＶＦＪＩＩ２とタ
ンディツシュとを連結するｔ、５型注入口などに使用す
る耐火物に関するものである。
ンディツシュとを連結するｔ、５型注入口などに使用す
る耐火物に関するものである。
［従来の技術］
従来、接続耐火物としては反応焼結窒化けい素やホット
プレス窒化ほう素などが適用されてきたが、窒化けい素
（Ｓ！ ３ Ｎ４ ）は鋳込初期のスポーリング性に劣
り、また窒化ほう素（ＢＮ）Ｃま高度が低いため耐摩耗
性に問題があった。これらの欠点を改善するためにＳｉ
３ Ｎ４にＢＮを３〜４０％含有させて耐熱ｆＪ：Ｉ
′？性を改古したり（特開昭５６−１２０５７５号）、
またはＳｉ ３ Ｎ４−Ａ、ＱＩｌ−ＢＮ系のＪ：うに
耐熱独ｉ！Ａ性ど耐蝕性どを改善する手段（特開昭５６
−１２９６６６号）などがある。これらの手段は炭素鋼
のり、０時間鋳込には問題はないが、炭素鋼の長時間鋳
込またはステンレス鋼の訪込に対してはｍＪ大物内面が
溶ｊＯされるために、更にＡＮ２０〕を３１丁さけて耐
蝕性を改１９ｇ′る手段（’ＩＳｊ願昭５８−１５８７
８３号）があるが、この手段もステンレス鋼の長時間鋳
込、特に高合金鋼などの鋳込に対しては耐蝕性に問題が
ある。
プレス窒化ほう素などが適用されてきたが、窒化けい素
（Ｓ！ ３ Ｎ４ ）は鋳込初期のスポーリング性に劣
り、また窒化ほう素（ＢＮ）Ｃま高度が低いため耐摩耗
性に問題があった。これらの欠点を改善するためにＳｉ
３ Ｎ４にＢＮを３〜４０％含有させて耐熱ｆＪ：Ｉ
′？性を改古したり（特開昭５６−１２０５７５号）、
またはＳｉ ３ Ｎ４−Ａ、ＱＩｌ−ＢＮ系のＪ：うに
耐熱独ｉ！Ａ性ど耐蝕性どを改善する手段（特開昭５６
−１２９６６６号）などがある。これらの手段は炭素鋼
のり、０時間鋳込には問題はないが、炭素鋼の長時間鋳
込またはステンレス鋼の訪込に対してはｍＪ大物内面が
溶ｊＯされるために、更にＡＮ２０〕を３１丁さけて耐
蝕性を改１９ｇ′る手段（’ＩＳｊ願昭５８−１５８７
８３号）があるが、この手段もステンレス鋼の長時間鋳
込、特に高合金鋼などの鋳込に対しては耐蝕性に問題が
ある。
たとえば水平式の連続！／ｉ 造ＢＱ 備にｄ３いては
、第１図に示すように鋳型（４）はタンディツシュ１の
下側部に設けられたフィールドノズル（２）に対して接
続耐火物（３）を介して連結されており、タンディツシ
ュ（１）内のＦｕＭ（５）はフィールドノズル（２）お
よび１妄続耐火物（３）を通して鋳型（４）に注入され
、ここで冷却されて凝固シェル（６）を形成しつつ引き
汰がれていく。この連続鋳造設備で使用される接続耐火
物（３）は、特に耐熱ｍ撃性が高いこと、溶精ど浣れ難
いこと、耐蝕性が大きいこと、Ｊ３よび高度な寸法精度
が要求されるために加工が容易であることなどの性能が
要求される。
、第１図に示すように鋳型（４）はタンディツシュ１の
下側部に設けられたフィールドノズル（２）に対して接
続耐火物（３）を介して連結されており、タンディツシ
ュ（１）内のＦｕＭ（５）はフィールドノズル（２）お
よび１妄続耐火物（３）を通して鋳型（４）に注入され
、ここで冷却されて凝固シェル（６）を形成しつつ引き
汰がれていく。この連続鋳造設備で使用される接続耐火
物（３）は、特に耐熱ｍ撃性が高いこと、溶精ど浣れ難
いこと、耐蝕性が大きいこと、Ｊ３よび高度な寸法精度
が要求されるために加工が容易であることなどの性能が
要求される。
このため、従来ではポットプレスＢＮ焼結体または反応
焼結Ｓｉ：＋Ｎ１焼結体の利用などが知られているが、
ボッ］〜プレス［３Ｎ焼結体は硬１良が■く、６４摩耗
性に問題がある。また、反応焼結Ｓｉ ３ Ｎ４焼結体
は焼結後は寸法変化が少なく。
焼結Ｓｉ：＋Ｎ１焼結体の利用などが知られているが、
ボッ］〜プレス［３Ｎ焼結体は硬１良が■く、６４摩耗
性に問題がある。また、反応焼結Ｓｉ ３ Ｎ４焼結体
は焼結後は寸法変化が少なく。
高強度で安価に製造でさるため水平連続詩；告用耐火物
どして有望な材料であるが、Ｓｉ ３ Ｎ４のみでは耐
熱衝撃性が低いために、その改善にＢＮを含有する方法
や耐蝕性の改善のために窒化アルミニウム（ＡｊｌＮ＞
を含有づる方法などが知られているが、これらの方法は
炭素鋼の短時間鋳込には問題がないが、しかし炭素鋼の
長時間鋳込みまたはステンレス鋼の鋳込に対しては耐火
物内面が溶損されるため、更に耐蝕性を改善するために
Ａ、Ｑ２０３を含有さＩ！′高温で焼結しサイアロン系
の固溶体とする技術があるが、この場合でもステンレス
鋼の長時間Ｓ漬込に々・１しては溶１Ωの問題がある。
どして有望な材料であるが、Ｓｉ ３ Ｎ４のみでは耐
熱衝撃性が低いために、その改善にＢＮを含有する方法
や耐蝕性の改善のために窒化アルミニウム（ＡｊｌＮ＞
を含有づる方法などが知られているが、これらの方法は
炭素鋼の短時間鋳込には問題がないが、しかし炭素鋼の
長時間鋳込みまたはステンレス鋼の鋳込に対しては耐火
物内面が溶損されるため、更に耐蝕性を改善するために
Ａ、Ｑ２０３を含有さＩ！′高温で焼結しサイアロン系
の固溶体とする技術があるが、この場合でもステンレス
鋼の長時間Ｓ漬込に々・１しては溶１Ωの問題がある。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は上述する種々の問題点に６目してなされたもの
で、反応焼結払または常圧焼結法により焼結した焼結体
の溶損は焼結体の気孔宰、気孔ｉＹが人込り、強麿が低
いために鋳込１１ｊｌに）ｄ鋼が気孔中に侵入し凝固し
て間歇引抜時に耐火物が機械的に除去されるものと考え
られ、耐火物の長時間鋳込に０１えうる耐蝕性、耐熱折
撃性などを向上ツることを技術的課題とする。
で、反応焼結払または常圧焼結法により焼結した焼結体
の溶損は焼結体の気孔宰、気孔ｉＹが人込り、強麿が低
いために鋳込１１ｊｌに）ｄ鋼が気孔中に侵入し凝固し
て間歇引抜時に耐火物が機械的に除去されるものと考え
られ、耐火物の長時間鋳込に０１えうる耐蝕性、耐熱折
撃性などを向上ツることを技術的課題とする。
［問題点を解決する手段］
本発明は上述する技術的課題を解決するために鋳造用耐
火物について幾多の研究の結果、（１）Ｓｉ３Ｎ、＋は
炭素精に対しては耐蝕性を示すが、ステンレス鋼には化
学的に反応して溶損を生じ、そこでＡρＮまたはＡＮ
２０３を含イ１し高温で焼結することによりＳｉ ３Ｎ
４はＦナイアロン系の固溶体を形成し茗しく耐蝕性を向
上できること、（２）注入口に使用する耐火物は使用］
１．１に耐火物内外の温度差が大きくなるにつれてスポ
ーリング：φ１れが発生し、このスポーリング；９１れ
の要因は耐火物の持つ特性のう１５熱膨張掌や弾性室が
大きいほど発生しやすく、このためにＢＮを前記固溶体
に均一に分散させることにより熱膨張室や弾性室を低下
さけることがでさること（この効果は［３Ｎ７立子が茗
［（かい（Ｊどよい） 、Ｊ＞ Ｊ：び（３）任優域的
な１０傷の改善に濡れ性の低″Ｆ並びに気孔（￥を小さ
く覆ることが効果的であることを確め、本発明ではサイ
アロン系固溶体にＲ）化ジルコニウム（ＺｒＯ２）、珪
酸ジルコニウム（Ｓｉ ＺｒＯ２）、らり化チタン（Ｔ
１０２）、酸化クロム（Ｃｒ２０３）、Ｍ化マグネシウ
ム（Ｍｏｂ）、酸化イツトリウム（Ｙ２０ｗｌ ）など
の酸１ヒ物を添加することにより溶鋼とｎＭれ難さを向
上できると共に、焼結性が促進され気孔を減少でさ、か
゛つ５μ以下の平均粒径の微細原￥１を使用することに
より気孔径を低下でき、溶Ｓｑの侵入を防止して耐火物
の耐蝕性、熱衝撃性などの物性の向上を図ることができ
ることを児出し、本発明に５’！Ｉ ’ｒヱしたらので
ある。
火物について幾多の研究の結果、（１）Ｓｉ３Ｎ、＋は
炭素精に対しては耐蝕性を示すが、ステンレス鋼には化
学的に反応して溶損を生じ、そこでＡρＮまたはＡＮ
２０３を含イ１し高温で焼結することによりＳｉ ３Ｎ
４はＦナイアロン系の固溶体を形成し茗しく耐蝕性を向
上できること、（２）注入口に使用する耐火物は使用］
１．１に耐火物内外の温度差が大きくなるにつれてスポ
ーリング：φ１れが発生し、このスポーリング；９１れ
の要因は耐火物の持つ特性のう１５熱膨張掌や弾性室が
大きいほど発生しやすく、このためにＢＮを前記固溶体
に均一に分散させることにより熱膨張室や弾性室を低下
さけることがでさること（この効果は［３Ｎ７立子が茗
［（かい（Ｊどよい） 、Ｊ＞ Ｊ：び（３）任優域的
な１０傷の改善に濡れ性の低″Ｆ並びに気孔（￥を小さ
く覆ることが効果的であることを確め、本発明ではサイ
アロン系固溶体にＲ）化ジルコニウム（ＺｒＯ２）、珪
酸ジルコニウム（Ｓｉ ＺｒＯ２）、らり化チタン（Ｔ
１０２）、酸化クロム（Ｃｒ２０３）、Ｍ化マグネシウ
ム（Ｍｏｂ）、酸化イツトリウム（Ｙ２０ｗｌ ）など
の酸１ヒ物を添加することにより溶鋼とｎＭれ難さを向
上できると共に、焼結性が促進され気孔を減少でさ、か
゛つ５μ以下の平均粒径の微細原￥１を使用することに
より気孔径を低下でき、溶Ｓｑの侵入を防止して耐火物
の耐蝕性、熱衝撃性などの物性の向上を図ることができ
ることを児出し、本発明に５’！Ｉ ’ｒヱしたらので
ある。
７−なりら、本発明は手早％でｎう化アルミニウノ＼（
Δρ２０３）２〜５０％、窒化アルミニウム（ＡＮ Ｎ
＞１〜３０％、窒化（工う素（ＢＮ）３〜３０％および
残部の窒化けい宋（Ｓｉ：＋Ｎ４）からなる合計で９０
〜９９．９ｑζ、の第１ ｉ１４大物成分と、酸化ジル
コニウム（Ｚｒ Ｏ： ） 、ｒｉ配シルコニウｌ＼、
（ＳＩ Ｚｒ ０４ ） 、ＭＱ化化合タンＴｉＯ２）
、酸化クロム（Ｃｒ２０３ ＞、酸化マグネシウム（Ｍ
（１０）および酸化イツトリウム（Ｙ２０３ ）の群か
ら選択する１秤または２種以上の酸化物からなる焼結体
を生成するようにしたものである。
Δρ２０３）２〜５０％、窒化アルミニウム（ＡＮ Ｎ
＞１〜３０％、窒化（工う素（ＢＮ）３〜３０％および
残部の窒化けい宋（Ｓｉ：＋Ｎ４）からなる合計で９０
〜９９．９ｑζ、の第１ ｉ１４大物成分と、酸化ジル
コニウム（Ｚｒ Ｏ： ） 、ｒｉ配シルコニウｌ＼、
（ＳＩ Ｚｒ ０４ ） 、ＭＱ化化合タンＴｉＯ２）
、酸化クロム（Ｃｒ２０３ ＞、酸化マグネシウム（Ｍ
（１０）および酸化イツトリウム（Ｙ２０３ ）の群か
ら選択する１秤または２種以上の酸化物からなる焼結体
を生成するようにしたものである。
上記耐火物成分において、８Ｎを含有することにより耐
熱衝撃性を著しく改善することができ、その含有Ｒは３
〜３０％の範囲にするが、３％以下ではその効果がなく
、３０％以上になると焼結体の強度が著しく低下する。
熱衝撃性を著しく改善することができ、その含有Ｒは３
〜３０％の範囲にするが、３％以下ではその効果がなく
、３０％以上になると焼結体の強度が著しく低下する。
Ｓｉ ３ Ｎ４はＡρＮおよび八ρ２０３を含有させて
ｉ０＋温で焼結してサイアロン系の固溶体を形成するこ
とにより溶鋼に対する耐蝕性を向上することができる。
ｉ０＋温で焼結してサイアロン系の固溶体を形成するこ
とにより溶鋼に対する耐蝕性を向上することができる。
この場合、ＡＮＮ量は１〜３０％およびΔ、０２０３は
２〜５０％の範囲で含有させ、これらの下限値以下では
耐蝕性散着の効果がなく、また上限値以上では耐熱ｉ！
ｉ撃性が低下する。
２〜５０％の範囲で含有させ、これらの下限値以下では
耐蝕性散着の効果がなく、また上限値以上では耐熱ｉ！
ｉ撃性が低下する。
上記第２耐火物成分ＺｒＯ２、Ｓｉ ＺｒＯ４゜ＴｉＯ
２，Ｃｒ２０１．ＭＩＩＩＯおよびＹ２０３からなるＷ
Ｙから選択Ｊる少なくとも１種の酸化物であって、これ
らの酸化物は」−記第１秒耐火物成分のサイア１コンに
含有さぼることにより溶ＩＡどの濡れ性を低下させるこ
とができ、更に焼結体の促進により気孔率を１代下さけ
、かつ気孔率を減少りることができる。
２，Ｃｒ２０１．ＭＩＩＩＯおよびＹ２０３からなるＷ
Ｙから選択Ｊる少なくとも１種の酸化物であって、これ
らの酸化物は」−記第１秒耐火物成分のサイア１コンに
含有さぼることにより溶ＩＡどの濡れ性を低下させるこ
とができ、更に焼結体の促進により気孔率を１代下さけ
、かつ気孔率を減少りることができる。
上記第２耐火物成分は第１耐火物成分９０〜９９．９％
に対して０．１−、ｌＱ％の範囲で含有さぼる必要があ
り、０．１％以下では濡れ性が低下し、焼結性向上の効
果がなく、１０％以上ではサイアロンとの反応による低
融点ガラス相の生成品が多くなって高温特性が低下する
。このように主成分の第１耐火物成分に少量割合の第２
耐火物成分を配合させることにより鋳造用耐火物の物性
において優れた相乗効果を発揮づ゛ることができる。
に対して０．１−、ｌＱ％の範囲で含有さぼる必要があ
り、０．１％以下では濡れ性が低下し、焼結性向上の効
果がなく、１０％以上ではサイアロンとの反応による低
融点ガラス相の生成品が多くなって高温特性が低下する
。このように主成分の第１耐火物成分に少量割合の第２
耐火物成分を配合させることにより鋳造用耐火物の物性
において優れた相乗効果を発揮づ゛ることができる。
また、第１耐火物成分の八１２０３及び第２耐火物成分
の酸化物が増加すると焼結体内にガラス相が増加し強度
の低下と１ｌｉ１蝕性が低下する傾向にあり、酸化物の
複合添加の場合も合計が１ｏ％１′Ｊ。
の酸化物が増加すると焼結体内にガラス相が増加し強度
の低下と１ｌｉ１蝕性が低下する傾向にあり、酸化物の
複合添加の場合も合計が１ｏ％１′Ｊ。
下がよい。
更に、Ｅ述する第１ Ｊ’：＋ にび第２耐火物成分は
、いずれも平均粒径が５μを越えると焼結性が低下し、
気孔径が大きくなり、平均粒径５μ以下が好ましい。
、いずれも平均粒径が５μを越えると焼結性が低下し、
気孔径が大きくなり、平均粒径５μ以下が好ましい。
本発明の連続鋳造用耐火物を製造するには、先づ上述す
る第１耐火物成分および第２耐火物成分を上）ホする各
配合ａの範囲で配合し、混練し、適当な成形手段で成形
し、成形体を非酸化性雰囲気（例えばアルゴン、窒素な
ど）中で１５００〜１８００℃の範囲の焼結温度で約１
〜１０時間にわたり焼結する。第１耐火物成分のうら５
ｉａＮ４を用いる代りにＳｉを配合し、Ｎ２雰囲気中１
３００〜１５００℃で窒化反応焼結することができる。
る第１耐火物成分および第２耐火物成分を上）ホする各
配合ａの範囲で配合し、混練し、適当な成形手段で成形
し、成形体を非酸化性雰囲気（例えばアルゴン、窒素な
ど）中で１５００〜１８００℃の範囲の焼結温度で約１
〜１０時間にわたり焼結する。第１耐火物成分のうら５
ｉａＮ４を用いる代りにＳｉを配合し、Ｎ２雰囲気中１
３００〜１５００℃で窒化反応焼結することができる。
この場合、３ｉの配合串は３Ｓ１＋２Ｎ２→Ｓｉ：＋Ｎ
４の反応式からＳｉ ３ Ｎ４配合品に必要な３ｉ 吊
にする。
４の反応式からＳｉ ３ Ｎ４配合品に必要な３ｉ 吊
にする。
［発明の効果］
上述するように本発明は鋳造用耐火物を酸化アルミニウ
ム、窒化アルミニウム、窒化ほう素および窒化けい素か
らなる９０〜９９９％の第１耐火物成分と、酸化ジルコ
ニウム、珪酸ジルコニウム、酸化チタン、酸化クロム、
酸化マグネシウムＪ３よび酸化イツトリウムの１１Ｙか
ら選択“りる１種または２種以上の酸化物からなる０、
１へ・１０°％の第２６１大物成分から構成することに
より、Ｓｉ：＋Ｎ−１−ｉ Ｎ−Ａｇ３０３系固溶体に
少なくとも１種の上記酸化物が添加され、緻密化により
、強度の向上と気孔率の低下した焼結体を貴名にしてＢ
Ｎが均一に分散された組織の耐火物が１ｑられること
により耐蝕性、耐熱１ｉｔｉｌ性並びに凝固シェルによ
る１０傷を防１トするなどの優れた物性を有づろ水平連
続鋳造用の接続耐火物を形成でき、またこれにＪ：り高
合金鋼の鋳造をも可１１ヒにりることができた。
ム、窒化アルミニウム、窒化ほう素および窒化けい素か
らなる９０〜９９９％の第１耐火物成分と、酸化ジルコ
ニウム、珪酸ジルコニウム、酸化チタン、酸化クロム、
酸化マグネシウムＪ３よび酸化イツトリウムの１１Ｙか
ら選択“りる１種または２種以上の酸化物からなる０、
１へ・１０°％の第２６１大物成分から構成することに
より、Ｓｉ：＋Ｎ−１−ｉ Ｎ−Ａｇ３０３系固溶体に
少なくとも１種の上記酸化物が添加され、緻密化により
、強度の向上と気孔率の低下した焼結体を貴名にしてＢ
Ｎが均一に分散された組織の耐火物が１ｑられること
により耐蝕性、耐熱１ｉｔｉｌ性並びに凝固シェルによ
る１０傷を防１トするなどの優れた物性を有づろ水平連
続鋳造用の接続耐火物を形成でき、またこれにＪ：り高
合金鋼の鋳造をも可１１ヒにりることができた。
［実施例］
本発明の連続鋳造用耐火物のｉｌ試休体試験Ｎ１１〜１
０）および比較の目的のための従来の耐火１カの供試体
（比較試験陽１〜２）を表１に示Ｊ各成分から作った。
０）および比較の目的のための従来の耐火１カの供試体
（比較試験陽１〜２）を表１に示Ｊ各成分から作った。
ζ以下余白〉
各供試体を次のようにして作った：まず、表１に示す各
成分を同表に示す配合量で配合し、各５００！１７の配
合物を哉拌閣潰殿型の混陳磯を用いて混合混練し、しか
る後これらの配合物に右低バインダーとしてＰＶＡを添
加し、更に温練機で均質に混練した。各混練物を油圧型
の成形礪を用いて２２０ｍｍ（外径〉Ｘ１９０ｍｍ （
内径）×１５ｍｍ （厚さ）のリング形状と、２０ ｍ
ｍ Ｘ ２０ ｎｖｎ Ｘ１２０ｍｍの棒形状とにそれ
ぞれ１１〜ン／Ｃｍ２の成形圧で各形状の成形体に成形
した。ついで、これらの各成形体を窒素の非酸化性雰囲
気中１７００°Ｃで焼結して各形状の本発明供試体と比
較供試体とを作った。
成分を同表に示す配合量で配合し、各５００！１７の配
合物を哉拌閣潰殿型の混陳磯を用いて混合混練し、しか
る後これらの配合物に右低バインダーとしてＰＶＡを添
加し、更に温練機で均質に混練した。各混練物を油圧型
の成形礪を用いて２２０ｍｍ（外径〉Ｘ１９０ｍｍ （
内径）×１５ｍｍ （厚さ）のリング形状と、２０ ｍ
ｍ Ｘ ２０ ｎｖｎ Ｘ１２０ｍｍの棒形状とにそれ
ぞれ１１〜ン／Ｃｍ２の成形圧で各形状の成形体に成形
した。ついで、これらの各成形体を窒素の非酸化性雰囲
気中１７００°Ｃで焼結して各形状の本発明供試体と比
較供試体とを作った。
（１）供試体のうち棒形状の供試体を溶鋼に対する耐蝕
性および溶鋼との１妄触角の測定試′ｔ′！Ｉに用いｌ
こ 。
性および溶鋼との１妄触角の測定試′ｔ′！Ｉに用いｌ
こ 。
耐蝕性を調べるイｔｆ損試験では高周波炉で炭素’１Ｉ
ＩＩＳ ５０ ＣＪ）よびオーステティ１〜系スデンレ
スｆｇｓＵｓ３２１ （２５Ｃｒ−２ＯＮｉ）をそれぞ
れ１０に３溶解し、１５５０°Ｃに保１、テシた溶鋼中
に試験片を浸ｔ＆ Ｌ、１時間保持した後、試験片の溶
損帛を測定した。また、接触角については高温顕微鏡に
Ｊ二り試験片のプレート上にステンレス冑５ＵＳ３２１
を防き、１５００’Ｃに背湿し、保持し、その時の接触
角を測定した。
ＩＩＳ ５０ ＣＪ）よびオーステティ１〜系スデンレ
スｆｇｓＵｓ３２１ （２５Ｃｒ−２ＯＮｉ）をそれぞ
れ１０に３溶解し、１５５０°Ｃに保１、テシた溶鋼中
に試験片を浸ｔ＆ Ｌ、１時間保持した後、試験片の溶
損帛を測定した。また、接触角については高温顕微鏡に
Ｊ二り試験片のプレート上にステンレス冑５ＵＳ３２１
を防き、１５００’Ｃに背湿し、保持し、その時の接触
角を測定した。
これらの溶損試験および接触角測定結果を表１の下段に
示す。溶損試験において、ステン１ノス丙の場合では比
較供試体の５．０〜１．５ＦＭ＋であるのに対して、本
発明の供試体では０２〜０．１菌と溶Ｉｎ皐が極めて少
なく、また炭素鋼の場合では本発明の供試体は全く溶損
しないことがわかる。
示す。溶損試験において、ステン１ノス丙の場合では比
較供試体の５．０〜１．５ＦＭ＋であるのに対して、本
発明の供試体では０２〜０．１菌と溶Ｉｎ皐が極めて少
なく、また炭素鋼の場合では本発明の供試体は全く溶損
しないことがわかる。
また、接触角について、３ｉ ３ Ｎ４−へ〇Ｎ−ＢＮ
系にＡＮ ２０３を含有すると）＆触角が大きくなり、
更に本発明にお（プる酸化物を添加（試験比１〜１０）
すると、添加しない比較試験ｈ）、 １〜２より接触角
が更に大きくなることがわかる。５μ以下の微細原料を
用いる本発明の供試体（試験１！＋、 １〜１０）は比
較試験ｌ！１１〜２のものと比べて気孔率が低く、強度
が著しく向上することがわかる。
系にＡＮ ２０３を含有すると）＆触角が大きくなり、
更に本発明にお（プる酸化物を添加（試験比１〜１０）
すると、添加しない比較試験ｈ）、 １〜２より接触角
が更に大きくなることがわかる。５μ以下の微細原料を
用いる本発明の供試体（試験１！＋、 １〜１０）は比
較試験ｌ！１１〜２のものと比べて気孔率が低く、強度
が著しく向上することがわかる。
（２）供試体のうらリング形状の供試体に′ついては、
このリング耐火物を水平連続鋳造の鋳型とタンディツシ
ュとの間にセットし、鋳型径２１２ｍｍ、用法速度０．
８ｍ ／分および引抜長さ７５ｍの条件でステンレス鋼
の丸ビレットを２０トン鋳込だ。
このリング耐火物を水平連続鋳造の鋳型とタンディツシ
ュとの間にセットし、鋳型径２１２ｍｍ、用法速度０．
８ｍ ／分および引抜長さ７５ｍの条件でステンレス鋼
の丸ビレットを２０トン鋳込だ。
その時の耐火物の凝固シェルによる侵食の程度を測定し
、この結果を次の表２に示す。
、この結果を次の表２に示す。
上記表２から、ｉｋ（固シェルによる耐火物内面の侵食
深さは、比較耐火物（比較試験幽１へ・２）では５．０
〜２．５Ｍとモールド端部をＩＣ４傷させるほど大ぎな
ものであり、安定鋳込は不能であるのに対し、本発明の
耐火物（試験陽１〜１０）は浸食深さは０゜２〜０．１
１１＋ＩＩＩとわずかで訪込上、全く支障なく、鋳型表
面も良好であり安定操メｔが可能であることがわかる。
深さは、比較耐火物（比較試験幽１へ・２）では５．０
〜２．５Ｍとモールド端部をＩＣ４傷させるほど大ぎな
ものであり、安定鋳込は不能であるのに対し、本発明の
耐火物（試験陽１〜１０）は浸食深さは０゜２〜０．１
１１＋ＩＩＩとわずかで訪込上、全く支障なく、鋳型表
面も良好であり安定操メｔが可能であることがわかる。
上記実施例にＪ３いて耐火物の形状としてリング形状の
ものについて説明したが、形状としては角形であっても
よく、また水平連続ｖｉ造以外の用途、例えば従来方式
の垂直型や湾曲型の連続鋳造改の鋳型に接続して使用す
ることもできる。
ものについて説明したが、形状としては角形であっても
よく、また水平連続ｖｉ造以外の用途、例えば従来方式
の垂直型や湾曲型の連続鋳造改の鋳型に接続して使用す
ることもできる。
第１図は本発明の耐火物が使用される水平連続鋳造設備
の概略断面図である。 １・・・タンディツシュ ２・・・フィールドノズル３
・・・接続耐火物 ４・・・鋳型５・・・溶鋼
６・・・磨固シＬル手 ６じ 袖 正 書（自
発） １ ・ｊ）件の表示 昭和 ５９年 特 許 照温２０５９６７号 。 ２、発明の名、称 連続鋳造用耐火物 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都新宿区西新宿１丁目２６番２号氏
る（２市）東芝セラミックス株式会社（外１名） ４、 代 理 人 〒１０３ ６ 補正ンこより増加する発明の数 ７、補正の対象 特願昭５９〜２０５９６７号 １、 明細書第８頁第４行目の「気孔率を低下」を［気
孔径を低下」と補正する。 （以上）
の概略断面図である。 １・・・タンディツシュ ２・・・フィールドノズル３
・・・接続耐火物 ４・・・鋳型５・・・溶鋼
６・・・磨固シＬル手 ６じ 袖 正 書（自
発） １ ・ｊ）件の表示 昭和 ５９年 特 許 照温２０５９６７号 。 ２、発明の名、称 連続鋳造用耐火物 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都新宿区西新宿１丁目２６番２号氏
る（２市）東芝セラミックス株式会社（外１名） ４、 代 理 人 〒１０３ ６ 補正ンこより増加する発明の数 ７、補正の対象 特願昭５９〜２０５９６７号 １、 明細書第８頁第４行目の「気孔率を低下」を［気
孔径を低下」と補正する。 （以上）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造用の鋳型とタンディッシュを連結する耐火
物において、重量％で酸化アルミニウム２〜５０％、窒
化アルミニウム１〜３０％、窒化ほう素３〜３０％およ
び残部の窒化けい素からなる合計で９０〜９９．９％の
第１耐火物成分と、酸化ジルコニウム、珪酸ジルコニウ
ム、酸化チタン、酸化クロム、酸化マグネシウムおよび
酸化イットリウムの群から選択する１種または２種以上
の酸化物からなる０．１〜１０％の第２耐火物成分とか
らなることを特徴とする連続鋳造用耐火物。 ２、前記成分がいずれも平均粒径５μ以下であることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の連続鋳造用耐火
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59205967A JPS6183680A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59205967A JPS6183680A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6183680A true JPS6183680A (ja) | 1986-04-28 |
| JPH0251866B2 JPH0251866B2 (ja) | 1990-11-08 |
Family
ID=16515677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59205967A Granted JPS6183680A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6183680A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5014768A (en) * | 1989-06-30 | 1991-05-14 | Waters & Associates | Chill plate having high heat conductivity and wear resistance |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5950074A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
-
1984
- 1984-10-01 JP JP59205967A patent/JPS6183680A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5950074A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5014768A (en) * | 1989-06-30 | 1991-05-14 | Waters & Associates | Chill plate having high heat conductivity and wear resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0251866B2 (ja) | 1990-11-08 |
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