JPS6197121A - 一酸化炭素の回収方法 - Google Patents
一酸化炭素の回収方法Info
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- JPS6197121A JPS6197121A JP59217256A JP21725684A JPS6197121A JP S6197121 A JPS6197121 A JP S6197121A JP 59217256 A JP59217256 A JP 59217256A JP 21725684 A JP21725684 A JP 21725684A JP S6197121 A JPS6197121 A JP S6197121A
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- Japan
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- carbon monoxide
- pressure
- absorbent
- heating
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- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一酸化炭素を主成分とする混合ガスから一酸化
炭素を選択的に回収する方法に関し、更に詳しくは、多
孔質一酸化炭素吸収剤を用いて一酸化炭素を回収する際
に、脱離処理を減圧および加熱により行なうことを特徴
とする一酸化炭素の回収方法（二関する。
炭素を選択的に回収する方法に関し、更に詳しくは、多
孔質一酸化炭素吸収剤を用いて一酸化炭素を回収する際
に、脱離処理を減圧および加熱により行なうことを特徴
とする一酸化炭素の回収方法（二関する。
従来の技術
一般に工業的に、混合ガスからＣＯを分離精製して高純
度ＣＯを製造する方法としては、調液吸収法、Ｃ０８Ｏ
ＲＢ法あるいは、深冷分離法がある。しかし、調液吸収
法は、操作の複雑さ、腐食性溶液使用による装置の腐食
、溶液損失、および建設コストが高いなどの欠点によシ
、経済性が低く、現在では殆んど工業的に採用されてい
ない。Ｃ０８ＯＲＢ法は混合ガス中の水分の存在が溶液
劣化を来たし、また回収ＣＯ中にトルエンまた深冷分離
法では、混合ガス中に窒素が含まれる場合は窒素とＣＯ
の沸点差が近接しているため、ＣＯを目的とした分離に
は一般的に経済的でない。
度ＣＯを製造する方法としては、調液吸収法、Ｃ０８Ｏ
ＲＢ法あるいは、深冷分離法がある。しかし、調液吸収
法は、操作の複雑さ、腐食性溶液使用による装置の腐食
、溶液損失、および建設コストが高いなどの欠点によシ
、経済性が低く、現在では殆んど工業的に採用されてい
ない。Ｃ０８ＯＲＢ法は混合ガス中の水分の存在が溶液
劣化を来たし、また回収ＣＯ中にトルエンまた深冷分離
法では、混合ガス中に窒素が含まれる場合は窒素とＣＯ
の沸点差が近接しているため、ＣＯを目的とした分離に
は一般的に経済的でない。
一般にＣＯを原料として、化学品を合成する場合には、
不純物が合成触媒に悪影響を及ぼすとともに、ＣＯの分
圧に犬きく依存することが多く、化学品合成の際の原料
のＣｏ純度は厳しく規定するケースが多い。
不純物が合成触媒に悪影響を及ぼすとともに、ＣＯの分
圧に犬きく依存することが多く、化学品合成の際の原料
のＣｏ純度は厳しく規定するケースが多い。
本発明の方法で得られるＣｏ純度は、９５％以上となり
、そのままで通常の化学品合成用の原料として十分使用
できることを特徴とする。また本発明の方法ではｃｏ純
度９８チ以上の製品も容易に製造可能である。
、そのままで通常の化学品合成用の原料として十分使用
できることを特徴とする。また本発明の方法ではｃｏ純
度９８チ以上の製品も容易に製造可能である。
本発明は、多孔質一酸化炭素吸収剤を用いて効率的かつ
経済的に混合ガスから一酸化炭素を分離・精製して高純
度ＣＯを回収する方法を提供するものである。
経済的に混合ガスから一酸化炭素を分離・精製して高純
度ＣＯを回収する方法を提供するものである。
即ち、本発明は、一酸化炭素を選択的に吸収した吸収剤
から一酸化炭素を脱離することにより一酸化炭素を回収
する方法において、脱離処理を減圧および加熱の組合せ
によシ行なうことを特徴とする。
から一酸化炭素を脱離することにより一酸化炭素を回収
する方法において、脱離処理を減圧および加熱の組合せ
によシ行なうことを特徴とする。
発明の効果
本発明の効果は、加熱或は冷却てよシ温度を変化させる
と共にこれを雰囲気の圧力を変化させることを組合せて
、ＣＯピックアップ量、即ち吸収−脱離操作によって回
収されるＣＯ量、を、夫々の単独の変化によって回収さ
れる場合よシも遥かに大きな量で回収し得るところにあ
る。
と共にこれを雰囲気の圧力を変化させることを組合せて
、ＣＯピックアップ量、即ち吸収−脱離操作によって回
収されるＣＯ量、を、夫々の単独の変化によって回収さ
れる場合よシも遥かに大きな量で回収し得るところにあ
る。
作用
本発明の方法におけるＣＯガスの回収に、温度変化と圧
力変化とを組合せるには種々の態様が可能である。即ち
、（１）加熱と減圧を同時に行なう：（２）加熱と減圧
を時間差をつけて行なう；（３）初期に吸引処理して、
未吸収残存ガスを減圧除去した後に減圧加熱する等であ
る。これらのうち加熱と減圧を同時に行なうことはＣＯ
を主成分とする廃ガスから吸収−回収を連続して行なう
場合、回収の所要時間の短縮が可能となシ装置の所要数
の削減をもたらし、また加熱を減圧に時間差をつけて行
なうことによシ、例えば純度の異なる製品カスを回収す
る必要のある場合等に有利に用いることが出来る。
力変化とを組合せるには種々の態様が可能である。即ち
、（１）加熱と減圧を同時に行なう：（２）加熱と減圧
を時間差をつけて行なう；（３）初期に吸引処理して、
未吸収残存ガスを減圧除去した後に減圧加熱する等であ
る。これらのうち加熱と減圧を同時に行なうことはＣＯ
を主成分とする廃ガスから吸収−回収を連続して行なう
場合、回収の所要時間の短縮が可能となシ装置の所要数
の削減をもたらし、また加熱を減圧に時間差をつけて行
なうことによシ、例えば純度の異なる製品カスを回収す
る必要のある場合等に有利に用いることが出来る。
次に本発明の効果を図により説明する。第１図は温度変
化によりＣＯを回収する場合（ＴＳＡ） 、第２図は圧
力変化によりＣＯを回収する場合（ｖ ｓ Ａ） 、な
らびに第３図は本発明の温度と圧力との組合せ変化させ
る場合のうち特に両者を同時に変化させることによりＣ
Ｏを回収する場合（ＴＶＳＡ）についての説明図である
。図において横軸は００分圧（ａｔｍｌを縦軸は吸収Ｃ
ｏ量（ミリモル／ｇ−吸収剤）を夫々示す。尚第１〜３
図に示したグラフ（３本の実線）は上から夫々２５℃、
９０℃、１２０℃における吸収ＣＯ量（ミリ・モル／ｇ
−吸収剤）と００分圧（ａｔｍ）との関係を示したもの
である。
化によりＣＯを回収する場合（ＴＳＡ） 、第２図は圧
力変化によりＣＯを回収する場合（ｖ ｓ Ａ） 、な
らびに第３図は本発明の温度と圧力との組合せ変化させ
る場合のうち特に両者を同時に変化させることによりＣ
Ｏを回収する場合（ＴＶＳＡ）についての説明図である
。図において横軸は００分圧（ａｔｍｌを縦軸は吸収Ｃ
ｏ量（ミリモル／ｇ−吸収剤）を夫々示す。尚第１〜３
図に示したグラフ（３本の実線）は上から夫々２５℃、
９０℃、１２０℃における吸収ＣＯ量（ミリ・モル／ｇ
−吸収剤）と００分圧（ａｔｍ）との関係を示したもの
である。
第１図において２５℃の吸収剤を加熱してＣＯを分離す
る状態を考えると、９０℃まで加熱したときに発生する
ＣＯの量は、Δの点から垂直に下した線と９０℃のグラ
フとの交点Ｂまでの量、ΔＶ′となるべきであるが、実
際には、脱離の際００分圧が高い側にずれて、０点に達
し、ΔＶＩからＣＯを回収することが出来ない。
る状態を考えると、９０℃まで加熱したときに発生する
ＣＯの量は、Δの点から垂直に下した線と９０℃のグラ
フとの交点Ｂまでの量、ΔＶ′となるべきであるが、実
際には、脱離の際００分圧が高い側にずれて、０点に達
し、ΔＶＩからＣＯを回収することが出来ない。
また第２図において、温度も２５℃に保ったまま減圧す
ると２５℃のときの吸収曲線に沿ってＡからＤに移り、
その間にΔ■３′の量のＣＯが回収される筈である。し
かるに現実には、減圧によって放出されるＣＯ量は吸収
曲線に沿って変化せず破線で示されるビステリシス曲線
に沿って放出されるため、点りにくるべきところが点Ｅ
に達することとなりΔｖ２′よネ小さいΔＶｚ［、か回
収することが出来ない。
ると２５℃のときの吸収曲線に沿ってＡからＤに移り、
その間にΔ■３′の量のＣＯが回収される筈である。し
かるに現実には、減圧によって放出されるＣＯ量は吸収
曲線に沿って変化せず破線で示されるビステリシス曲線
に沿って放出されるため、点りにくるべきところが点Ｅ
に達することとなりΔｖ２′よネ小さいΔＶｚ［、か回
収することが出来ない。
以上の第１図と第２図に示した従来法に対し、第３図は
本発明の温度変化と圧力変化を組合せることによりＣＯ
を回収するときの吸着されたＣＯの回収量を示したもの
である。
本発明の温度変化と圧力変化を組合せることによりＣＯ
を回収するときの吸着されたＣＯの回収量を示したもの
である。
第３図において点Ａで吸収されたｃｏは９０℃までの温
度上昇を減圧によシ、ＡからＦの蔵に沿ってＣｏの放出
が行われΔＶ、で示す量のＣＯが回収される。以上の結
果から明らかなように本発明の組合によれば単独処理の
場合に比較して大量のＣＯの回収が可能となる。
度上昇を減圧によシ、ＡからＦの蔵に沿ってＣｏの放出
が行われΔＶ、で示す量のＣＯが回収される。以上の結
果から明らかなように本発明の組合によれば単独処理の
場合に比較して大量のＣＯの回収が可能となる。
本発明は吸着されたＣＯを効率よく回収することを目的
としており吸収方法には特に制限はない。しかしＣＯ吸
収と回収を繰返して連続処理を行なうには、回収にマツ
チした吸収方法を採用するのが工程を組合せる上で有効
である。
としており吸収方法には特に制限はない。しかしＣＯ吸
収と回収を繰返して連続処理を行なうには、回収にマツ
チした吸収方法を採用するのが工程を組合せる上で有効
である。
本発明の方法は、多孔質吸収剤を用いることを特徴とす
る方法であり、吸収剤としては銅（Ｉｌが多孔質無機担
体と組合されたものであシ、例えばハロゲン化銅（Ｉ）
活性炭、銅（Ｉｌゼオライトあるいはハロゲン化銅（１
）、ハロゲン化アルミニウム（ＩＩＩ）と有機溶媒を用
いて多孔質アルミナなどの多孔質無機酸化物担体に担持
した吸収剤、更にはハロゲン化銅（Ｉ）、ハロゲン化ア
ルミニ９４皿】、ポリスチレンを有機溶媒を用いて多孔
質アルミナなどの多孔質無機酸化物担体に担持した吸収
剤が有効に利用できる。これらの吸収剤のうち特にハロ
ゲン化銅（Ｔ）、ハロゲン化フルミ４ウム＠ンを有機溶
媒を用いて多孔質無機酸化物に担持した吸収剤は、Ｃｏ
の選択吸収性に優れ、しかも水による劣化が少ないため
極めて効果的であシ、また、ハロゲン化銅（１）、ハロ
ゲン化アルミニウム＠）、ポリスチレン、およびアルミ
ナからなる吸収剤も極めて効果的である。
る方法であり、吸収剤としては銅（Ｉｌが多孔質無機担
体と組合されたものであシ、例えばハロゲン化銅（Ｉ）
活性炭、銅（Ｉｌゼオライトあるいはハロゲン化銅（１
）、ハロゲン化アルミニウム（ＩＩＩ）と有機溶媒を用
いて多孔質アルミナなどの多孔質無機酸化物担体に担持
した吸収剤、更にはハロゲン化銅（Ｉ）、ハロゲン化ア
ルミニ９４皿】、ポリスチレンを有機溶媒を用いて多孔
質アルミナなどの多孔質無機酸化物担体に担持した吸収
剤が有効に利用できる。これらの吸収剤のうち特にハロ
ゲン化銅（Ｔ）、ハロゲン化フルミ４ウム＠ンを有機溶
媒を用いて多孔質無機酸化物に担持した吸収剤は、Ｃｏ
の選択吸収性に優れ、しかも水による劣化が少ないため
極めて効果的であシ、また、ハロゲン化銅（１）、ハロ
ゲン化アルミニウム＠）、ポリスチレン、およびアルミ
ナからなる吸収剤も極めて効果的である。
例えば、ＣｕＡｌα４−トルエン錯体を多孔質アルミナ
に分散担持してなる吸収剤は第１〜３図に示す如く、Ｃ
Ｏ吸収量が、２５℃から１２０℃の間で犬きく変化し、
かつ００分圧に犬きく依存しており、この両方の因子（
温度およびＣＯ圧）を合せて操作することによって、単
独の因子の操作よりもはるかに有効にＣ０吸収剤として
寄与することが明らかである。
に分散担持してなる吸収剤は第１〜３図に示す如く、Ｃ
Ｏ吸収量が、２５℃から１２０℃の間で犬きく変化し、
かつ００分圧に犬きく依存しており、この両方の因子（
温度およびＣＯ圧）を合せて操作することによって、単
独の因子の操作よりもはるかに有効にＣ０吸収剤として
寄与することが明らかである。
本発明は、常温から１２０℃近辺および、減圧および常
圧を前後する圧力において、温度および００分圧にＣＯ
平衡吸収量が犬きく左右されるＣＯ吸収剤を見い出した
ことによって完成された。すなわち、温度および圧力を
組合せることによって、単独の操作によっては同一のＣ
Ｏピックアップ量を得るに必要な操作中（温度中、圧力
中）よシはるかに狭い操作中にて高純度Ｃｏを効率よく
回収製造することができる。例えば、ＣＯの脱離に関し
圧力変化より温度変化の方の所要時間か長い吸収剤にあ
っては、所望のＣＯ量を得るためには温度変化中は小さ
くして圧力中によって補うことができる。これら変化中
は使用する吸収剤のＣＯ平衡吸収量の温度、圧力依存の
割合、使用条件によって適宜選択する。上記の如く、本
発明は、第１〜３図に示されるような、ＣＯ平衡吸収量
の温度及び圧力依存性をもつｃｏ吸収剤を用いることに
よる。すなわち本発明に用いられる多孔質吸収剤は、温
度変化と圧力変化のそれぞれの変化によってＣ０平衡吸
収量が有意義な差で変化するものであれば有効である。
圧を前後する圧力において、温度および００分圧にＣＯ
平衡吸収量が犬きく左右されるＣＯ吸収剤を見い出した
ことによって完成された。すなわち、温度および圧力を
組合せることによって、単独の操作によっては同一のＣ
Ｏピックアップ量を得るに必要な操作中（温度中、圧力
中）よシはるかに狭い操作中にて高純度Ｃｏを効率よく
回収製造することができる。例えば、ＣＯの脱離に関し
圧力変化より温度変化の方の所要時間か長い吸収剤にあ
っては、所望のＣＯ量を得るためには温度変化中は小さ
くして圧力中によって補うことができる。これら変化中
は使用する吸収剤のＣＯ平衡吸収量の温度、圧力依存の
割合、使用条件によって適宜選択する。上記の如く、本
発明は、第１〜３図に示されるような、ＣＯ平衡吸収量
の温度及び圧力依存性をもつｃｏ吸収剤を用いることに
よる。すなわち本発明に用いられる多孔質吸収剤は、温
度変化と圧力変化のそれぞれの変化によってＣ０平衡吸
収量が有意義な差で変化するものであれば有効である。
次に本発明を更に実施例により詳細に説明する。
実施例１（連続型式）
Ｃｕ ［１１，４ｊ（ｍｌ、有機化合物からなる錯塩を
多孔性アルミニウムしたＣｕＡｌα４＝ ＪＮｚ Ｏｓ
／ｉ ０（Ｗｔ／ｗｔ＋のｌ団φの球状吸収剤を内
径２５−１高さ６００Ｔａのステンレス（５ＵＳ−３０
４）製二重管型反応塔５塔の中に各基２００．＠づつ充
てんした。
多孔性アルミニウムしたＣｕＡｌα４＝ ＪＮｚ Ｏｓ
／ｉ ０（Ｗｔ／ｗｔ＋のｌ団φの球状吸収剤を内
径２５−１高さ６００Ｔａのステンレス（５ＵＳ−３０
４）製二重管型反応塔５塔の中に各基２００．＠づつ充
てんした。
原料ガスとして下記成分に調整した特定のガスをボンベ
から一旦減圧したものを用いた。
から一旦減圧したものを用いた。
組成は下記のとおりだった。
Ｈ２２ｖｏｌチ
Ｃ０６８＃
ｃｏ、 １２ ＃
Ｎ、１８＃
吸収、脱離、冷却の各工程をくり返し連続操作を行なっ
た。まず第１の塔に塔下部から常圧４０℃、５８０ｃｃ
Ｚ分の速度で８分間原料ガスを通気しＣＯを吸収させ塔
の上下バルブをブロックした。その後バルブを切り換え
原料ガスを第２の塔に通気し吸収開始するとともに第１
の塔を真空ポンプで３００ ｃｃ／ｉ）の速さで４０
ｔｏｒｒ にまで減圧かつ二重管外部に９５℃に加熱
したシリコンオイルを導入し吸収層を９０℃に加熱した
。この操作に１５分要した。脱離操作終了後９５℃のシ
リコンオイルの供給を止め、２０℃のシリコンオイルの
供給を開始し、吸収層を冷却した。４０℃まで冷却する
のに１５分要した。冷却後再び原料ガスを導入し吸収操
作に入った。塔１に於ては冷却により１サイクルが完了
した。
た。まず第１の塔に塔下部から常圧４０℃、５８０ｃｃ
Ｚ分の速度で８分間原料ガスを通気しＣＯを吸収させ塔
の上下バルブをブロックした。その後バルブを切り換え
原料ガスを第２の塔に通気し吸収開始するとともに第１
の塔を真空ポンプで３００ ｃｃ／ｉ）の速さで４０
ｔｏｒｒ にまで減圧かつ二重管外部に９５℃に加熱
したシリコンオイルを導入し吸収層を９０℃に加熱した
。この操作に１５分要した。脱離操作終了後９５℃のシ
リコンオイルの供給を止め、２０℃のシリコンオイルの
供給を開始し、吸収層を冷却した。４０℃まで冷却する
のに１５分要した。冷却後再び原料ガスを導入し吸収操
作に入った。塔１に於ては冷却により１サイクルが完了
した。
以上の操作を第１の塔から順次第５の塔まで８分間づつ
位相をずらして行なった。
位相をずらして行なった。
８分間の物質収支は以下の通シとなった。
原料ガス 回収ガス
ｖｏ１％ Ｎｃａ ｖｏ１％ ＮｃｃＨ
ｚ ２＋ ９３ ０．１ ３Ｃｏ
６８１３１５５ ９７．０ ２６１９Ｃｏ、
１２１ ５５７ １．２ ３２比較例１゜ 実施例で使用したのと同じ吸収剤反応器を使用した。充
てん量も２００，９．原料ガスも同一組成のものを使用
した。二重管外側に４０℃に加温したシリコンオイルを
循環させ、あらかじめ吸収層を４０℃に加温した。その
後原料ガスを反応器下部から常圧、４０℃、５８０ ｃ
ｃ１５）の速度で１０分間通気し、ＣＯを吸収させた。
ｚ ２＋ ９３ ０．１ ３Ｃｏ
６８１３１５５ ９７．０ ２６１９Ｃｏ、
１２１ ５５７ １．２ ３２比較例１゜ 実施例で使用したのと同じ吸収剤反応器を使用した。充
てん量も２００，９．原料ガスも同一組成のものを使用
した。二重管外側に４０℃に加温したシリコンオイルを
循環させ、あらかじめ吸収層を４０℃に加温した。その
後原料ガスを反応器下部から常圧、４０℃、５８０ ｃ
ｃ１５）の速度で１０分間通気し、ＣＯを吸収させた。
その後原料ガスの供給を止め吸収層を９０℃に加温した
。この操作において回収されたガス量と組成を測定した
。
。この操作において回収されたガス量と組成を測定した
。
原料ガス 回収ガス
ｖｏ１％ Ｎｃｃ ｖｏ１％ ＮｃｃＨ，
２１１６０，４５ Ｃｏ ６８ ３９４４ ９３．６ １１４７
Ｃｏ、 １２ ６９６ １３ ２８比較
例２゜ 実施例で使用したものと同じ吸収剤、反応器を使用した
。充てん量も２００．９Ｘ原料ガスも同一組成のものを
使用した。原料ガスを反応器下部から常圧、２０℃、５
８０ ｃｃ１５）の速度で１０分間通気し、ｃｏを吸収
させた。
２１１６０，４５ Ｃｏ ６８ ３９４４ ９３．６ １１４７
Ｃｏ、 １２ ６９６ １３ ２８比較
例２゜ 実施例で使用したものと同じ吸収剤、反応器を使用した
。充てん量も２００．９Ｘ原料ガスも同一組成のものを
使用した。原料ガスを反応器下部から常圧、２０℃、５
８０ ｃｃ１５）の速度で１０分間通気し、ｃｏを吸収
させた。
その後原料ガスの供給を止め、反応器を真空ポンプで３
００ｃｃ１５）の速さで４０ ｔｏｒｒ にまで減圧
した。排出ガスを回収し、ガス量と組成を測定した。
００ｃｃ１５）の速さで４０ ｔｏｒｒ にまで減圧
した。排出ガスを回収し、ガス量と組成を測定した。
原料ガス 回収ガス
ｖｏ１％ Ｎａｃ ｖｏ１％ ＮｃｃＨｚ２
１１６ ０．３ ５Ｃｏ ６８ ３
９４４ ９５．４ １６８６ｃｏ、 １２ ６９
６ １．６ ２９
１１６ ０．３ ５Ｃｏ ６８ ３
９４４ ９５．４ １６８６ｃｏ、 １２ ６９
６ １．６ ２９
第１図は温度変化によシｃｏを回収する場合（ＴＳＡ）
、第２図は圧力変化によシｃｏを回収する場合（ＶＳ
Ａ）および第３図は本発明の温度と圧力との組合せ変化
させる場合のうち特に両者を同時に変化させることＫよ
りＣＯを回収する場合（’ｌ”ＶｓＡ）についてのＣ０
分圧（ａｔｏｍ ）と吸収ＣＯ量との関係を示したグラ
フである。 しくＪウナノ土 （ａｔｍ）
、第２図は圧力変化によシｃｏを回収する場合（ＶＳ
Ａ）および第３図は本発明の温度と圧力との組合せ変化
させる場合のうち特に両者を同時に変化させることＫよ
りＣＯを回収する場合（’ｌ”ＶｓＡ）についてのＣ０
分圧（ａｔｏｍ ）と吸収ＣＯ量との関係を示したグラ
フである。 しくＪウナノ土 （ａｔｍ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、多孔質一酸化炭素吸収剤に、一酸化炭素を主成分と
する混合ガスを接触せしめ、一酸化炭素を選択的に吸収
せしめた後、該吸収剤から一酸化炭素を脱離することに
より一酸化炭素を回収する方法において、脱離処理を減
圧と加熱との組合せにより行なうことを特徴とする一酸
化炭素の回収方法。 ２、脱離処理を減圧した後減圧加熱することにより行な
う特許請求の範囲第１項の方法。 ３、脱離処理を加熱した後、減圧することにより行なう
特許請求の範囲第１項の方法。 ４、脱離処理を減圧と加熱とを同時に行なう特許請求の
範囲第１項の方法。 ５、脱離処理を残存未吸収ガスを減圧除去した後、減圧
加熱することにより行なう特許請求の範囲第１項の方法
。 ６、吸収剤が、銅（ I ）を一酸化炭素吸収成分とし、
これを無機多孔質体に担持してなる特許請求の範囲第１
〜５項の何れかの方法。 ７、吸収剤が銅（ I ）とアルミニウム（III）とを、無
機多孔質体に担持してなる特許請求の範囲第１〜５項の
何れかの方法。 ８、一酸化炭素を主成分とする混合ガスが製鉄所の高炉
、転炉あるいはコークス炉排ガスである特許請求の範囲
第１〜７項の何れかの方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59217256A JPH0651563B2 (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 一酸化炭素の回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59217256A JPH0651563B2 (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 一酸化炭素の回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6197121A true JPS6197121A (ja) | 1986-05-15 |
| JPH0651563B2 JPH0651563B2 (ja) | 1994-07-06 |
Family
ID=16701290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59217256A Expired - Lifetime JPH0651563B2 (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 一酸化炭素の回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0651563B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101520729B1 (ko) * | 2013-10-28 | 2015-05-20 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 일산화탄소 흡수액의 제조방법 및 상기 흡수액을 이용하여 전로가스로부터 일산화탄소를 분리 및 회수하는 방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5849436A (ja) * | 1981-08-31 | 1983-03-23 | Hidefumi Hirai | 一酸化炭素を分離する方法 |
| JPS58124516A (ja) * | 1982-01-22 | 1983-07-25 | Hidefumi Hirai | 混合ガスより一酸化炭素を分離する方法 |
| JPS6117413A (ja) * | 1984-07-04 | 1986-01-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Ｃｏの分離方法 |
-
1984
- 1984-10-18 JP JP59217256A patent/JPH0651563B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5849436A (ja) * | 1981-08-31 | 1983-03-23 | Hidefumi Hirai | 一酸化炭素を分離する方法 |
| JPS58124516A (ja) * | 1982-01-22 | 1983-07-25 | Hidefumi Hirai | 混合ガスより一酸化炭素を分離する方法 |
| JPS6117413A (ja) * | 1984-07-04 | 1986-01-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Ｃｏの分離方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0651563B2 (ja) | 1994-07-06 |
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