JPS6199620A - ル−フバ−ナ式加熱炉の仕切壁構造 - Google Patents
ル−フバ−ナ式加熱炉の仕切壁構造Info
- Publication number
- JPS6199620A JPS6199620A JP21853584A JP21853584A JPS6199620A JP S6199620 A JPS6199620 A JP S6199620A JP 21853584 A JP21853584 A JP 21853584A JP 21853584 A JP21853584 A JP 21853584A JP S6199620 A JPS6199620 A JP S6199620A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- partition wall
- furnace
- roof
- burner
- heating furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/52—Methods of heating with flames
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はルーフバーナ式加熱炉におけるバーナ間を仕切
る仕切壁の構造に関するものである。
る仕切壁の構造に関するものである。
（従来の技術）
厚板等のＣＲ（Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ Ｒｏｌｌｉｎ
ｇ）材の様に冶金学上の制約から、板肉温度偏差を非常
に小さくなる様加熱しなければならない場合加熱炉にお
ける均一加熱技術は非常に重要である。一般に加熱炉内
の鋼材の加熱においては加熱炉側壁近傍の鋼材端部が側
壁からの熱放射の影響を受けて過熱される傾向がある。
ｇ）材の様に冶金学上の制約から、板肉温度偏差を非常
に小さくなる様加熱しなければならない場合加熱炉にお
ける均一加熱技術は非常に重要である。一般に加熱炉内
の鋼材の加熱においては加熱炉側壁近傍の鋼材端部が側
壁からの熱放射の影響を受けて過熱される傾向がある。
従来の軸流バーナ炉およびルーフバーナ等においては被
加熱物の過熱に対して過熱部分近傍のバーナ燃焼量の低
減またはバーナの消火により対処している。第８図（イ
）、（ロ）に均熱帯にルーフバーナを配置したルーフバ
ーナ式加熱炉ｌの一例を示す。
加熱物の過熱に対して過熱部分近傍のバーナ燃焼量の低
減またはバーナの消火により対処している。第８図（イ
）、（ロ）に均熱帯にルーフバーナを配置したルーフバ
ーナ式加熱炉ｌの一例を示す。
天井壁６の炉巾方向に複数列のルーフバーナ２α〜２Ｊ
−が又炉長方向に複数段（４段）のルーフバーナが多数
本並んで格子状に配置される。加熱炉内では複列装入さ
れた被加熱物（スラブ）３がルーフバーナ２で加熱され
ながらスキッド４に載って軸出方向へ搬送される。
−が又炉長方向に複数段（４段）のルーフバーナが多数
本並んで格子状に配置される。加熱炉内では複列装入さ
れた被加熱物（スラブ）３がルーフバーナ２で加熱され
ながらスキッド４に載って軸出方向へ搬送される。
上記ルーフバーナ炉の構成ではスラブ３の側壁５近傍部
分の温度は側壁５からの放射伝熱量が多いため、スラブ
中央部分に比べ上昇し易く又、スキッド部分はスキッド
への抜熱及び伝熱悪化により低くなる傾向にあシ、また
、炉中央部近傍部分はスラブ端面からの入熱量が多いた
めやはシ高くなる傾向にある。
分の温度は側壁５からの放射伝熱量が多いため、スラブ
中央部分に比べ上昇し易く又、スキッド部分はスキッド
への抜熱及び伝熱悪化により低くなる傾向にあシ、また
、炉中央部近傍部分はスラブ端面からの入熱量が多いた
めやはシ高くなる傾向にある。
すなわち、スラブの炉巾方向の温度分布は第９図の様に
なるのが一般的である。この温度分布を均一化するため
の方法として、炉壁近傍のルーフバーナ２α、ｚｂＰ声
中火中央部近傍バーナ２ｇｆの燃焼量を減少または、消
火し、スラブの在炉時間を長くする等の操作が行われる
が、これらの方法では、目標抽出温度に達するまで時間
が長くなり、在炉時間が伸び、生産性の悪化を招いたり
、省エネルギーに反したりする欠点があった。
なるのが一般的である。この温度分布を均一化するため
の方法として、炉壁近傍のルーフバーナ２α、ｚｂＰ声
中火中央部近傍バーナ２ｇｆの燃焼量を減少または、消
火し、スラブの在炉時間を長くする等の操作が行われる
が、これらの方法では、目標抽出温度に達するまで時間
が長くなり、在炉時間が伸び、生産性の悪化を招いたり
、省エネルギーに反したりする欠点があった。
上記欠点を改良する方法として例えば第１０図に示す方
法、（特開昭５８−２２１２２８号公報）が公知である
。これは加熱炉１の側壁５近傍に加熱炉天井６より、被
加熱物３の上方所定の高さまで仕切壁１７α〜１７ｃｔ
を吊下げ仕切壁１７αおよび１７ｅｔと側壁５とで区画
される炉室ｊ の・・−すの燃焼量を減少させ、
又仕切壁１７・および１Ｍで生ずる影により側壁近傍の
被加熱物の過熱を抑制し、ある程度巾方向の均一加熱を
可能とするものである。しかし上記方法では、被加熱物
のスキッド部近傍の低温部分（スキッドマーク）を低減
させるための局部的な加熱が出来ないという欠点がある
。
法、（特開昭５８−２２１２２８号公報）が公知である
。これは加熱炉１の側壁５近傍に加熱炉天井６より、被
加熱物３の上方所定の高さまで仕切壁１７α〜１７ｃｔ
を吊下げ仕切壁１７αおよび１７ｅｔと側壁５とで区画
される炉室ｊ の・・−すの燃焼量を減少させ、
又仕切壁１７・および１Ｍで生ずる影により側壁近傍の
被加熱物の過熱を抑制し、ある程度巾方向の均一加熱を
可能とするものである。しかし上記方法では、被加熱物
のスキッド部近傍の低温部分（スキッドマーク）を低減
させるための局部的な加熱が出来ないという欠点がある
。
た室を設はルーフバーナ全体を格子状に天井炉壁から仕
切壁を吊下げて構成し、各バーナの燃焼量を制御して被
加熱物への放射伝熱量を制御し、被加熱物の均一加熱を
することを目的とする。
切壁を吊下げて構成し、各バーナの燃焼量を制御して被
加熱物への放射伝熱量を制御し、被加熱物の均一加熱を
することを目的とする。
（問題点をｍ決するための手段）
上記目的を達成するための本発明仕切壁は、格子状に配
置されたルーフバーナの一本毎に仕切壁を升形にｔｔ配
装し、仕切壁の下端部は被加熱物より所定の高さ、位置
まで吊下げて全体として格子状の仕切壁を構成したルー
７バーナでルーフバーナ毎に燃焼量を制御して、被加熱
物の端部（四周辺部）の過熱、特に９１１１壁近傍の過
熱を抑制するとともにルーフバーナ一本俸に局部的な加
熱も可能となるのでスキッド部近傍のバーナ燃焼量を増
加させることＫより、スキツドマ１りの低減も出来る。
置されたルーフバーナの一本毎に仕切壁を升形にｔｔ配
装し、仕切壁の下端部は被加熱物より所定の高さ、位置
まで吊下げて全体として格子状の仕切壁を構成したルー
７バーナでルーフバーナ毎に燃焼量を制御して、被加熱
物の端部（四周辺部）の過熱、特に９１１１壁近傍の過
熱を抑制するとともにルーフバーナ一本俸に局部的な加
熱も可能となるのでスキッド部近傍のバーナ燃焼量を増
加させることＫより、スキツドマ１りの低減も出来る。
以上本発明の特徴は、天井壁にルーフバーナを格子状に
配設したルーフバーナ式加熱炉において該ルーフバーナ
間に板状仕切壁を天井より任意の高さに吊設して、該ル
ーフバーナ毎に升形に区画した仕切壁を炉内に設けたこ
とＫある。
配設したルーフバーナ式加熱炉において該ルーフバーナ
間に板状仕切壁を天井より任意の高さに吊設して、該ル
ーフバーナ毎に升形に区画した仕切壁を炉内に設けたこ
とＫある。
以下本発明の仕切壁構造を実施例の図面により詳細に説
明する。
明する。
第１図（イ）、（ロ）はルーフバーナ式加熱炉の均熱帯
に本仕切壁を設けた例である。
に本仕切壁を設けた例である。
第１図（イ）に示す様に炉巾方向く多数本並べたルーフ
バーナ２（２α〜２↓ ）の間に炉長方向に仕切壁１０
′を配置し各ルーフバーナ２α〜２ｂを巾方向一本俸に
区切っている。
バーナ２（２α〜２↓ ）の間に炉長方向に仕切壁１０
′を配置し各ルーフバーナ２α〜２ｂを巾方向一本俸に
区切っている。
さらに第１図（ロ）に示す様に炉長方向に複数段並べた
ルーフバーナ２ ｇ １〜２ｇ４間を炉巾方向に仕切壁
ｌＯで仕切シ、バーナ一本俸は升形に区画された仕切壁
１０．１０′の室で構成され、ルーフバーナ群全体では
、格子状の仕切壁で炉内が構成される。７は抽出扉、８
は均熱帯と加熱帯とを仕切る仕切壁である。仕切９１０
．１０′の上端部は天井壁６に装着し下端部は、被加熱
物表面より所定の高さに吊下させるが、高さは第２図（
イ）、（ロ）Ｋ示すように仕切壁１０′の支持棒１２は
天井壁６を貫き、天井壁６上方のアンカー１４にナツト
締めしであるので、必要に応じて若干の調整が可能であ
る。また支持棒１２が貫通する天井壁６の開孔部１８か
ら、炉内ガスが吹き出さぬ様、セラミックファイバー等
の断熱材を詰める。仕切壁の高さ調整が必要な時は、ア
ンカー１４に設置しである支持棒１２のナツト１３を回
転させることにより容易に調整が可能である。また仕切
壁は、一枚一枚独立しておシ、隣接する仕切壁との間隔
は１０〜２１％位とっであるため独立して高さ調整が出
来る。まだこの隣接する仕切壁を連結した固定式の仕切
壁でもよい。仕切壁の厚みは熱衝撃や強反を考〜、する
必要があるが熱慣性の点から極力薄い方が良い。また仕
切壁の材質も熱慣性の点からセラミック等のなるべく熱
伝導率の小さいものが望ましい。
ルーフバーナ２ ｇ １〜２ｇ４間を炉巾方向に仕切壁
ｌＯで仕切シ、バーナ一本俸は升形に区画された仕切壁
１０．１０′の室で構成され、ルーフバーナ群全体では
、格子状の仕切壁で炉内が構成される。７は抽出扉、８
は均熱帯と加熱帯とを仕切る仕切壁である。仕切９１０
．１０′の上端部は天井壁６に装着し下端部は、被加熱
物表面より所定の高さに吊下させるが、高さは第２図（
イ）、（ロ）Ｋ示すように仕切壁１０′の支持棒１２は
天井壁６を貫き、天井壁６上方のアンカー１４にナツト
締めしであるので、必要に応じて若干の調整が可能であ
る。また支持棒１２が貫通する天井壁６の開孔部１８か
ら、炉内ガスが吹き出さぬ様、セラミックファイバー等
の断熱材を詰める。仕切壁の高さ調整が必要な時は、ア
ンカー１４に設置しである支持棒１２のナツト１３を回
転させることにより容易に調整が可能である。また仕切
壁は、一枚一枚独立しておシ、隣接する仕切壁との間隔
は１０〜２１％位とっであるため独立して高さ調整が出
来る。まだこの隣接する仕切壁を連結した固定式の仕切
壁でもよい。仕切壁の厚みは熱衝撃や強反を考〜、する
必要があるが熱慣性の点から極力薄い方が良い。また仕
切壁の材質も熱慣性の点からセラミック等のなるべく熱
伝導率の小さいものが望ましい。
（作用）
上述のように構成されたルーフバーナ式加熱炉の炉内に
は、スキッド４上に被加熱物（スラブ）３が複列装入さ
れ、移動しながらルーフバーナ２（２α〜２Ｌ）で加熱
される。この場合は被加熱物上方をバーナ一本俸に仕切
壁で室に区切っであるため隣室への放射伝熱の影響は少
なく、炉巾方向各室のバーナ２（２α〜２↓）の燃焼量
を独立して調整出来るため、低温のスキッド部分を加熱
し、スラブ端部の過熱を抑制することが出来、巾方向の
均一加熱が可能でおる。
は、スキッド４上に被加熱物（スラブ）３が複列装入さ
れ、移動しながらルーフバーナ２（２α〜２Ｌ）で加熱
される。この場合は被加熱物上方をバーナ一本俸に仕切
壁で室に区切っであるため隣室への放射伝熱の影響は少
なく、炉巾方向各室のバーナ２（２α〜２↓）の燃焼量
を独立して調整出来るため、低温のスキッド部分を加熱
し、スラブ端部の過熱を抑制することが出来、巾方向の
均一加熱が可能でおる。
また炉長方向（被加熱物の進行方向Ｘも複数段バーナ一
本俸格子状に仕切っであるので第３図に示す様に複数列
装入加熱炉の場合、操業上斜一部１５の様な空炉部分が
できる時があるが、この空炉部分の炉長方向および炉巾
方向のバーナ燃焼量を低減させることによ）省エネルギ
ーが期待出来る。尚、上記仕切壁を持ったルー７バーす
は本例では均熱帯に設置した場合で説明したが、勿論、
加熱炉のタイプによらず、加熱炉の天井のどこにでも設
置可能である。
本俸格子状に仕切っであるので第３図に示す様に複数列
装入加熱炉の場合、操業上斜一部１５の様な空炉部分が
できる時があるが、この空炉部分の炉長方向および炉巾
方向のバーナ燃焼量を低減させることによ）省エネルギ
ーが期待出来る。尚、上記仕切壁を持ったルー７バーす
は本例では均熱帯に設置した場合で説明したが、勿論、
加熱炉のタイプによらず、加熱炉の天井のどこにでも設
置可能である。
（実施例）
本発明の仕切壁をルーフバーナ炉の均熱帯に設置した例
を以下に示す。
を以下に示す。
試験用スラブ０）の寸法はｘ９０′Ｘｘ１５０ｏ ｘ３
０００であるつ 第４図の様な試験スラブの配置で加熱し、試験スラブ各
部に埋込んだ熱電対１６（第５図）の温度にて加°熱度
の評価を行った。従来炉と仕切壁を設置した加熱炉にお
ける試験結果を第６図、第７図に示す。加熱試験条件は
、目標平均抽出温度は１０５０℃とした。また、仕切壁
設置高さは、スキッドライダーから６００％としたが、
特に側壁近傍の仕切壁については５００ｘとした。
０００であるつ 第４図の様な試験スラブの配置で加熱し、試験スラブ各
部に埋込んだ熱電対１６（第５図）の温度にて加°熱度
の評価を行った。従来炉と仕切壁を設置した加熱炉にお
ける試験結果を第６図、第７図に示す。加熱試験条件は
、目標平均抽出温度は１０５０℃とした。また、仕切壁
設置高さは、スキッドライダーから６００％としたが、
特に側壁近傍の仕切壁については５００ｘとした。
従来炉で加熱した場合スラブ端部Ｔ１とスキッド部Ｔ２
の温度差（Ｔ１−Ｔ２）は３０℃あり、またスキッドマ
ーク、スキッド部Ｔｘと中心部Ｔ３の温度差（ＴｓＴ言
）は１８℃であった。一方、仕切壁を設置した加熱炉の
場合、スラブ端部Ｔ１とスキッド部Ｔ！の温度差（Ｔｘ
Ｔｚ）は、１５℃で従来に比べ１５℃改善出来、またス
キッドマーク、スキッド部Ｔ２とスラブ中心部Ｔ３の温
度差（ＴｓＴｚ）は１１℃で従来に比べ、７℃改善出来
、スラブ全体にわたり、従来より均一加熱出来た。又Ｔ
３とＴｓ ｓおよびＴ３とＴ４についてもほぼ同様な傾
向であった。又、第４図において斜線部１５の空炉部分
のバーナ燃焼量を約１５Ｘ１０’ＫｃｃＬｔ／Ｈ減少さ
せたが試験スラブ（ハ）の温度分布は、（イ）および（
ロ）のそれとほとんど変りない。スラブの加熱に使用し
た燃料（ＣＯＧ ）使用量は、仕切壁支持部の斜線部１
５の空炉部のバーナ燃焼量を約１５ ｘ １０’Ｋｃｃ
ＬＬ／ Ｈ減少させたことおよび仕切壁で仕切った各室
の燃焼量を調整したことの影響で従来炉の場合より約δ
Ｘ １０’ Ｋｃａｌ ／ Ｈの省エネルギーの達成が
出来た。
の温度差（Ｔ１−Ｔ２）は３０℃あり、またスキッドマ
ーク、スキッド部Ｔｘと中心部Ｔ３の温度差（ＴｓＴ言
）は１８℃であった。一方、仕切壁を設置した加熱炉の
場合、スラブ端部Ｔ１とスキッド部Ｔ！の温度差（Ｔｘ
Ｔｚ）は、１５℃で従来に比べ１５℃改善出来、またス
キッドマーク、スキッド部Ｔ２とスラブ中心部Ｔ３の温
度差（ＴｓＴｚ）は１１℃で従来に比べ、７℃改善出来
、スラブ全体にわたり、従来より均一加熱出来た。又Ｔ
３とＴｓ ｓおよびＴ３とＴ４についてもほぼ同様な傾
向であった。又、第４図において斜線部１５の空炉部分
のバーナ燃焼量を約１５Ｘ１０’ＫｃｃＬｔ／Ｈ減少さ
せたが試験スラブ（ハ）の温度分布は、（イ）および（
ロ）のそれとほとんど変りない。スラブの加熱に使用し
た燃料（ＣＯＧ ）使用量は、仕切壁支持部の斜線部１
５の空炉部のバーナ燃焼量を約１５ ｘ １０’Ｋｃｃ
ＬＬ／ Ｈ減少させたことおよび仕切壁で仕切った各室
の燃焼量を調整したことの影響で従来炉の場合より約δ
Ｘ １０’ Ｋｃａｌ ／ Ｈの省エネルギーの達成が
出来た。
（発明の効果）
ルーフバーナ加熱炉の天井に格子状仕切壁をルーフバー
ナ一本俸に設置し【側壁近傍のルーフバーナの燃焼量を
制御することにより被加熱物端部の過熱を抑制し、炉巾
方向均一加熱が出来、さらにルーフバーナ一本俸に仕切
っているため被加熱物の無い部分の炉長方向、炉巾方向
にも細かな燃焼制御が可能で燃料使用量が少なくなり、
省エネルギー効果大なるものがある。
ナ一本俸に設置し【側壁近傍のルーフバーナの燃焼量を
制御することにより被加熱物端部の過熱を抑制し、炉巾
方向均一加熱が出来、さらにルーフバーナ一本俸に仕切
っているため被加熱物の無い部分の炉長方向、炉巾方向
にも細かな燃焼制御が可能で燃料使用量が少なくなり、
省エネルギー効果大なるものがある。
第１図は本発明の実施例を示す加熱炉巾方向縦断面図、
第１図（ロ）は同上Ａ−Ａ線の縦断面図、第２図（イ）
、（ロ）は仕切壁支持部の断面図、第３図は複数列装入
加熱炉の平面図、第４図は試験スラブ配置の平面図、第
５図は試験スラブの斜視図、第６図及び第７図はスラブ
の温度分布図、第８図（イ）は従来のルーフバーナ式加
熱炉の断面図、第８図（ロ）は同上Ａ−Ａ線の断面図、
第９図は従来のスラブの温度分布図、第１０図は従来加
熱炉の断面図、第１１図は従来のスラブの温度分布図で
ある。 ｌはルーフバーナ式加熱炉、２（２α〜２ｉ／）はルー
フバーナ、３はスラブ（被加熱物）、４はスキッド、５
は側壁、６は加熱炉天井壁、７は抽出扉、８は仕切壁、
１０．１０′は仕切壁、１１はネジ、 １２は支持棒、
１３はナツト、１４はアンカー、１５は斜線部、１６は
熱電対、１８は開孔部。
第１図（ロ）は同上Ａ−Ａ線の縦断面図、第２図（イ）
、（ロ）は仕切壁支持部の断面図、第３図は複数列装入
加熱炉の平面図、第４図は試験スラブ配置の平面図、第
５図は試験スラブの斜視図、第６図及び第７図はスラブ
の温度分布図、第８図（イ）は従来のルーフバーナ式加
熱炉の断面図、第８図（ロ）は同上Ａ−Ａ線の断面図、
第９図は従来のスラブの温度分布図、第１０図は従来加
熱炉の断面図、第１１図は従来のスラブの温度分布図で
ある。 ｌはルーフバーナ式加熱炉、２（２α〜２ｉ／）はルー
フバーナ、３はスラブ（被加熱物）、４はスキッド、５
は側壁、６は加熱炉天井壁、７は抽出扉、８は仕切壁、
１０．１０′は仕切壁、１１はネジ、 １２は支持棒、
１３はナツト、１４はアンカー、１５は斜線部、１６は
熱電対、１８は開孔部。
Claims (1)
- 天井壁にバーナを格子状に配置したルーフバーナ式加熱
炉において、該ルーフバーナ間に板状仕切壁を天井より
任意の高さに吊設して該バーナ毎に升形に区画した仕切
壁を炉内に設けたことを特徴とするルーフバーナ式加熱
炉の仕切壁構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21853584A JPS6199620A (ja) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | ル−フバ−ナ式加熱炉の仕切壁構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21853584A JPS6199620A (ja) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | ル−フバ−ナ式加熱炉の仕切壁構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6199620A true JPS6199620A (ja) | 1986-05-17 |
Family
ID=16721447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21853584A Pending JPS6199620A (ja) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | ル−フバ−ナ式加熱炉の仕切壁構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6199620A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017085267A1 (de) * | 2015-11-20 | 2017-05-26 | Voestalpine Metal Forming Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum partiellen härten von stahlblechbauteilen |
-
1984
- 1984-10-19 JP JP21853584A patent/JPS6199620A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017085267A1 (de) * | 2015-11-20 | 2017-05-26 | Voestalpine Metal Forming Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum partiellen härten von stahlblechbauteilen |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB2370102A (en) | Suspended furnace roof | |
| EP1119733B1 (en) | Method and apparatus for uniformly heating a furnace | |
| US2298149A (en) | Continuous heating furnace | |
| JPS6199620A (ja) | ル−フバ−ナ式加熱炉の仕切壁構造 | |
| US4035141A (en) | Support rail for furnaces | |
| US3142482A (en) | Carbon body baking furnace | |
| US2289719A (en) | Metallurgical furnace | |
| US2278189A (en) | Heater | |
| JPS59113117A (ja) | 連続式加熱炉 | |
| US1747823A (en) | Furnace construction | |
| JPS6050846B2 (ja) | 圧延加熱炉 | |
| JPH05141875A (ja) | 炉内ヒータ | |
| US2689119A (en) | Continuous heating furnace | |
| JPH03153824A (ja) | 鋼片加熱炉 | |
| JPS592103Y2 (ja) | 加熱炉 | |
| JPS6130152Y2 (ja) | ||
| JPH017706Y2 (ja) | ||
| JPS6215232Y2 (ja) | ||
| JPS609514A (ja) | 熱鋼片端部加熱装置 | |
| JPS6152313A (ja) | 多列装入加熱炉 | |
| US2476204A (en) | Annealing furnace | |
| US1893898A (en) | Furnace | |
| JPS6241962Y2 (ja) | ||
| JPS6167712A (ja) | 多帯式連続加熱炉の仕切壁構造 | |
| SU893904A1 (ru) | Ванна стекловаренна печь |