JPS62109B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS62109B2 JPS62109B2 JP57147937A JP14793782A JPS62109B2 JP S62109 B2 JPS62109 B2 JP S62109B2 JP 57147937 A JP57147937 A JP 57147937A JP 14793782 A JP14793782 A JP 14793782A JP S62109 B2 JPS62109 B2 JP S62109B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractory
- binder
- thermosetting resin
- weight
- acetophenone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明は高炉、混銑車、転炉、取鍋、タンデイ
シユ等の内張り耐火炉材や連続鋳造におけるスラ
イデイングノズルの下部ノズルなどに用いられる
耐火物用組成物に関するものである。 従来より耐火物としては1000〜1500℃で焼成し
て製造されたものが一般に用いられている。しか
しこの耐火物を焼成するには膨大なエネルギーを
必要とするため省エネルギー上好ましくない。そ
こで耐火骨材を熱硬化性樹脂バインダーで結合し
た不焼成耐火物が脚光をあびている。この不焼成
耐火物は耐火骨材と熱硬化性樹脂との混合組成物
をプレスして賦形し、これを200℃程度の温度で
加熱することにより硬化乾燥せしめ、この耐火物
を実炉で使用する際に溶鋼の高温で焼成がなされ
るようにしたものであつて、製造時には何ら焼成
の工程を要しないようにしたものである。かかる
耐火物の組成物にあつて、耐火骨材に対する熱硬
化性樹脂の濡れを良くするために熱硬化性樹脂を
溶剤に溶解又は分散させた状態で混練して調製さ
れる。かかる溶剤としてはメタノールやエタノー
ルが多用されるがこれらは引火点が低く危険であ
るために近時ではエチレングリコールが盛んに用
いられている。しかしながらこの溶剤は加熱乾燥
の工程で蒸散されることになるために最終焼成物
の生成には何ら寄与せずきわめて不経済である。
加えてこのものでは溶剤が蒸散するために耐火物
がポーラスになつて溶鋼によつて溶損され易く、
耐火物の耐用回数が少ないという問題もあつた。 本発明は上記の点に鑑みてなされたものであつ
て、溶剤を単に蒸散させることなくバインダーと
しての作用もさせることができて経済性に富み、
しかも長寿命の耐火物を得ることができる耐火物
用組成物を提供することを目的とするものであ
る。 すなわち本発明の耐火物用組成物は、耐火骨材
と、バインダーとしての熱硬化性樹脂と、熱硬化
性樹脂の溶剤としてアセトフエノン及び／又はシ
クロヘキサノンとを配合して成ることを特徴とす
るものであり、このアセトフエノンやシクロヘキ
サノンは加熱時に樹脂化することになるために上
記目的が達成されるものである。 以下本発明を詳細に説明する。熱硬化性樹脂バ
インダーとしては、レゾール型やノボラツク型の
フエノール樹脂、フラン樹脂が主として用いられ
る。フエノール樹脂やフラン樹脂は残留炭素量が
多い点及び価格が安い点よりして最適なものであ
る。 熱硬化性樹脂は溶剤に溶解した状態で耐火骨材
と混練して耐火物用の組成物を得るものである
が、この溶剤としてはアセトフエノンとシクロヘ
キサノンとを単独又は併用して用いる。アセトフ
エノン
シユ等の内張り耐火炉材や連続鋳造におけるスラ
イデイングノズルの下部ノズルなどに用いられる
耐火物用組成物に関するものである。 従来より耐火物としては1000〜1500℃で焼成し
て製造されたものが一般に用いられている。しか
しこの耐火物を焼成するには膨大なエネルギーを
必要とするため省エネルギー上好ましくない。そ
こで耐火骨材を熱硬化性樹脂バインダーで結合し
た不焼成耐火物が脚光をあびている。この不焼成
耐火物は耐火骨材と熱硬化性樹脂との混合組成物
をプレスして賦形し、これを200℃程度の温度で
加熱することにより硬化乾燥せしめ、この耐火物
を実炉で使用する際に溶鋼の高温で焼成がなされ
るようにしたものであつて、製造時には何ら焼成
の工程を要しないようにしたものである。かかる
耐火物の組成物にあつて、耐火骨材に対する熱硬
化性樹脂の濡れを良くするために熱硬化性樹脂を
溶剤に溶解又は分散させた状態で混練して調製さ
れる。かかる溶剤としてはメタノールやエタノー
ルが多用されるがこれらは引火点が低く危険であ
るために近時ではエチレングリコールが盛んに用
いられている。しかしながらこの溶剤は加熱乾燥
の工程で蒸散されることになるために最終焼成物
の生成には何ら寄与せずきわめて不経済である。
加えてこのものでは溶剤が蒸散するために耐火物
がポーラスになつて溶鋼によつて溶損され易く、
耐火物の耐用回数が少ないという問題もあつた。 本発明は上記の点に鑑みてなされたものであつ
て、溶剤を単に蒸散させることなくバインダーと
しての作用もさせることができて経済性に富み、
しかも長寿命の耐火物を得ることができる耐火物
用組成物を提供することを目的とするものであ
る。 すなわち本発明の耐火物用組成物は、耐火骨材
と、バインダーとしての熱硬化性樹脂と、熱硬化
性樹脂の溶剤としてアセトフエノン及び／又はシ
クロヘキサノンとを配合して成ることを特徴とす
るものであり、このアセトフエノンやシクロヘキ
サノンは加熱時に樹脂化することになるために上
記目的が達成されるものである。 以下本発明を詳細に説明する。熱硬化性樹脂バ
インダーとしては、レゾール型やノボラツク型の
フエノール樹脂、フラン樹脂が主として用いられ
る。フエノール樹脂やフラン樹脂は残留炭素量が
多い点及び価格が安い点よりして最適なものであ
る。 熱硬化性樹脂は溶剤に溶解した状態で耐火骨材
と混練して耐火物用の組成物を得るものである
が、この溶剤としてはアセトフエノンとシクロヘ
キサノンとを単独又は併用して用いる。アセトフ
エノン
【式】は沸点202℃、シクロ
ヘキサノン
【式】は沸点156℃で、また
これらのものはホルマリン等のアルデヒド類やヘ
キサメチレンテトラミンが硬化剤となつてケトン
樹脂化し易いために、耐火物用組成物にアルデヒ
ド類やヘキサメチレンテトラミンを配合しておく
のが好ましい。アセトフエノンあるいはシクロヘ
キサノンは高純度のものが好ましいが、溶剤とし
て使用したあとの回収物あるいは鍋残留物等を含
んだものでも使用できる。熱硬化性樹脂としてノ
ボラツク型フエノール樹脂を用いる場合はこのノ
ボラツク型フエノール樹脂に消費される分以上の
配合量でヘキサメチレントラミンの配合を行なう
ものである。熱硬化性樹脂に対する溶剤の配合比
率は熱硬化性樹脂が液状であるか固形状であるか
によつて相違するが、例えば液状ノボラツク型フ
エノール樹脂、液状レゾール型フエノール樹脂の
場合には10〜15重量％、固形状ノボラツク型フエ
ノール樹脂、固形状レゾール型フエノール樹脂の
場合には30〜50重量％程度が好ましい。 また耐火骨材としては一般に用いられているも
のを使用することができるが、例示すれば、ろう
石、粘土、シヤモツト、焼バン、土頁岩、合成ム
ライト、焼結アルミナ、ジルコン、ジルコニア、
マグネシア、クロム鉱、リン状黒鉛、ドロマイト
クリンカー等々である。 しかして耐火骨材に熱硬化性樹脂と溶剤との混
合物を配合して耐火物用の組成物を得るものであ
るが、このものをプレス成形して賦形し、これを
200℃程度の温度で加熱処理することにより熱硬
化性樹脂を硬化させる。この際に溶剤であるアセ
トフエノンやシクロヘキサノンは蒸散することな
く硬化してケトン樹脂化し、また一部はフエノー
ルやフランと共縮合して高分子化する。従つてこ
の段階において熱硬化性樹脂の残留炭素にケトン
樹脂の残留炭素が加わることになつて耐火物の残
留炭素が増大することになる。このように成形加
熱処理した耐火物を実炉において使用すると、溶
鋼の高温が作用して耐火物は焼成され、熱硬化性
樹脂及びケトン樹脂が炭化する。このとき残留炭
素量が増大しているために炭化成分を大きく耐火
物内に含有させることができることになる。 上述のように本発明に係る耐火物用組成物は、
耐火骨材と、バインダーとしての熱硬化性樹脂
と、熱硬化性樹脂の溶剤としてアセトフエノン及
び／又はシクロヘキサノンとを配合したものであ
るから、アセトフエノンやシクロヘキサノンは耐
火物用組成物を成形加熱処理する際にケトン樹脂
化して全てが蒸散消失してしまうようなことがな
く、この溶剤として用いるアセトフエノンやシク
ロヘキサノンにバインダーとしての作用も発揮さ
せることができるものであつて、経済的に有利で
あると共に、耐火物中の残留炭素量をケトン樹脂
によつて増量化することができて焼成された耐火
物中の炭素成分量を増大させることができ、しか
もこのように溶剤として用いるアセトフエノンや
シクロヘキサノンがバインダーとしての作用をす
るために耐火物の強度を向上させることができる
と共にバインダーとしての熱硬化性樹脂の配合量
を低減してコストを下げることも可能になるもの
である。加えて、溶剤としてのアセトフエノンや
シクロヘキサノンは蒸散されるものでないので、
耐火物の気孔率が大きくなるようなおそれがな
く、耐火物の溶損を低減して寿命を長くすること
ができるものである。 次に本発明を実施例により具体的に説明する。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） フエノール940ｇ、92％パラホルムアルデヒ
ド424ｇ、水630ｇ、水酸化リチウム7.5ｇを四
つ口フラスコに取り約90分を要して70℃まで昇
温させた。そのまま180分間反応を行ない、反
応終了後、徐々に減圧にし、減圧度650mmＨｇ
で内温が75℃になるまで、減圧脱水を行なつ
た。 得られたレゾール型フエノール樹脂は褐色の
液体で水分３％、平均分子量350のものであ
り、25℃に於ける粘度は130ポイズであつた。 このようにして得たレゾール型フエノール樹
脂にアセトフエノンを10重量％及びヘキサメチ
レンテトラミンを３重量％添加して混合した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
シクロヘキサノンを用いる他は（）と同様に
した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
エチレングリコールを用い、ヘキサメチレンテ
トラミンを配合しなかつた他は（）と同様に
した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） フエノール940ｇ、92％パラホルムアルデヒ
ド228ｇ、水340ｇ、シユウ酸7.5ｇを四つ口フ
ラスコに取り、60分を要して還流させ、そのま
ま150分間反応を行なつた。反応終了後常圧で
脱水を開始し、内温が150℃になるまで濃縮を
行なつた。 得られたノボラツク型フエノール樹脂は粘稠
な液体で含有水分1.0％、平均分子量450のもの
であり25℃に於ける粘度が350ポイズであつ
た。 このようにして得たノボラツク型フエノール
樹脂にアセトフエノンを50重量％及びヘキサメ
チレンテトラミンを15重量％添加して混合し
た。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
エチレングリコールを用いた他は（）と同様
にした。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） フルフリルアルコール980ｇ、92％パラホル
ムアルデヒド163ｇを四つ口フラスコに取り、
50％リン酸水溶液でPHを3.0に調製した。60分
を要して還流させ、そのまま180分間反応を行
なつた後、650mmＨｇの減圧下で130mlの脱水を
行なつた。 得られたフラン樹脂は黒褐色の液体で、含有
水分0.5％、平均分子量290のものであり、25℃
に於ける粘度は13ポイズであつた。 さらにこのようにして得られたフラン樹脂に
潜在性硬化剤として50％塩化亜鉛水溶液３重量
％を添加し、よく混合した。 このフラン樹脂にアセトフエノン10重量％と
ヘキサメチレンテトラミン10重量％とを添加し
て混合した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
シクロヘキサノンを用いる他は（）と同様に
した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
エチレングリコールを用い、またヘキサメチレ
ンテトラミンを配合しなかつた他は（）と同
様にした。 ＜実施例 １＞ ろう石95重量％と粘土５重量％からなる耐火骨
材に、この全量に対して８重量％の上記（）で
得たバインダーをよく混合し、この組成物を65×
114×230mmの大きさに成形し、この成形物を200
℃の条件下24時間加熱して硬化乾燥させることに
より不焼成耐火物を得た。 ＜実施例 ２＞ バインダーとして（）で得たものを８重量％
用いた他は実施例１と同様にして不焼成耐火物を
得た。 ＜実施例 ３＞ （）で得たバインダーを６重量％用いた他は
実施例１と同様にして不焼成耐火物を得た。 ＜比較例 １＞ バインダーとして（）で得たものを８重量％
用いた他は実施例１と同様にして不焼成耐火物を
得た。 上記実施例１〜３及び比較例１だ得た不焼成耐
火物の物性を第１表に示す。第１表の結果によれ
ば、各実施例のものは比較例１のものよりも見か
け気孔率が小さいことが確認され、またバインダ
ーの配合量が比較例１のものと同じ実施例１，２
のものは比較例１よりも強度が高く、バインダー
の配合量を減らした実施例３のものでも比較例１
と同等な強度を有することが確認される。
キサメチレンテトラミンが硬化剤となつてケトン
樹脂化し易いために、耐火物用組成物にアルデヒ
ド類やヘキサメチレンテトラミンを配合しておく
のが好ましい。アセトフエノンあるいはシクロヘ
キサノンは高純度のものが好ましいが、溶剤とし
て使用したあとの回収物あるいは鍋残留物等を含
んだものでも使用できる。熱硬化性樹脂としてノ
ボラツク型フエノール樹脂を用いる場合はこのノ
ボラツク型フエノール樹脂に消費される分以上の
配合量でヘキサメチレントラミンの配合を行なう
ものである。熱硬化性樹脂に対する溶剤の配合比
率は熱硬化性樹脂が液状であるか固形状であるか
によつて相違するが、例えば液状ノボラツク型フ
エノール樹脂、液状レゾール型フエノール樹脂の
場合には10〜15重量％、固形状ノボラツク型フエ
ノール樹脂、固形状レゾール型フエノール樹脂の
場合には30〜50重量％程度が好ましい。 また耐火骨材としては一般に用いられているも
のを使用することができるが、例示すれば、ろう
石、粘土、シヤモツト、焼バン、土頁岩、合成ム
ライト、焼結アルミナ、ジルコン、ジルコニア、
マグネシア、クロム鉱、リン状黒鉛、ドロマイト
クリンカー等々である。 しかして耐火骨材に熱硬化性樹脂と溶剤との混
合物を配合して耐火物用の組成物を得るものであ
るが、このものをプレス成形して賦形し、これを
200℃程度の温度で加熱処理することにより熱硬
化性樹脂を硬化させる。この際に溶剤であるアセ
トフエノンやシクロヘキサノンは蒸散することな
く硬化してケトン樹脂化し、また一部はフエノー
ルやフランと共縮合して高分子化する。従つてこ
の段階において熱硬化性樹脂の残留炭素にケトン
樹脂の残留炭素が加わることになつて耐火物の残
留炭素が増大することになる。このように成形加
熱処理した耐火物を実炉において使用すると、溶
鋼の高温が作用して耐火物は焼成され、熱硬化性
樹脂及びケトン樹脂が炭化する。このとき残留炭
素量が増大しているために炭化成分を大きく耐火
物内に含有させることができることになる。 上述のように本発明に係る耐火物用組成物は、
耐火骨材と、バインダーとしての熱硬化性樹脂
と、熱硬化性樹脂の溶剤としてアセトフエノン及
び／又はシクロヘキサノンとを配合したものであ
るから、アセトフエノンやシクロヘキサノンは耐
火物用組成物を成形加熱処理する際にケトン樹脂
化して全てが蒸散消失してしまうようなことがな
く、この溶剤として用いるアセトフエノンやシク
ロヘキサノンにバインダーとしての作用も発揮さ
せることができるものであつて、経済的に有利で
あると共に、耐火物中の残留炭素量をケトン樹脂
によつて増量化することができて焼成された耐火
物中の炭素成分量を増大させることができ、しか
もこのように溶剤として用いるアセトフエノンや
シクロヘキサノンがバインダーとしての作用をす
るために耐火物の強度を向上させることができる
と共にバインダーとしての熱硬化性樹脂の配合量
を低減してコストを下げることも可能になるもの
である。加えて、溶剤としてのアセトフエノンや
シクロヘキサノンは蒸散されるものでないので、
耐火物の気孔率が大きくなるようなおそれがな
く、耐火物の溶損を低減して寿命を長くすること
ができるものである。 次に本発明を実施例により具体的に説明する。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） フエノール940ｇ、92％パラホルムアルデヒ
ド424ｇ、水630ｇ、水酸化リチウム7.5ｇを四
つ口フラスコに取り約90分を要して70℃まで昇
温させた。そのまま180分間反応を行ない、反
応終了後、徐々に減圧にし、減圧度650mmＨｇ
で内温が75℃になるまで、減圧脱水を行なつ
た。 得られたレゾール型フエノール樹脂は褐色の
液体で水分３％、平均分子量350のものであ
り、25℃に於ける粘度は130ポイズであつた。 このようにして得たレゾール型フエノール樹
脂にアセトフエノンを10重量％及びヘキサメチ
レンテトラミンを３重量％添加して混合した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
シクロヘキサノンを用いる他は（）と同様に
した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
エチレングリコールを用い、ヘキサメチレンテ
トラミンを配合しなかつた他は（）と同様に
した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） フエノール940ｇ、92％パラホルムアルデヒ
ド228ｇ、水340ｇ、シユウ酸7.5ｇを四つ口フ
ラスコに取り、60分を要して還流させ、そのま
ま150分間反応を行なつた。反応終了後常圧で
脱水を開始し、内温が150℃になるまで濃縮を
行なつた。 得られたノボラツク型フエノール樹脂は粘稠
な液体で含有水分1.0％、平均分子量450のもの
であり25℃に於ける粘度が350ポイズであつ
た。 このようにして得たノボラツク型フエノール
樹脂にアセトフエノンを50重量％及びヘキサメ
チレンテトラミンを15重量％添加して混合し
た。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
エチレングリコールを用いた他は（）と同様
にした。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） フルフリルアルコール980ｇ、92％パラホル
ムアルデヒド163ｇを四つ口フラスコに取り、
50％リン酸水溶液でPHを3.0に調製した。60分
を要して還流させ、そのまま180分間反応を行
なつた後、650mmＨｇの減圧下で130mlの脱水を
行なつた。 得られたフラン樹脂は黒褐色の液体で、含有
水分0.5％、平均分子量290のものであり、25℃
に於ける粘度は13ポイズであつた。 さらにこのようにして得られたフラン樹脂に
潜在性硬化剤として50％塩化亜鉛水溶液３重量
％を添加し、よく混合した。 このフラン樹脂にアセトフエノン10重量％と
ヘキサメチレンテトラミン10重量％とを添加し
て混合した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
シクロヘキサノンを用いる他は（）と同様に
した。 Γ熱硬化性樹脂バインダーの調製（） 上記（）においてアセトフエノンの代りに
エチレングリコールを用い、またヘキサメチレ
ンテトラミンを配合しなかつた他は（）と同
様にした。 ＜実施例 １＞ ろう石95重量％と粘土５重量％からなる耐火骨
材に、この全量に対して８重量％の上記（）で
得たバインダーをよく混合し、この組成物を65×
114×230mmの大きさに成形し、この成形物を200
℃の条件下24時間加熱して硬化乾燥させることに
より不焼成耐火物を得た。 ＜実施例 ２＞ バインダーとして（）で得たものを８重量％
用いた他は実施例１と同様にして不焼成耐火物を
得た。 ＜実施例 ３＞ （）で得たバインダーを６重量％用いた他は
実施例１と同様にして不焼成耐火物を得た。 ＜比較例 １＞ バインダーとして（）で得たものを８重量％
用いた他は実施例１と同様にして不焼成耐火物を
得た。 上記実施例１〜３及び比較例１だ得た不焼成耐
火物の物性を第１表に示す。第１表の結果によれ
ば、各実施例のものは比較例１のものよりも見か
け気孔率が小さいことが確認され、またバインダ
ーの配合量が比較例１のものと同じ実施例１，２
のものは比較例１よりも強度が高く、バインダー
の配合量を減らした実施例３のものでも比較例１
と同等な強度を有することが確認される。
【表】
＜実施例 ４＞
マグネシア85重量％、鱗状黒鉛15重量％からな
る耐火骨材に、これら全量に対して上記（）で
得たバインダーを4.3重量％加えてよく混合し、
以下は実施例１と同様にして不焼成耐火物を得
た。 ＜実施例 ５＞ （）で得たバインダーを3.0重量％用いた他
は実施例４と同様にして不焼成耐火物を得た。 ＜比較例 ２＞ バインダーとして（）で得たものを4.3重量
％用いた他は実施例４と同様にして不焼成耐火物
を得た。 上記実施例４，５及び比較例２の不焼成耐火物
の物性を第２表に示す。第２表の結果においても
第１表の場合と同様な傾向がみられる。
る耐火骨材に、これら全量に対して上記（）で
得たバインダーを4.3重量％加えてよく混合し、
以下は実施例１と同様にして不焼成耐火物を得
た。 ＜実施例 ５＞ （）で得たバインダーを3.0重量％用いた他
は実施例４と同様にして不焼成耐火物を得た。 ＜比較例 ２＞ バインダーとして（）で得たものを4.3重量
％用いた他は実施例４と同様にして不焼成耐火物
を得た。 上記実施例４，５及び比較例２の不焼成耐火物
の物性を第２表に示す。第２表の結果においても
第１表の場合と同様な傾向がみられる。
【表】
＜実施例 ６＞
マグネシア85重量％、鱗状黒鉛15重量％からな
る耐火骨材に、これら全量に対して上記（）で
得たバインダーを3.7重量％加えてよく混合し、
あとは実施例１と同様にして不焼成耐火物を得
た。 ＜実施例 ７＞ バインダーとして上記（）で得たものを用い
た他は実施例６と同様にして不焼成耐火物を得
た。 ＜実施例 ８＞ （）で得たバインダーを3.0重量％用いた他
は実施例６と同様にして不焼成耐火物を得た。 ＜比較例 ３＞ バインダーとして上記（）で得たものを3.7
重量％用いた他は実施例６と同様にして不焼成耐
火物を得た。 上記実施例６，７，８及び比較例３で得た不焼
成耐火物の物性を第３表に示す。
る耐火骨材に、これら全量に対して上記（）で
得たバインダーを3.7重量％加えてよく混合し、
あとは実施例１と同様にして不焼成耐火物を得
た。 ＜実施例 ７＞ バインダーとして上記（）で得たものを用い
た他は実施例６と同様にして不焼成耐火物を得
た。 ＜実施例 ８＞ （）で得たバインダーを3.0重量％用いた他
は実施例６と同様にして不焼成耐火物を得た。 ＜比較例 ３＞ バインダーとして上記（）で得たものを3.7
重量％用いた他は実施例６と同様にして不焼成耐
火物を得た。 上記実施例６，７，８及び比較例３で得た不焼
成耐火物の物性を第３表に示す。
【表】
上記第３表においても、第１表の場合と同様な
傾向を示す結果が得られたことが確認される。
傾向を示す結果が得られたことが確認される。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 耐火骨材と、バインダーとしての熱硬化性樹
脂と、熱硬化性樹脂の溶剤としてアセトフエノン
及び／又はシクロヘキサノンとを配合して成るこ
とを特徴とする耐火物用組成物。 ２ ヘキサメチレンテトラミンが併用されて成る
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の耐
火物用組成物。 ３ アルデヒド類が併用されて成ることを特徴と
する特許請求の範囲第１項又は第２項記載の耐火
物用組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57147937A JPS5939755A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 耐火物用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57147937A JPS5939755A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 耐火物用組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939755A JPS5939755A (ja) | 1984-03-05 |
| JPS62109B2 true JPS62109B2 (ja) | 1987-01-06 |
Family
ID=15441429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57147937A Granted JPS5939755A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 耐火物用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939755A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0657620B2 (ja) * | 1984-04-13 | 1994-08-03 | リグナイト株式会社 | 耐火物用組成物 |
| JP4703379B2 (ja) * | 2005-11-17 | 2011-06-15 | リグナイト株式会社 | 耐火物組成物及び耐火物 |
| JP2017165594A (ja) * | 2016-03-14 | 2017-09-21 | デンカ株式会社 | 長期安定性を有するアルミナセメント、その製造方法、それを用いた不定形耐火物 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5879048A (ja) * | 1981-11-05 | 1983-05-12 | Sumitomo Deyurezu Kk | 耐火物用非水系液状フエノ−ル樹脂 |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP57147937A patent/JPS5939755A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5939755A (ja) | 1984-03-05 |
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