JPS62119035A - 高強度、耐食性クラツド形鋼およびその製造法 - Google Patents
高強度、耐食性クラツド形鋼およびその製造法Info
- Publication number
- JPS62119035A JPS62119035A JP25867385A JP25867385A JPS62119035A JP S62119035 A JPS62119035 A JP S62119035A JP 25867385 A JP25867385 A JP 25867385A JP 25867385 A JP25867385 A JP 25867385A JP S62119035 A JPS62119035 A JP S62119035A
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- Japan
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- resistant
- less
- corrosion
- strength
- heat
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- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、腐食雰囲気や高温に曝される化学プラント等
の構造物構成材料として使用される高強度、耐熱、耐食
性クラッド形鋼およびその製造法に関するものである。
の構造物構成材料として使用される高強度、耐熱、耐食
性クラッド形鋼およびその製造法に関するものである。
［従来の技術］
従来、化学プラント等の腐食雰囲気や高温に曝される構
造物の構成材料として使用されるアングル材やチャンネ
ル材は年月を経過するにつれ、次第に腐食が進行して使
用不可能となる場合がおる。そのための対策としてステ
ンレス鋼で作られたアングル材やチャンネル材との形鋼
が使用されている。
造物の構成材料として使用されるアングル材やチャンネ
ル材は年月を経過するにつれ、次第に腐食が進行して使
用不可能となる場合がおる。そのための対策としてステ
ンレス鋼で作られたアングル材やチャンネル材との形鋼
が使用されている。
［発明が解決しようとする問題点］
上記従来技術にあけるステンレス鋼で作られた形鋼は、
化学プラント等の厳しい腐食環境や高温環境においては
すぐれた耐食性および耐熱性を発揮するものの、価格が
高く、また、強度の面でも例えば熱間圧延ステンレス鋼
等辺山形ｗＩ（ＪＩＳ Ｇ ４３１７）の場合、オース
テナイト系ステンレス鋼の耐力はせいぜい２０〜３５
ｋｇｆ／ｍｍ２程度であり、３３５５材（ＪＩＳ Ｇ
３１０１）のような高い耐力を要求されて、用途に対し
ては強度が不足する欠点がめった。
化学プラント等の厳しい腐食環境や高温環境においては
すぐれた耐食性および耐熱性を発揮するものの、価格が
高く、また、強度の面でも例えば熱間圧延ステンレス鋼
等辺山形ｗＩ（ＪＩＳ Ｇ ４３１７）の場合、オース
テナイト系ステンレス鋼の耐力はせいぜい２０〜３５
ｋｇｆ／ｍｍ２程度であり、３３５５材（ＪＩＳ Ｇ
３１０１）のような高い耐力を要求されて、用途に対し
ては強度が不足する欠点がめった。
［問題点を解決するための手段］
本発明は上記問題点を解決せんとするもので、その第１
発明は、Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ二０．１５〜
０．６０％、Ｍ ｎ ： ０．２０〜３．００％、Ｎ：
０、００５〜０．０３％を含み、さらにＶ：０Ｂ０％以
下、Ｎｂ：０．２０％以下、Ｔｉ：０．２０％以下、Ｂ
：０、００５％以下の１種または２種以上を含有し、残
部が実質的にＦｅよりなる形鋼用鋼材を母材とし、その
外周部に耐熱、耐食性金属材料を合Ｖ材として被覆し、
かつその境界面が金属学的に接合してなる高強度、耐熱
、耐食性クラッド形鋼でおる。
発明は、Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ二０．１５〜
０．６０％、Ｍ ｎ ： ０．２０〜３．００％、Ｎ：
０、００５〜０．０３％を含み、さらにＶ：０Ｂ０％以
下、Ｎｂ：０．２０％以下、Ｔｉ：０．２０％以下、Ｂ
：０、００５％以下の１種または２種以上を含有し、残
部が実質的にＦｅよりなる形鋼用鋼材を母材とし、その
外周部に耐熱、耐食性金属材料を合Ｖ材として被覆し、
かつその境界面が金属学的に接合してなる高強度、耐熱
、耐食性クラッド形鋼でおる。
また、第２発明は、上記第１発明の母材中にさらにＣｒ
：０．５％以下、Ａｌ：０．０６％以下を含有せしめた
ものでおる。
：０．５％以下、Ａｌ：０．０６％以下を含有せしめた
ものでおる。
上記の母材中の成分並びにその組成範囲の限定理由を以
下に）ホベる。
下に）ホベる。
Ｃ：ＣはＶ、Ｃｒなどと炭化物を形成し、強度を高める
のに不可欠な元素であり、０．１０％未満では形鋼とし
ての充分な強度が得られないためであり、０．５％を越
えて含有させると延性、靭性及び溶接性の点で問題とな
るためである。
のに不可欠な元素であり、０．１０％未満では形鋼とし
ての充分な強度が得られないためであり、０．５％を越
えて含有させると延性、靭性及び溶接性の点で問題とな
るためである。
Ｓｉ：Ｓｉは脱酸効果並びにフェライト強化に有効な元
素でおり、０．１５％未満ではその効果が期待できず、
０．６％を越えて含有してもその効果は飽和し、しかも
靭性を害するためて市る。
素でおり、０．１５％未満ではその効果が期待できず、
０．６％を越えて含有してもその効果は飽和し、しかも
靭性を害するためて市る。
Ｍｎ ：Ｍｎは脱硫を良くし、強度を向上させるために
必要な成分でおり、Ｍｎの含有量が０．２０％未満では
、Ｃ量に上限がおるため強度が不足し、３．００％を越
えて含有してもその効果は飽和するためである。
必要な成分でおり、Ｍｎの含有量が０．２０％未満では
、Ｃ量に上限がおるため強度が不足し、３．００％を越
えて含有してもその効果は飽和するためである。
Ｖ：ｖは鋼の冷却時、オーステナイトからフェライト＋
パーライトに変態する際に炭化物および窒化物を析出さ
せ、フェライトを強化する目的で添加するものでおる。
パーライトに変態する際に炭化物および窒化物を析出さ
せ、フェライトを強化する目的で添加するものでおる。
０．３％を越えて添加してもその効果は飽和し、経済上
不利である。
不利である。
Ｎｂ、 Ｔ ｉ ：いずれもＶ同様微細な炭化物、窒化
物を形成し、フェライトを強化する析出硬化元素である
が、０，２％を越えて添加してもその効果は飽和するの
で、経済性を考慮して０．２％以下とした。
物を形成し、フェライトを強化する析出硬化元素である
が、０，２％を越えて添加してもその効果は飽和するの
で、経済性を考慮して０．２％以下とした。
Ｂ：Ｂは鋼の合金元素を減らし、強度の増大に有効であ
る。しかし多徂に添加してもその効果が飽和し、また靭
性低下の原因となるので上限を０．００５％とした。
る。しかし多徂に添加してもその効果が飽和し、また靭
性低下の原因となるので上限を０．００５％とした。
Ｎ：Ｎはｃ、ｖ、Ｎｂ、Ｔｒと結合して炭窒化物を析出
し、鋼を強化するのに必要で必って、０．００５％未満
では炭窒化物の析出量か不足し、また、０．０３％を越
えると靭性低下等の悪影響が生じる。
し、鋼を強化するのに必要で必って、０．００５％未満
では炭窒化物の析出量か不足し、また、０．０３％を越
えると靭性低下等の悪影響が生じる。
Ｃｒ：ＣｒはＭｎと同様強度を向上させるだめのもので
、コスト面から０．５％を越えることは好ましくない。
、コスト面から０．５％を越えることは好ましくない。
ＡＩ：ＡＩは鋼の脱酸効果とともに析出硬化元素として
有効である。しかし０．０６％を越えて添加してもその
まま効果は飽和するので、上限を０．０６％とした。
有効である。しかし０．０６％を越えて添加してもその
まま効果は飽和するので、上限を０．０６％とした。
合せ材の耐熱、耐食性金属材料としては、Ｓ ｔＪ ３
３０４．４０３．４３０等があげられる。
３０４．４０３．４３０等があげられる。
第３、第４発明は、上記第１、第２発明のクラッド形鋼
の有効な製造法であって、それぞれの組成の鋼材を形鋼
粗材とし、この粗材の外周部全面に耐熱、耐食性金属材
料を配置して組合せたものを９００〜１２５０℃の温度
で熱間圧延し、５００℃まで０．２℃／ ＳｅＣ以上の
冷却速度で冷却することを特徴とするものである。
の有効な製造法であって、それぞれの組成の鋼材を形鋼
粗材とし、この粗材の外周部全面に耐熱、耐食性金属材
料を配置して組合せたものを９００〜１２５０℃の温度
で熱間圧延し、５００℃まで０．２℃／ ＳｅＣ以上の
冷却速度で冷却することを特徴とするものである。
熱間圧延前の加熱温度を９００〜１２５０℃としたのは
、粗材を圧延加工すると同時にＶをマトリックス中に固
溶させるためには、９００℃未満では充分に固溶せず、
強度が不足となり、また、加工性も悪いためであり、１
２５０℃を越えて加熱すると結晶粒が粗大化し、靭性が
劣化するためである。
、粗材を圧延加工すると同時にＶをマトリックス中に固
溶させるためには、９００℃未満では充分に固溶せず、
強度が不足となり、また、加工性も悪いためであり、１
２５０℃を越えて加熱すると結晶粒が粗大化し、靭性が
劣化するためである。
熱間圧延後の冷却速度はＶ炭窒化物の析出形状ならびに
マトリックスの硬さに影響することから、形鋼の機械的
性質に影響する。０．２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で５
００℃まで冷却すれば強度は上昇する。
マトリックスの硬さに影響することから、形鋼の機械的
性質に影響する。０．２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で５
００℃まで冷却すれば強度は上昇する。
形鋼粗材の外周部全面に配置する耐熱、耐食性金属材料
は、フープを粗材の円形や角形の外周の長さに合せて切
断し、ロールフォーミング機あるいはプレス機等を用い
て粗材の表面に巻き付け、両端の突合せ部を溶接しても
よいし、あらかじめ粗材の外形に合せたパイプ状に成形
しでおいて粗材外周面に嵌着してもよい。
は、フープを粗材の円形や角形の外周の長さに合せて切
断し、ロールフォーミング機あるいはプレス機等を用い
て粗材の表面に巻き付け、両端の突合せ部を溶接しても
よいし、あらかじめ粗材の外形に合せたパイプ状に成形
しでおいて粗材外周面に嵌着してもよい。
［実施例］
第１図は実施の一例の断面図で、第１表に示される組成
よりなる母材２の外周部に５ＵＳ３０４の耐熱、耐食性
金属材料よりなる合せ材１をクラッドしてなるアングル
材を示す。第２図は同じく母材２と合せ材１とよりなる
チャンネル材を示す。
よりなる母材２の外周部に５ＵＳ３０４の耐熱、耐食性
金属材料よりなる合せ材１をクラッドしてなるアングル
材を示す。第２図は同じく母材２と合せ材１とよりなる
チャンネル材を示す。
かかるクラッド形鋼をつくるには、電気炉で溶製した母
材を連続鋳造機で鋳込み一辺の長さ９０ｍｍの角ビレッ
トを製造し、冷却後ショットブラ゛ストによりスケール
を除去し、適当な長さに切断したものを母材の粗材とす
る。
材を連続鋳造機で鋳込み一辺の長さ９０ｍｍの角ビレッ
トを製造し、冷却後ショットブラ゛ストによりスケール
を除去し、適当な長さに切断したものを母材の粗材とす
る。
Ｓ Ｕ Ｓ ３０４の厚み２．００ｕ、巾１．２ｍのフ
ープを上記粗材の周面に合せて切断し、それをロールフ
ォーミング機を用いて粗材の母材の表面に合せ材として
被覆し、それの突合せ部を溶接してパイプ状被覆とする
。また、粗材の両端縁における母材と合せ祠との境界も
、空気の侵入を防ぐために溶接する。このようにして得
た粗材を加熱炉にて１２００’ｃに加熱し、熱間圧延機
により、第１図に示す如きアングル材に成形した。圧延
後は冷却速度０．２℃／ ｓｅｃ以上を放冷で確保した
。合せ材の厚みは約０．１ｍｍでおった。
ープを上記粗材の周面に合せて切断し、それをロールフ
ォーミング機を用いて粗材の母材の表面に合せ材として
被覆し、それの突合せ部を溶接してパイプ状被覆とする
。また、粗材の両端縁における母材と合せ祠との境界も
、空気の侵入を防ぐために溶接する。このようにして得
た粗材を加熱炉にて１２００’ｃに加熱し、熱間圧延機
により、第１図に示す如きアングル材に成形した。圧延
後は冷却速度０．２℃／ ｓｅｃ以上を放冷で確保した
。合せ材の厚みは約０．１ｍｍでおった。
第１表に母材の化学成分およびクラツド鋼の機械的性質
の例を示すが、本発明により耐力がステンレスに比較し
て約５０％以上のものが得られた。
の例を示すが、本発明により耐力がステンレスに比較し
て約５０％以上のものが得られた。
［発明の効果］
本発明で１ｑられるクラツド鋼形鋼は、形鋼自体の強度
を母材の強度でもたせ、耐熱、耐食性は合せ材によって
もたせるもので、強度は従来の形鋼の性状を備えた上で
耐熱、耐食性のすぐれたものでおる。かかる新規な材料
を極めて容易に製造することができる。また、圧延後の
母材部の強度を増加することができるので、形鋼自体の
軽量化をはかることができる。
を母材の強度でもたせ、耐熱、耐食性は合せ材によって
もたせるもので、強度は従来の形鋼の性状を備えた上で
耐熱、耐食性のすぐれたものでおる。かかる新規な材料
を極めて容易に製造することができる。また、圧延後の
母材部の強度を増加することができるので、形鋼自体の
軽量化をはかることができる。
第１図は本発明の実施例のアングル材の断面図、第２図
は同じくチャンネル材の断面図を示す。 １・・・合せ材、２・・・母材。
は同じくチャンネル材の断面図を示す。 １・・・合せ材、２・・・母材。
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．１５〜０
．６０％、Ｍｎ：０．２０〜３．００％、Ｎ：０．００
５〜０．０３％を含み、さらにＶ：０．３０％以下、Ｎ
ｂ：０．２０％以下、Ｔｉ：０．２０％以下、Ｂ：０．
００５％以下の１種または２種以上を含有し、残部が実
質的にＦｅよりなる形鋼用鋼材を母材とし、その外周部
に耐熱、耐食性金属材料を合せ材として被覆し、かつそ
の境界面が金属学的に接合してなる高強度、耐熱、耐食
性クラッド形鋼。 - （２）Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．１５〜０
．６０％、Ｍｎ：０．２０〜３．００％、Ｃｒ：０．５
％以下、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：０．００５〜０．
０３％を含み、さらにＶ：０．３０％以下、Ｎｂ：０．
２０％以下、Ｔｉ：０．２０％以下、Ｂ：０．００５％
以下の１種または２種以上を含有し、残部が実質的にＦ
ｅよりなる形鋼用鋼材を母材とし、その外周部に耐熱、
耐食性金属材料を合せ材として被覆し、かつその境界面
が金属学的に接合してなる高強度、耐熱、耐食性クラッ
ド形鋼。 - （３）Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．１５〜０
．６０％、Ｍｎ：０．２０〜３．００％、Ｎ：０．００
５〜０．０３％を含み、さらにＶ：０．３０％以下、Ｎ
ｂ：０．２０％以下、Ｔｉ：０．２０％以下、Ｂ：０．
００５％以下の１種または２種以上を含有し、残部が実
質的にＦｅよりなる鋼材を形鋼粗材とし、この粗材の外
周部全面に耐熱、耐食性金属材料を配置して組合せたも
のを、９００〜１２５０℃の温度で熱間圧延し、５００
℃まで０．２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却すること
を特徴とする高強度、耐熱、耐食性クラッド形鋼の製造
法。 - （４）Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．１５〜０
．６０％、Ｍｎ：０．２０〜３．００％、Ｃｒ：０．５
％以下、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：０．００５〜０．
０３％を含み、さらにＶ：０．３０％以下、Ｎｂ：０．
２０％以下、Ｔｉ：０．２０％以下、Ｂ：０．００５％
以下の１種または２種以上を含有し、残部が実質的にＦ
ｅよりなる鋼材を形鋼粗材とし、この粗材の外周部全面
に耐熱、耐食性金属材料を配置して組合せたものを、９
００〜１２５０℃の温度で熱間圧延し、５００℃まで０
．２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却することを特徴と
する高強度、耐熱、耐食性クラッド形鋼の製造法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25867385A JPS62119035A (ja) | 1985-11-20 | 1985-11-20 | 高強度、耐食性クラツド形鋼およびその製造法 |
| US06/914,915 US4784922A (en) | 1985-10-11 | 1986-10-03 | Corrosion-resistant clad steel and method for producing the same |
| CA000519838A CA1250705A (en) | 1985-10-11 | 1986-10-06 | Corrosion resistant clad steel and method for producing the same |
| DE8686113991T DE3683139D1 (de) | 1985-10-11 | 1986-10-09 | Korrosionsbestaendiger verbundstahl und verfahren zu seiner herstellung. |
| EP86113991A EP0225983B1 (en) | 1985-10-11 | 1986-10-09 | Corrosion-resistant clad steel and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25867385A JPS62119035A (ja) | 1985-11-20 | 1985-11-20 | 高強度、耐食性クラツド形鋼およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62119035A true JPS62119035A (ja) | 1987-05-30 |
| JPS6353941B2 JPS6353941B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=17323510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25867385A Granted JPS62119035A (ja) | 1985-10-11 | 1985-11-20 | 高強度、耐食性クラツド形鋼およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62119035A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995014794A1 (fr) * | 1993-11-22 | 1995-06-01 | Nippon Steel Corporation | Brame d'acier a tres bas carbone, produite par coulee continue, et tole d'acier a tres bas carbone presentant peu de defauts de surface au cours de sa fabrication, et procede de fabrication de cette brame et de cette tole |
| JP2016540881A (ja) * | 2013-09-26 | 2016-12-28 | ペキン ユニバーシティ ファウンダー グループ カンパニー，リミティド | 非調質鋼及びその製造方法 |
| JP2020508891A (ja) * | 2016-11-23 | 2020-03-26 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 高強度・高耐食性の複合縞鋼板及びその製造方法 |
| US11130161B2 (en) | 2016-11-23 | 2021-09-28 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-strength corrosion-resistant composite chequered iron and manufacturing method therefor |
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-
1985
- 1985-11-20 JP JP25867385A patent/JPS62119035A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6353941B2 (ja) | 1988-10-26 |
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