JPS621284B2 - - Google Patents
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- JPS621284B2 JPS621284B2 JP54098713A JP9871379A JPS621284B2 JP S621284 B2 JPS621284 B2 JP S621284B2 JP 54098713 A JP54098713 A JP 54098713A JP 9871379 A JP9871379 A JP 9871379A JP S621284 B2 JPS621284 B2 JP S621284B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tower
- desulfurization
- conduit
- semi
- sulfur
- Prior art date
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- Treating Waste Gases (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガス脱硫用炭素質固体を再生する乾式
脱硫プラントに係り、特に当該炭素質固体として
半成コークスを反復利用する排煙脱硫プラントに
関する。
脱硫プラントに係り、特に当該炭素質固体として
半成コークスを反復利用する排煙脱硫プラントに
関する。
火力発電所の石炭焚きボイラーや化学工場等か
らの含イオウ排ガスが公害の元凶となつているこ
とは周知のところである。そして従来から種々の
脱硫方法が提案されてきた。
らの含イオウ排ガスが公害の元凶となつているこ
とは周知のところである。そして従来から種々の
脱硫方法が提案されてきた。
脱硫方法はイオウの回収方式によつて２分され
る。一つは排ガス中の酸化イオウと吸収剤（例え
ば石灰）との反応生成物（例えば石膏）を回収す
る方式であり、一つは排ガス中のイオウ化合物を
単体イオウとして回収する方式である。前者は回
収物の処分、特に我が国においては消費地への輸
送や投棄場の確保に難点がある。一方後者は回収
物が少量で済む。
る。一つは排ガス中の酸化イオウと吸収剤（例え
ば石灰）との反応生成物（例えば石膏）を回収す
る方式であり、一つは排ガス中のイオウ化合物を
単体イオウとして回収する方式である。前者は回
収物の処分、特に我が国においては消費地への輸
送や投棄場の確保に難点がある。一方後者は回収
物が少量で済む。
単体イオウを回収する方式の脱硫方法には湿式
法と乾式法とがある。前者はアルカリ水溶液にイ
オウ酸化物を吸収させ、この吸収液を処理すると
いう方式であるので、用水量が膨大となる。一方
後者は吸着剤を用いて脱硫し、使用済み吸着剤か
ら吸着物を脱離・還元するという方式であるので
多量の水は要しない。それ由、乾式法は近年特に
脚光を浴びている脱硫技術である。
法と乾式法とがある。前者はアルカリ水溶液にイ
オウ酸化物を吸収させ、この吸収液を処理すると
いう方式であるので、用水量が膨大となる。一方
後者は吸着剤を用いて脱硫し、使用済み吸着剤か
ら吸着物を脱離・還元するという方式であるので
多量の水は要しない。それ由、乾式法は近年特に
脚光を浴びている脱硫技術である。
ただし現在までに提案されている乾式法は吸着
剤として活性炭を使用しており、活然炭は高価で
あるから脱硫プラントにかかるランニングコスト
も高くなつている。
剤として活性炭を使用しており、活然炭は高価で
あるから脱硫プラントにかかるランニングコスト
も高くなつている。
そこで本発明者等は先に準活性炭とも言うべき
半成コークスを吸着剤として使用する排煙脱硫方
法を提案した（特願昭54−34617号他）。半成コー
クスは石炭を乾留することによつて得られる。従
つて石炭焚きボイラーの排煙脱硫に半成コークス
を利用すればボイラー燃料と同一の原料が利用で
きるのでランニングコストの低減が図れる。
半成コークスを吸着剤として使用する排煙脱硫方
法を提案した（特願昭54−34617号他）。半成コー
クスは石炭を乾留することによつて得られる。従
つて石炭焚きボイラーの排煙脱硫に半成コークス
を利用すればボイラー燃料と同一の原料が利用で
きるのでランニングコストの低減が図れる。
一方、火力発電所の石炭焚きボイラーや化学工
場等からの排ガス量は膨大であるため、多くの炭
素質固体を必要とする。従つてこれを再生して繰
り返し使用する方法をとることが望ましい。
場等からの排ガス量は膨大であるため、多くの炭
素質固体を必要とする。従つてこれを再生して繰
り返し使用する方法をとることが望ましい。
これらの排ガス中にはイオウ化合物（特にイオ
ウ酸化物）だけでなく、酸素や水素等が共存して
いる為、イオウ化合物は単に炭素質固体の表面に
物理吸着するだけでなく酸素や水素等と反応して
硫酸と化して吸着している。
ウ酸化物）だけでなく、酸素や水素等が共存して
いる為、イオウ化合物は単に炭素質固体の表面に
物理吸着するだけでなく酸素や水素等と反応して
硫酸と化して吸着している。
SO2＋1/2O2＋H2O→H2SO4 (1)
そこで、硫酸の付着した炭素質固体は、350か
ら450℃に加熱して酸化イオウ（SO2）を脱離し再
生する方法が提案された。
ら450℃に加熱して酸化イオウ（SO2）を脱離し再
生する方法が提案された。
H2SO4＋1/2Ｃ→1/2CO2＋H2O＋SO2 (2)
しかし(2)式のようにSO2の脱離時には化学的に
多量の炭素を消耗し、しかもこの炭素は吸着に寄
与していた活性点であるだけに吸着力の低下を招
く。
多量の炭素を消耗し、しかもこの炭素は吸着に寄
与していた活性点であるだけに吸着力の低下を招
く。
この対策として特公昭48−6027号公報記載の技
術がある。この技術では炭素質固体の再生に際し
少くとも一酸化炭素か水素ガスのいずれかを炭素
質固体に加熱接触させ、SO2の脱離を図つてい
る。本方法によれば(2)式の反応が生じなければ炭
素質固体の活性点を除去することなく脱離再生が
可能になると推測されるが、相変わらず250から
450℃という温度条件が必要であるから活性点の
消耗は免れない。まして強度・性状共に活性炭よ
りも劣る半成コークスの再生に適用するならば尚
更のことである。加えてこれら賦活用のガスを他
から供給する必要があり、再生の為にかえつてラ
ンニングコストが上昇してしまうという欠点があ
る。
術がある。この技術では炭素質固体の再生に際し
少くとも一酸化炭素か水素ガスのいずれかを炭素
質固体に加熱接触させ、SO2の脱離を図つてい
る。本方法によれば(2)式の反応が生じなければ炭
素質固体の活性点を除去することなく脱離再生が
可能になると推測されるが、相変わらず250から
450℃という温度条件が必要であるから活性点の
消耗は免れない。まして強度・性状共に活性炭よ
りも劣る半成コークスの再生に適用するならば尚
更のことである。加えてこれら賦活用のガスを他
から供給する必要があり、再生の為にかえつてラ
ンニングコストが上昇してしまうという欠点があ
る。
本発明の目的は炭素質固体の寿命を低コストで
維持できる乾式脱硫プラントを提供するにある。
維持できる乾式脱硫プラントを提供するにある。
本発明は、排ガス中の酸化イオウを炭素質固体
によつて硫酸として吸着する脱硫塔、前記硫酸を
吸着した炭素質固体を所定の温度に加熱し吸着し
た硫酸を酸化イオウとして脱離する脱離塔、前記
硫酸を二酸化イオウとして脱離した前記炭素質固
体を所定の温度に加熱し、前記脱離した二酸化イ
オウと反応させ元素状硫黄を形成する転換塔、及
び前記元素状硫黄を回収する硫黄回収器を備えた
乾式脱硫プラントであつて、前記脱離塔で硫酸を
除去した前記炭素質固体の一部を前記脱硫塔に供
給する導管を有するとともに前記硫黄を除去した
前記炭素質固体の残部を前記転換塔に供給する導
管を有し、かつ前記転換塔で前記二酸化イオウに
さらされた前記炭素質固体を前記脱硫塔に供給す
る導管を有することを特徴とする乾式脱硫プラン
トにある。
によつて硫酸として吸着する脱硫塔、前記硫酸を
吸着した炭素質固体を所定の温度に加熱し吸着し
た硫酸を酸化イオウとして脱離する脱離塔、前記
硫酸を二酸化イオウとして脱離した前記炭素質固
体を所定の温度に加熱し、前記脱離した二酸化イ
オウと反応させ元素状硫黄を形成する転換塔、及
び前記元素状硫黄を回収する硫黄回収器を備えた
乾式脱硫プラントであつて、前記脱離塔で硫酸を
除去した前記炭素質固体の一部を前記脱硫塔に供
給する導管を有するとともに前記硫黄を除去した
前記炭素質固体の残部を前記転換塔に供給する導
管を有し、かつ前記転換塔で前記二酸化イオウに
さらされた前記炭素質固体を前記脱硫塔に供給す
る導管を有することを特徴とする乾式脱硫プラン
トにある。
本発明は炭素質固体に活性点を設けるには水蒸
気や二酸化イオウ、二酸化炭素等を加熱接触させ
て炭素質固体表面上に細孔を作ることが有効であ
ることを実験により確認し、先ず脱硫に寄与した
炭素質固体を加熱して吸着物（最も多量にあるも
のは硫酸）を水蒸気、二酸化イオウ、二酸化炭素
等にガス化し、次いで該ガス化吸着物によつて前
記炭素質固体を賦活することを特徴とする。
気や二酸化イオウ、二酸化炭素等を加熱接触させ
て炭素質固体表面上に細孔を作ることが有効であ
ることを実験により確認し、先ず脱硫に寄与した
炭素質固体を加熱して吸着物（最も多量にあるも
のは硫酸）を水蒸気、二酸化イオウ、二酸化炭素
等にガス化し、次いで該ガス化吸着物によつて前
記炭素質固体を賦活することを特徴とする。
以下、本発明の一実施例を図面に従つて説明す
る。
る。
第１図は本発明の一実施例を採用した火力発電
所の乾式脱硫プラントのフロー図である。石炭は
導管１を経て燃料として石炭焚きボイラー２に供
給する。石炭焚きボイラーからはイオウを含有す
る排ガスが発生し、導管３を経て後述する脱硫塔
４に至る。脱硫塔４は移動層式反応塔である。一
方、石炭の一部は導管１から分岐した導管５を経
て吸着剤原料として乾留塔６に供給する。乾留塔
６では原料石炭を酸素遮断下で600から900℃に加
熱してタールや揮発分を除去する。乾留塔６で生
成したタールや揮発分は導管７を経て抜き出す。
一方、石炭は乾留塔６における乾留で半成コーク
スとなり、導管８を経て賦活塔９に至る。賦活塔
９には、導管１０から水蒸気が、導管１１から酸
素が供給されており、700から900℃に加熱するこ
とにより、半成コークスの表面上に細孔ができ、
脱硫能のある賦活炭が生成される。水蒸気による
賦活反応を示せば次式のようになる。
所の乾式脱硫プラントのフロー図である。石炭は
導管１を経て燃料として石炭焚きボイラー２に供
給する。石炭焚きボイラーからはイオウを含有す
る排ガスが発生し、導管３を経て後述する脱硫塔
４に至る。脱硫塔４は移動層式反応塔である。一
方、石炭の一部は導管１から分岐した導管５を経
て吸着剤原料として乾留塔６に供給する。乾留塔
６では原料石炭を酸素遮断下で600から900℃に加
熱してタールや揮発分を除去する。乾留塔６で生
成したタールや揮発分は導管７を経て抜き出す。
一方、石炭は乾留塔６における乾留で半成コーク
スとなり、導管８を経て賦活塔９に至る。賦活塔
９には、導管１０から水蒸気が、導管１１から酸
素が供給されており、700から900℃に加熱するこ
とにより、半成コークスの表面上に細孔ができ、
脱硫能のある賦活炭が生成される。水蒸気による
賦活反応を示せば次式のようになる。
Ｃ＋H2O→CO＋H2 (3)
余剰ガスは導管１２から抜き出し、賦活炭は粒
径を５から10mmに揃えて導管１３から抜き出す。
賦活炭は導管１３、導管１４、導管１５を経て前
記した脱硫塔４に至り、約150℃の温度条件下で
(1)式の反応を生じ、脱硫反応が進行する。脱硫さ
れたガスは導管１６から抜き出して後段の工程例
えば電気集塵器に送る（この系統は図示せず）。
この過程で賦活炭は、活性点が吸着物に覆われた
半成コークスとなる。一方、使用済みの半成コー
クスは脱硫塔４の底部から抜き出して振動ふるい
１７にかけ、粉化コークスを分離する。粉化コー
クスは導管１８を経て石炭焚きボイラー２に戻し
燃焼させる。粉化コークスを除去した後の半成コ
ークスは導管１９を経て移動層式反応塔である脱
離塔２０に送る。脱離塔２０は350から500℃の温
度に保持し、(2)式の反応を進行させる。この過程
では２式の反応以外に硫酸に飽和吸着されている
水分も同時に放出される。このように水蒸気を主
成分とし、二酸化イオウや二酸化炭素をも含む発
生ガスは導管２１を経て移動層式反応塔である転
換塔２２に至る。一方、脱離を終えた半成コーク
スは脱離塔２０の底部から抜き出して振動ふるい
２３にかけ、粉化コークスを分離する。粉化コー
クスは導管２４を経て石炭焚きボイラー２に戻し
（この経路は図示せず）、燃焼させる。粉化コーク
スを除去した後の半成コークスは導管２５を経て
タンク２６に至る。タンク２６では次工程への流
出量を調整する。半成コークスは導管１４と導管
２７とに分かれて次工程に流れる。導管１４を経
た半成コークスは脱硫塔４に戻し、再利用に供す
る。導管２７を経た半成コークスは前記の転換塔
２２に至り、ここで導管２１から供給される脱離
時発生ガスと接触する。接触条件は800から1000
℃（望ましくは800から900℃）である。ここで半
成コークスとガスとは(3)式の反応の他に次の(4)式
及び(5)式の反応を生ずる。
径を５から10mmに揃えて導管１３から抜き出す。
賦活炭は導管１３、導管１４、導管１５を経て前
記した脱硫塔４に至り、約150℃の温度条件下で
(1)式の反応を生じ、脱硫反応が進行する。脱硫さ
れたガスは導管１６から抜き出して後段の工程例
えば電気集塵器に送る（この系統は図示せず）。
この過程で賦活炭は、活性点が吸着物に覆われた
半成コークスとなる。一方、使用済みの半成コー
クスは脱硫塔４の底部から抜き出して振動ふるい
１７にかけ、粉化コークスを分離する。粉化コー
クスは導管１８を経て石炭焚きボイラー２に戻し
燃焼させる。粉化コークスを除去した後の半成コ
ークスは導管１９を経て移動層式反応塔である脱
離塔２０に送る。脱離塔２０は350から500℃の温
度に保持し、(2)式の反応を進行させる。この過程
では２式の反応以外に硫酸に飽和吸着されている
水分も同時に放出される。このように水蒸気を主
成分とし、二酸化イオウや二酸化炭素をも含む発
生ガスは導管２１を経て移動層式反応塔である転
換塔２２に至る。一方、脱離を終えた半成コーク
スは脱離塔２０の底部から抜き出して振動ふるい
２３にかけ、粉化コークスを分離する。粉化コー
クスは導管２４を経て石炭焚きボイラー２に戻し
（この経路は図示せず）、燃焼させる。粉化コーク
スを除去した後の半成コークスは導管２５を経て
タンク２６に至る。タンク２６では次工程への流
出量を調整する。半成コークスは導管１４と導管
２７とに分かれて次工程に流れる。導管１４を経
た半成コークスは脱硫塔４に戻し、再利用に供す
る。導管２７を経た半成コークスは前記の転換塔
２２に至り、ここで導管２１から供給される脱離
時発生ガスと接触する。接触条件は800から1000
℃（望ましくは800から900℃）である。ここで半
成コークスとガスとは(3)式の反応の他に次の(4)式
及び(5)式の反応を生ずる。
Ｃ＋SO2→CO2＋Ｓ (4)
Ｃ＋CO2→1/2CO (5)
(3)式、(4)式、(5)式の反応により、半成コークス
の表面のカーボンはガス化され、細孔が生じ、半
成コークスは吸着活性が復活する。これと同時に
(4)式の還元反応によりSO2は単体イオウ（Ｓ）と
なる。賦活炭は転換塔２２の底部から抜き出して
振動ふるい２８にかけ、粉化コークスを分離す
る。粉化コークスは灰分リツチの状態となつてお
り、導管２を経て石炭焚きボイラー２に戻すか、
別の処理工程に導く（この経路は図示せず）。粉
化コークスを除去した後の賦活炭は導管３０を経
て前記のタンク２６からの脱離炭と合流し、導管
１４、導管１５を経て脱硫塔４に戻し、再利用に
供する。一方、転換塔２２で副生されるＳは(3)式
や(5)式の反応生成物であるCOやCO2等と共に導
管３１を経て凝縮器３２に至り、Ｓは導管３３か
ら、Ｓを除去した後のガスは導管３４から抜き出
す。
の表面のカーボンはガス化され、細孔が生じ、半
成コークスは吸着活性が復活する。これと同時に
(4)式の還元反応によりSO2は単体イオウ（Ｓ）と
なる。賦活炭は転換塔２２の底部から抜き出して
振動ふるい２８にかけ、粉化コークスを分離す
る。粉化コークスは灰分リツチの状態となつてお
り、導管２を経て石炭焚きボイラー２に戻すか、
別の処理工程に導く（この経路は図示せず）。粉
化コークスを除去した後の賦活炭は導管３０を経
て前記のタンク２６からの脱離炭と合流し、導管
１４、導管１５を経て脱硫塔４に戻し、再利用に
供する。一方、転換塔２２で副生されるＳは(3)式
や(5)式の反応生成物であるCOやCO2等と共に導
管３１を経て凝縮器３２に至り、Ｓは導管３３か
ら、Ｓを除去した後のガスは導管３４から抜き出
す。
本実施例によれば次の効果がある。
(1) 脱離時に発生するガスは水蒸気を主成分と
し、他に二酸化イオウや二酸化炭素を含んでい
る。いずれのガスも炭素質固体の表面上に細孔
をあけるのに有利であり、特に水蒸気と炭素と
の反応性は高い。従つてこのガスを用いれば、
脱離によつて二酸化イオウと共に活性点が消失
しても賦活により再び細孔を作り出すことがで
きる。よつて炭素質固体の寿命を維持すること
ができ、しかもプロセス内で発生するガスを利
用する為に再生にかかる用役費を低減すること
が可能である。尚、プラントの副次的効果とし
て、脱離ガス中の酸化イオウを還元して回収容
易な単体イオウにすることも挙げることができ
る。
し、他に二酸化イオウや二酸化炭素を含んでい
る。いずれのガスも炭素質固体の表面上に細孔
をあけるのに有利であり、特に水蒸気と炭素と
の反応性は高い。従つてこのガスを用いれば、
脱離によつて二酸化イオウと共に活性点が消失
しても賦活により再び細孔を作り出すことがで
きる。よつて炭素質固体の寿命を維持すること
ができ、しかもプロセス内で発生するガスを利
用する為に再生にかかる用役費を低減すること
が可能である。尚、プラントの副次的効果とし
て、脱離ガス中の酸化イオウを還元して回収容
易な単体イオウにすることも挙げることができ
る。
(2) 炭素質吸着剤としてボイラー燃料と同一の石
炭を原料とする半成コークスを使用するので、
脱硫プロセス全体のランニングコストを低減す
ることができる。
炭を原料とする半成コークスを使用するので、
脱硫プロセス全体のランニングコストを低減す
ることができる。
(3) 脱離塔も転換塔も移動層式反応器を使用した
ので、半成コークスの粉化を抑制することがで
きる。
ので、半成コークスの粉化を抑制することがで
きる。
尚、上記プラントでは脱離塔を経た半成コーク
スは、直接脱硫塔に返却する部分と、本実施例を
用いた転換塔を介して脱硫塔に返却する部分とに
分けてあるが、これは転換塔において脱離塔で発
生するガス量に見合つた分だけ完全賦活を行う為
に行つている。従つて、脱離後、全量を転換塔に
導入してもかまわない。移動層式反応器は向流式
その他の方式であつてもかまわない。また、強度
の保証された炭素質固体を再生するならば、脱離
（ガス化）と賦活とを１つの流動層式反応器内で
行つても差しつかえない。
スは、直接脱硫塔に返却する部分と、本実施例を
用いた転換塔を介して脱硫塔に返却する部分とに
分けてあるが、これは転換塔において脱離塔で発
生するガス量に見合つた分だけ完全賦活を行う為
に行つている。従つて、脱離後、全量を転換塔に
導入してもかまわない。移動層式反応器は向流式
その他の方式であつてもかまわない。また、強度
の保証された炭素質固体を再生するならば、脱離
（ガス化）と賦活とを１つの流動層式反応器内で
行つても差しつかえない。
次に本発明者が行つた実験の結果を示す。
実験 １
前記の脱硫プラントを利用して半成コークス
（脱硫剤）の吸着〜再生繰り返しによる脱硫性能
の変化を検討した。この検討は半成コークスを再
生する毎に抜き出し、熱天秤装置を用いて半成コ
ークス上に吸着されたSO2量を測定することによ
つた。結果を第２図に示す。図中は吸着〜脱離
の繰り返しによるデータであり、は吸着〜脱離
〜賦活の繰り返しによるデータである。各プロツ
トは吸着開始120分経過後の値を示す。この結果
から明らかなように、本発明を採用すれば炭素質
固体の寿命を長く維持できる。
（脱硫剤）の吸着〜再生繰り返しによる脱硫性能
の変化を検討した。この検討は半成コークスを再
生する毎に抜き出し、熱天秤装置を用いて半成コ
ークス上に吸着されたSO2量を測定することによ
つた。結果を第２図に示す。図中は吸着〜脱離
の繰り返しによるデータであり、は吸着〜脱離
〜賦活の繰り返しによるデータである。各プロツ
トは吸着開始120分経過後の値を示す。この結果
から明らかなように、本発明を採用すれば炭素質
固体の寿命を長く維持できる。
実験 ２
太平洋炭を600℃、窒素ガス（N2）中で乾留し
て作つた半成コークスと水蒸気との反応特性を熱
天秤装置を用いて検討した。結果を第３図に示
す。反応ガスは水蒸気20％のN2である。図中
は反応温度が800℃の時の、は850℃、は900
℃の時の傾向である。半成コークスと水蒸気との
反応速度は800℃以上では充分大きく、反応温度
が高くなるにつれ、急激に大きくなる。
て作つた半成コークスと水蒸気との反応特性を熱
天秤装置を用いて検討した。結果を第３図に示
す。反応ガスは水蒸気20％のN2である。図中
は反応温度が800℃の時の、は850℃、は900
℃の時の傾向である。半成コークスと水蒸気との
反応速度は800℃以上では充分大きく、反応温度
が高くなるにつれ、急激に大きくなる。
また同様に太平洋炭を600℃、N2中で乾留して
作つた半成コークスとSO2との反応特性を検討し
た。結果を第３図に示す。反応ガスはSO2を３％
含むN2である。図中は反応温度が800℃の時
の、は850℃、は900℃の時の傾向である。
800℃以上の温度でもSO2は半成コークスと反応
し、SO2は半成コークスの賦活剤として使用可能
であることがわかる。
作つた半成コークスとSO2との反応特性を検討し
た。結果を第３図に示す。反応ガスはSO2を３％
含むN2である。図中は反応温度が800℃の時
の、は850℃、は900℃の時の傾向である。
800℃以上の温度でもSO2は半成コークスと反応
し、SO2は半成コークスの賦活剤として使用可能
であることがわかる。
実験 ３
40φの石英製反応管により太平洋炭を乾留して
作つた半成コークスのSO2還元特性を検討した。
結果を第５図に示す。反応ガスはSO2を１％含む
N2であり、S.V.は5000h-1である。800℃以上の温
度でSO2はほぼ90℃以上還元できることがわかつ
た。出口ガスの組成を分析した結果、大部分が二
酸化炭素か一酸化炭素であり、粉質収支から、
SO2がＳに還元されていることが明らかである。
作つた半成コークスのSO2還元特性を検討した。
結果を第５図に示す。反応ガスはSO2を１％含む
N2であり、S.V.は5000h-1である。800℃以上の温
度でSO2はほぼ90℃以上還元できることがわかつ
た。出口ガスの組成を分析した結果、大部分が二
酸化炭素か一酸化炭素であり、粉質収支から、
SO2がＳに還元されていることが明らかである。
実験 ４
第１図に示す方法において、石炭焚きボイラー
に供給する石炭量3.8t／ｈの時、ボイラーからの
排ガス量は３万Ｎm3／ｈである。吸着塔150℃、
脱離塔350℃、転換塔850℃で運転し、この時、排
ガス中のイオウ酸化物の除去率は95％であつた。
に供給する石炭量3.8t／ｈの時、ボイラーからの
排ガス量は３万Ｎm3／ｈである。吸着塔150℃、
脱離塔350℃、転換塔850℃で運転し、この時、排
ガス中のイオウ酸化物の除去率は95％であつた。
脱離塔及び転換塔は間接加熱方式として、乾留
塔及び賦活塔から発生するガスやタールを燃料と
した。
塔及び賦活塔から発生するガスやタールを燃料と
した。
吸着塔と脱離塔の間の半成コークス循環量は
1t／ｈであつた。脱離塔から抜き出した半成コー
クスのうち、0.5t／ｈは転換塔に供給し、脱離塔
から発生するSO220％、H2O40％を含むガスと接
触させて、再賦活させた。この際SO2は還元され
て単体イオウとして、4.2Kg／ｈ回収された。こ
の場合、賦活塔から新たに供給する半成コークス
量は0.01t／ｈであつた。
1t／ｈであつた。脱離塔から抜き出した半成コー
クスのうち、0.5t／ｈは転換塔に供給し、脱離塔
から発生するSO220％、H2O40％を含むガスと接
触させて、再賦活させた。この際SO2は還元され
て単体イオウとして、4.2Kg／ｈ回収された。こ
の場合、賦活塔から新たに供給する半成コークス
量は0.01t／ｈであつた。
一方、循環使用している半成コークスを転換塔
に移して再賦活しない方法では、賦活塔から新た
に供給する半成コークス量は0.1t／ｈとなり、本
発明に比べて10倍も供給しなければならなかつ
た。
に移して再賦活しない方法では、賦活塔から新た
に供給する半成コークス量は0.1t／ｈとなり、本
発明に比べて10倍も供給しなければならなかつ
た。
このように、本発明を脱硫プロセスに採用すれ
ば、SO2のＳへの転換反応と共に、半成コークス
の賦活反応とを同時に行うことができ、新たに供
給する半成コークス量を激減させることが可能で
ある。
ば、SO2のＳへの転換反応と共に、半成コークス
の賦活反応とを同時に行うことができ、新たに供
給する半成コークス量を激減させることが可能で
ある。
以上、本発明によれば、吸着物の脱離時に発生
するガスを有効利用して脱離後の炭素質固体を賦
活するので、炭素質固体の長寿命化と再生コスト
の軽減とを同時に達成できるという効果がある。
するガスを有効利用して脱離後の炭素質固体を賦
活するので、炭素質固体の長寿命化と再生コスト
の軽減とを同時に達成できるという効果がある。
第１図は本発明の一実施例を採用した火力発電
所の乾式脱硫プラントのフロー図、第２図は半成
コークスの吸着〜再生繰り返しによる性能変化を
示す特性図、第３図は半成コークスと水蒸気との
反応特性図、第４図及び第５図は半成コークスと
二酸化イオウとの反応特性図である。 ２０……脱離塔、２２……転換塔、２１，２
５，２７，３０……導管。
所の乾式脱硫プラントのフロー図、第２図は半成
コークスの吸着〜再生繰り返しによる性能変化を
示す特性図、第３図は半成コークスと水蒸気との
反応特性図、第４図及び第５図は半成コークスと
二酸化イオウとの反応特性図である。 ２０……脱離塔、２２……転換塔、２１，２
５，２７，３０……導管。
Claims (1)
- １ 排ガス中の酸化イオウを炭素質固体によつて
硫酸として吸着する脱硫塔、前記硫酸を吸着した
炭素質固体を所定の温度に加熱し吸着した硫酸を
二酸化イオウとして脱離する脱離塔、前記硫酸を
二酸化イオウとして脱離した前記炭素質固体を所
定の温度に加熱し、前記脱離した二酸化イオウと
反応させ元素状硫黄を形成する転換塔、及び前記
元素状硫黄を回収する硫黄回収器を備えた乾式脱
硫プラントであつて、前記脱離塔で硫酸を除去し
た前記炭素質固体の一部を前記脱硫塔に供給する
導管を有するとともに前記硫酸を除去した前記炭
素質固体の残部を前記転換塔に供給する導管を有
し、かつ前記転換塔で前記二酸化イオウにさらさ
れた前記炭素質固体を前記脱硫塔に供給する導管
を有することを特徴とする乾式脱硫プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9871379A JPS5624028A (en) | 1979-08-03 | 1979-08-03 | Regeneration of carbonaceous solid for gas desulfurization |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9871379A JPS5624028A (en) | 1979-08-03 | 1979-08-03 | Regeneration of carbonaceous solid for gas desulfurization |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5624028A JPS5624028A (en) | 1981-03-07 |
| JPS621284B2 true JPS621284B2 (ja) | 1987-01-12 |
Family
ID=14227147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9871379A Granted JPS5624028A (en) | 1979-08-03 | 1979-08-03 | Regeneration of carbonaceous solid for gas desulfurization |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5624028A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2667993T3 (es) | 2013-03-28 | 2018-05-16 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Lámina de acero inoxidable austenítico resistente al calor |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4164555A (en) * | 1977-09-12 | 1979-08-14 | Foster Wheeler Energy Corporation | Pollution control system and method for the removal of sulfur oxides |
-
1979
- 1979-08-03 JP JP9871379A patent/JPS5624028A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5624028A (en) | 1981-03-07 |
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