JPS62137110A - 鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents
鋼帯の冷間圧延方法Info
- Publication number
- JPS62137110A JPS62137110A JP27642185A JP27642185A JPS62137110A JP S62137110 A JPS62137110 A JP S62137110A JP 27642185 A JP27642185 A JP 27642185A JP 27642185 A JP27642185 A JP 27642185A JP S62137110 A JPS62137110 A JP S62137110A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strip
- roll
- rolled
- work roll
- steel strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はゼンジマーミルにおける鋼帯（ストリップ）の
冷間圧延方法に関するものである。
冷間圧延方法に関するものである。
ゼンジマーミル（でてストリップを冷間圧延するに際し
、たとえば電磁鋼板のように珪素含有量が高く脆い材料
においては、冷間圧延中のストリップでの耳割れの発生
およびそれによるストリップ破断が圧延工程の生産能率
（Ｔ／Ｈ）および歩留を低下させる大きな原因となる。
、たとえば電磁鋼板のように珪素含有量が高く脆い材料
においては、冷間圧延中のストリップでの耳割れの発生
およびそれによるストリップ破断が圧延工程の生産能率
（Ｔ／Ｈ）および歩留を低下させる大きな原因となる。
近年は省エネルギーの点から、電気機器における電力損
失を少なくするため、電磁鋼板に対してもよシ低鉄損の
材料が要求されるようになシ、鉄損の中の渦電流損を減
らす念めに鋼中の珪素含有量をより大きくかつ板厚をよ
シ薄くする高Ｓｉ化。
失を少なくするため、電磁鋼板に対してもよシ低鉄損の
材料が要求されるようになシ、鉄損の中の渦電流損を減
らす念めに鋼中の珪素含有量をより大きくかつ板厚をよ
シ薄くする高Ｓｉ化。
薄手化の傾向が特に方向性電磁鋼板において著るしい。
この高Ｓｉ化・薄手化の方向は圧延中の耳側発生および
それによるス） ＋Ｊツブ破断を助長する方向であり、
耳割れ発生の防止の重要性はますます増大している。
それによるス） ＋Ｊツブ破断を助長する方向であり、
耳割れ発生の防止の重要性はますます増大している。
第２図はゼンジマーミルのロール構成の一例を示ス図で
、２本のワークロール１．４本の第一中間ロール２．６
本の第二中間ロール３および８本の支持ベアリング４を
もって構成されている。図中５は圧延中のストリップを
示す。
、２本のワークロール１．４本の第一中間ロール２．６
本の第二中間ロール３および８本の支持ベアリング４を
もって構成されている。図中５は圧延中のストリップを
示す。
通常、ゼンジマーミルではストリップ５の断面形状の調
整はワークロール１のクラウン、両端あるいは一端に先
細りのチー・臂−をつけた第一中間ロール２のストリッ
プ５の幅方向へのシフト、第二中間ロール３のクラウン
、支持ベアリング４のクラウンなどを種々組合せて行な
う。
整はワークロール１のクラウン、両端あるいは一端に先
細りのチー・臂−をつけた第一中間ロール２のストリッ
プ５の幅方向へのシフト、第二中間ロール３のクラウン
、支持ベアリング４のクラウンなどを種々組合せて行な
う。
再割れはストリップ５が板幅方向にフラットな場合にく
らべて、板幅の中央部が伸び念中伸の状態の場合の方が
、ストリップ全体Ｋかかる張力は同じ時でも、耳部にか
かる張力の割合が大きくなるので耳側破断を起し易い。
らべて、板幅の中央部が伸び念中伸の状態の場合の方が
、ストリップ全体Ｋかかる張力は同じ時でも、耳部にか
かる張力の割合が大きくなるので耳側破断を起し易い。
このように再割れの点からはストリップの中伸状態は好
ましくないのであるが、一方圧延ラインにおける通板性
という点からは中伸の状態の方が通板性がよく、中伸と
は逆にストリップ耳部が中央部より伸びた再伸状態のも
のにおいてはストリップの幅方向への片寄を起し易くス
トリップの圧延ロールへの絞り込みが起き易い。
ましくないのであるが、一方圧延ラインにおける通板性
という点からは中伸の状態の方が通板性がよく、中伸と
は逆にストリップ耳部が中央部より伸びた再伸状態のも
のにおいてはストリップの幅方向への片寄を起し易くス
トリップの圧延ロールへの絞り込みが起き易い。
上述したように中伸状態のストＩＪツブが耳側破断を起
し易いことから、先に述べた従来からゼンジマーミルに
ある断面形状の調整機能によって中伸状態のストリップ
の形状を調整して再割・破断の減少をはかったが、たと
えば方向性電磁鋼板のように鋼中のＳｉ量が高く脆性の
大きい材料では再割防止効果はそれ程なかった。
し易いことから、先に述べた従来からゼンジマーミルに
ある断面形状の調整機能によって中伸状態のストリップ
の形状を調整して再割・破断の減少をはかったが、たと
えば方向性電磁鋼板のように鋼中のＳｉ量が高く脆性の
大きい材料では再割防止効果はそれ程なかった。
本発明はストリップの耳部を局部的に強圧下して、積極
的に再伸の状態にすることにより、充分に再割を防止し
ながら、圧延中のストリップの片寄シによるロールへの
絞シ込みをも防止するゼンジマーミルにおけるストリッ
プの冷間圧延方法全提供することを目的とする。
的に再伸の状態にすることにより、充分に再割を防止し
ながら、圧延中のストリップの片寄シによるロールへの
絞シ込みをも防止するゼンジマーミルにおけるストリッ
プの冷間圧延方法全提供することを目的とする。
本発明はゼンジマーミルにより鋼帯を冷間圧延する方法
において、ワークロール胴長両側部にロール長さ５１以
下の間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の０．５％〜７チの
段差部を設けて、ロール両端部の径をロール中央部の径
より大きく形成したワークロールを使用し、被圧延鋼帯
の耳部を、ワークロール中央部より大径のワークロール
両端部にて局部的に強圧下することＫよシ再伸の状態に
して、再割および絞シ込みを防止することを特徴とする
ものである。
において、ワークロール胴長両側部にロール長さ５１以
下の間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の０．５％〜７チの
段差部を設けて、ロール両端部の径をロール中央部の径
より大きく形成したワークロールを使用し、被圧延鋼帯
の耳部を、ワークロール中央部より大径のワークロール
両端部にて局部的に強圧下することＫよシ再伸の状態に
して、再割および絞シ込みを防止することを特徴とする
ものである。
以下に本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の方法によるストＩＪツブ圧延の説明図
であり、ワークロール１′の胴長方向の両側部にロール
長ざａが５濶以下の間で、高さｂが被圧延鋼帯の入側厚
さの０．５％〜７チの段差部６を設けて、ロール両端部
７の径Ａをロール中央部８の径Ｂより大きく形成したワ
ークロール１′ヲ使用し、ストリッｆ５／の耳部９を幅
Ｃだけワークロール１′の両端部７にて、ス） ＩＪッ
ｆ５′の中央部１゜よりも強圧下している状態を示すも
のである。
であり、ワークロール１′の胴長方向の両側部にロール
長ざａが５濶以下の間で、高さｂが被圧延鋼帯の入側厚
さの０．５％〜７チの段差部６を設けて、ロール両端部
７の径Ａをロール中央部８の径Ｂより大きく形成したワ
ークロール１′ヲ使用し、ストリッｆ５／の耳部９を幅
Ｃだけワークロール１′の両端部７にて、ス） ＩＪッ
ｆ５′の中央部１゜よりも強圧下している状態を示すも
のである。
ストリップの冷間圧延においては、たとえば特公昭５７
−４７６０５号公報に示されるように、耳波を少なくす
るように圧延しようとするのが通常であるが、本発明に
おいてはむしろ積極的にストリップ５′の耳部９を強圧
下してストリップ５′を再伸状態とし、耳部にかかる張
力を軽減して再割を防止する。このようにストリップ５
′を再伸状態に圧延するに際し、本発明にて使用するワ
ークール１′では、ロール両側部に％定の段差部６を設
けてストリップ５′の耳部９ｔ−両端の大径部７にて強
圧下して再割を防止しながら、耳部が伸びて片寄シ易く
なったストリップ５′の幅方向への動きを段差部６で拘
束して、片寄りによるストリップ５′のワークロール１
′への絞り込みをも同時に防止する。
−４７６０５号公報に示されるように、耳波を少なくす
るように圧延しようとするのが通常であるが、本発明に
おいてはむしろ積極的にストリップ５′の耳部９を強圧
下してストリップ５′を再伸状態とし、耳部にかかる張
力を軽減して再割を防止する。このようにストリップ５
′を再伸状態に圧延するに際し、本発明にて使用するワ
ークール１′では、ロール両側部に％定の段差部６を設
けてストリップ５′の耳部９ｔ−両端の大径部７にて強
圧下して再割を防止しながら、耳部が伸びて片寄シ易く
なったストリップ５′の幅方向への動きを段差部６で拘
束して、片寄りによるストリップ５′のワークロール１
′への絞り込みをも同時に防止する。
第１図にｂで示す段差部６の高さが被圧延ストリップ５
′の入側厚の０．５％未満では再割防止効果が不充分で
あわ、一方入側厚の７％をこえると再伸が過大となって
絞シ込みを起し易くなると共に、過大に伸びた耳部が製
品にならないためこの耳部をスリット除去しなければな
らなくなって歩留低下の原因となる。
′の入側厚の０．５％未満では再割防止効果が不充分で
あわ、一方入側厚の７％をこえると再伸が過大となって
絞シ込みを起し易くなると共に、過大に伸びた耳部が製
品にならないためこの耳部をスリット除去しなければな
らなくなって歩留低下の原因となる。
また第１図にａで示す長さが５謹をこえる傾斜のゆるや
かな段差部６ではストリップ５′の幅方向への動きを拘
束する効果が不充分となる。
かな段差部６ではストリップ５′の幅方向への動きを拘
束する効果が不充分となる。
コ（７） 場合？Ｊ ’図にＣで示すワークロール１′
ノ両端部７にて強圧下されるストリップ５′の耳部９の
幅は、小さ過ぎれば再割減少の効果が少ないし、太き過
ぎれは再伸の範囲が板幅方向に大きくなシ、それだけ後
段の・ぐスにて段差部６を有しない通常のワークロール
１にて圧延する時に、ストリップ５の片寄りおよびそれ
によるストリップ５のワークロール１への絞シ込みの危
険が増大するので、１０〜６０電の範囲であることが望
ましい。
ノ両端部７にて強圧下されるストリップ５′の耳部９の
幅は、小さ過ぎれば再割減少の効果が少ないし、太き過
ぎれは再伸の範囲が板幅方向に大きくなシ、それだけ後
段の・ぐスにて段差部６を有しない通常のワークロール
１にて圧延する時に、ストリップ５の片寄りおよびそれ
によるストリップ５のワークロール１への絞シ込みの危
険が増大するので、１０〜６０電の範囲であることが望
ましい。
段差部６全有するワークロール１′を用いた本発明の圧
延方法は、被圧延ストリップの脆性の程度によって、ゼ
ンジマーミルにおける圧延の全パスにおいて使用するこ
ともあるが、後段パスになる程ストリップの再割発生の
危険は減少するので、最初の１〜２／＃スのみ本発明の
方法による圧延を行ない、後段のパスでは段差部６のな
い通常のワークロールを使用して、一旦再伸状態に圧延
したストリップの断面形状をフラットにしてストリップ
の全幅が製品として使用できるようにし、耳部のスリッ
ト除去による歩留低下を起さないようにする。
延方法は、被圧延ストリップの脆性の程度によって、ゼ
ンジマーミルにおける圧延の全パスにおいて使用するこ
ともあるが、後段パスになる程ストリップの再割発生の
危険は減少するので、最初の１〜２／＃スのみ本発明の
方法による圧延を行ない、後段のパスでは段差部６のな
い通常のワークロールを使用して、一旦再伸状態に圧延
したストリップの断面形状をフラットにしてストリップ
の全幅が製品として使用できるようにし、耳部のスリッ
ト除去による歩留低下を起さないようにする。
上記のように段差部６を有するワークロール１′を使用
する圧延は、複数パスの圧延のうち、ストリップ５′の
状況を見ながら必要最小限に止めるのが望ましいので、
ゼンノマーミルのようにワークロール交換が極めて容易
で臨機応変な対応のできる圧延機においてその効果全最
大限に発揮できる。
する圧延は、複数パスの圧延のうち、ストリップ５′の
状況を見ながら必要最小限に止めるのが望ましいので、
ゼンノマーミルのようにワークロール交換が極めて容易
で臨機応変な対応のできる圧延機においてその効果全最
大限に発揮できる。
第２図の２０段式ゼンジマーミルにおいて以下の（１）
〜（３）の条件にて、段差部６の高さｂ（第１図参照）
を変えてそれぞれ１００）ンづつストリップを圧延した
時の耳割れ発生頻度の変化を求めた実施例を第３図に示
す。
〜（３）の条件にて、段差部６の高さｂ（第１図参照）
を変えてそれぞれ１００）ンづつストリップを圧延した
時の耳割れ発生頻度の変化を求めた実施例を第３図に示
す。
（１）被圧延鋼帯 素材：Ｓｉ含有量（重量％）３．０
〜３．５％の電磁鋼板、入側板厚２．０ 閣、板幅９５０〜１０００醪 （２）ワークロール ロール胴長１１８０ 瓢、 段差
部６ ”長さａ（第１図参照）ＩＩ以下、 両端部７の径６３．５０ｍφ、中央部 ８の径は段差部６の高さｂをＯ〜 １４０μと変えるに応じて、 ６３．５０■φ〜６３．２２■φと変えたものを使用。
〜３．５％の電磁鋼板、入側板厚２．０ 閣、板幅９５０〜１０００醪 （２）ワークロール ロール胴長１１８０ 瓢、 段差
部６ ”長さａ（第１図参照）ＩＩ以下、 両端部７の径６３．５０ｍφ、中央部 ８の径は段差部６の高さｂをＯ〜 １４０μと変えるに応じて、 ６３．５０■φ〜６３．２２■φと変えたものを使用。
両端部７および中央
部８とも形状がフラットなものを
使用。
（３）圧延条件 １パス目のみ本発明で使用する段差
部６のあるワークロール１′を使 用して約３０％の圧下率で圧延し、 ２パス目以降は、段差部６を有し ない通常のワークロールを使用し て０．３５ｍｍ〜０．２３ｍの最終板厚とする。
部６のあるワークロール１′を使 用して約３０％の圧下率で圧延し、 ２パス目以降は、段差部６を有し ない通常のワークロールを使用し て０．３５ｍｍ〜０．２３ｍの最終板厚とする。
第３図に示す耳割れ回数は、段差部６を有する本発明で
使用するワークロールを使用した１／４ス目のみの割れ
回数ではなく、全ノ４スについての耳割れ発生回数であ
る。段差部６の高さｂが入側ストリップ厚の０．５％で
耳割れ発生回数は約半減し、かな）の効果が見られる。
使用するワークロールを使用した１／４ス目のみの割れ
回数ではなく、全ノ４スについての耳割れ発生回数であ
る。段差部６の高さｂが入側ストリップ厚の０．５％で
耳割れ発生回数は約半減し、かな）の効果が見られる。
段差部６の高さｂが増すにつれて耳割れ発生頻度は減少
してゆくが、段差部６の高さｂが入側板厚の５％を越え
るあたシから再割防止効果は飽和する傾向が見られ、ｂ
の値が入側板厚の７チが、通板性の点からもまた再伸状
態になったストリップの形状を後段・ぐスにてフラット
に矯正し得るという点からも限度である。
してゆくが、段差部６の高さｂが入側板厚の５％を越え
るあたシから再割防止効果は飽和する傾向が見られ、ｂ
の値が入側板厚の７チが、通板性の点からもまた再伸状
態になったストリップの形状を後段・ぐスにてフラット
に矯正し得るという点からも限度である。
また、本実施例の場合では、ストリッｆ５’の片寄りに
よる絞シ込みは一回も起きておらず、段差部６によるス
トリップ５′の片寄りを抑える効果は著じるしいものが
あった。
よる絞シ込みは一回も起きておらず、段差部６によるス
トリップ５′の片寄りを抑える効果は著じるしいものが
あった。
本発明によれば次の効果が得られる。
ゼンジマーミルによ）鋼帯を冷間圧延する方法において
、ワークロールの胴長両側部にロール長さ５ｍｍ以下の
間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の０．５％〜７チの段差
部を設けてロール両端部の径をロール中央部の径より大
きく形成したワークロールを使用し、 ■ス） ＩＪツブの耳部をワークロール両端の大径部（
第２図の７）にて局部的に強圧下することばより、通常
の冷間圧延の場合とは逆に積極的にストリップを再伸状
態として耳部にかかる張力を減少し、耳割れを防止でき
る。
、ワークロールの胴長両側部にロール長さ５ｍｍ以下の
間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の０．５％〜７チの段差
部を設けてロール両端部の径をロール中央部の径より大
きく形成したワークロールを使用し、 ■ス） ＩＪツブの耳部をワークロール両端の大径部（
第２図の７）にて局部的に強圧下することばより、通常
の冷間圧延の場合とは逆に積極的にストリップを再伸状
態として耳部にかかる張力を減少し、耳割れを防止でき
る。
■それと同時に、ストリップの板幅方向への片寄シの働
き金、ワークロールの段差部にて拘束することＫよシ、
耳伸び状態のストリップで起き易い片寄シによるストリ
ップのロールへの絞シ込みを防止できる。
き金、ワークロールの段差部にて拘束することＫよシ、
耳伸び状態のストリップで起き易い片寄シによるストリ
ップのロールへの絞シ込みを防止できる。
以上の効果は、本発明で使用するワークロール１′を使
用する当該Ａ’スのみに有効であるばかシではなく、段
差部を有しない通常のワークロールを使用する後続・ぐ
スにおいても、ストリップが既に再伸状態になっている
ことＫよシ割れの発生を防止でき、それにもかかわらず
再伸状態の幅（第２図のｅ）を局限しているため、スト
リップの片寄シが少なく、ストリップの耳割れと絞シ込
みの両方を同時に防止できるので、圧延作業の生産能率
の向上と歩留の向上とが可能である。
用する当該Ａ’スのみに有効であるばかシではなく、段
差部を有しない通常のワークロールを使用する後続・ぐ
スにおいても、ストリップが既に再伸状態になっている
ことＫよシ割れの発生を防止でき、それにもかかわらず
再伸状態の幅（第２図のｅ）を局限しているため、スト
リップの片寄シが少なく、ストリップの耳割れと絞シ込
みの両方を同時に防止できるので、圧延作業の生産能率
の向上と歩留の向上とが可能である。
第１図は本発明の方法による鋼帯の圧延方法の説明図、
第２図はゼンジマーミルのロール構成の一例を示す図、
第３図はワークロールの段差部の高さａと耳側発生頻度
の関係を一実施例にて示す図である。 １・・・ワークロール、１′・・・本発明の方法におけ
るワークロール、２・・・第一中間ロール、３・・・第
二中間ロール、４・・・支持ベアリング、５・・・スト
リップ、５′・・・本発明の方法にて圧延中のストリッ
プ、６・・・ワークロール１′の段差部、７・・・ワー
クロール１′の両端部、８・・・ワークロール１′の中
央部、９・・・ストリップ５′の耳部、１０・・・スト
リップ５′の中央部、Ａ・・・ワークロール１′の両端
部７の径、Ｂ・・・ワークロール１′の中央部８の径、
ａ・・・段差部６の長さ、ｂ・・・段差部６の高さ、Ｃ
・・・耳部９の幅。 第１図 第２図 第３図
第２図はゼンジマーミルのロール構成の一例を示す図、
第３図はワークロールの段差部の高さａと耳側発生頻度
の関係を一実施例にて示す図である。 １・・・ワークロール、１′・・・本発明の方法におけ
るワークロール、２・・・第一中間ロール、３・・・第
二中間ロール、４・・・支持ベアリング、５・・・スト
リップ、５′・・・本発明の方法にて圧延中のストリッ
プ、６・・・ワークロール１′の段差部、７・・・ワー
クロール１′の両端部、８・・・ワークロール１′の中
央部、９・・・ストリップ５′の耳部、１０・・・スト
リップ５′の中央部、Ａ・・・ワークロール１′の両端
部７の径、Ｂ・・・ワークロール１′の中央部８の径、
ａ・・・段差部６の長さ、ｂ・・・段差部６の高さ、Ｃ
・・・耳部９の幅。 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- ゼンジマーミルにより鋼帯を冷間圧延する方法において
、ワークロールの胴長両側部に、ロール長さ５ｍｍ以下
の間で高さが被圧延鋼帯の入側厚の０．５％〜７％の段
差部を設けて、ロール両側部の径をロール中央部の径よ
り大きく形成したワークロールを使用し、被圧延鋼帯の
耳部を、ワークロール中央部よりも大径のワークロール
両端部にて局部的に強圧下することにより耳伸の状態に
して、耳割れおよび絞り込みを防止することを特徴とす
る鋼帯の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60276421A JPH069685B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60276421A JPH069685B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62137110A true JPS62137110A (ja) | 1987-06-20 |
| JPH069685B2 JPH069685B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=17569175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60276421A Expired - Lifetime JPH069685B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069685B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0275403A (ja) * | 1988-08-29 | 1990-03-15 | T Sendzimir Inc | 冷間圧延法と圧延ロール |
| JPH03294010A (ja) * | 1990-04-10 | 1991-12-25 | Hitachi Cable Ltd | 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 |
| CN107999546A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-05-08 | 燕山大学 | 基于辊端压靠治理极薄带钢的边部碎浪的方法 |
| KR20190103164A (ko) * | 2016-12-30 | 2019-09-04 | 오또꿈뿌 오와이제이 | 금속 스트립을 압연하기 위한 방법 및 장치 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6018243A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-01-30 | Daikin Ind Ltd | 中空翼の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP60276421A patent/JPH069685B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6018243A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-01-30 | Daikin Ind Ltd | 中空翼の製造方法 |
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| JP2020514062A (ja) * | 2016-12-30 | 2020-05-21 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネンＯｕｔｏｋｕｍｐｕ Ｏｙｊ | 金属ストリップを圧延する方法及び装置 |
| CN107999546A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-05-08 | 燕山大学 | 基于辊端压靠治理极薄带钢的边部碎浪的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH069685B2 (ja) | 1994-02-09 |
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