JPS6032521B2 - サイジングミルによる板材の圧延方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、竪ロールを有する幅圧下スタンドと水平ロ
ールを有する水平圧延スタンドを含む圧延機列によって
板材の幅を減少する圧延を行なうときの圧延方法に関す
る。

竪ロールを有する幅圧下スタンドを含む圧延機列によっ
て板材の幅を減少する圧延を行なう技術は、たとえば特
公昭４７一３６６１計号公報により公知である。

このような、竪ロールを有する幅圧下スタンドを含む圧
延機列をサィジングミルと呼ぶ。

サィジングミルは、少なくとも各々１つの幅圧下スタン
ドと水平圧延スタンドを有する。

このサィジングミルで、たとえば鋼スラブの幅と厚みを
所定のサイズに圧延するが、就中、幅を所定のサイズま
で減少する圧延を行なうときに、サィジング終了後の板
材の頭端部と尾端部の幅が長さ方向中央部の幅（定常部
）に比して小さく（狭く）なる。この板材をサィジング
過程以降の圧延過程で圧延すると、幅の小さな部分はそ
のまま残存し、この幅不足部分は切捨てられるから製品
歩蟹を低下させるという問題が従来のサィジング圧延技
術にはある。

この点をもう少し詳細に説明すると、たとえばサィジン
グミルが、第１図に示すように竪ロールを有する幅圧下
スタンド（Ｖスタンド）と水平ロールを有する水平圧延
スタンド（日スタンド）で、Ｖ，，日，Ｖ２というよう
に３スタンドで構成されている場合、幅圧下はＶ，，Ｖ
２スタンドで行なわれる。

一般に、鋼スラブ等、板材の幅圧下圧延を行なうときの
変形は、第２図に示すように、板材側綾部に変形が集中
し、その結果側綾部が相対的に厚いドッグボ−ン形状ｄ
と呼ばれる断面形状ｄとなる。

これは、第２図ａに示すフラット竪ロールを用いた場合
も、第２図ｂに示すような孔型を有する竪ロールを用い
た場合も同様である。幅圧下パスばかりを多く続けると
、ドッグボーン形状の相対的に厚い部分がさらに厚くな
って孔型付竪ロールによる幅圧下パスでは孔型からの噴
出しを起したりする。このような断面形状となった材料
を次のＨスタンドーこよる水平圧延を行なうと、異常肉
厚部が折れ込んで癖となったり、噛込不良を生じたりす
る。このような問題を生起させないために適当な段階で
水平圧延によってドッグボーンを平らにならす必要があ
る。

第１図で示した、サイジングミルでリノゞ−ス圧延を行
なう場合、第３図に示すように、最大２バースの幅圧下
圧延の後に水平圧延を行なっている。第３図に示すよう
に最終パスがＨスタンド‘こよる水平圧延（８バス目）
となっているのは、平らな断面のスラブを製品圧延過程
へ供給するためである。このような圧延過程で、竪ロー
ルによる幅圧下圧延では板材長さ方向に頭端部および尾
端部は長さ方向機へのメタル流動が生じ易いから、長さ
方向中央部に比し、ドッグボーン状断面の厚肉部の盛り
上りが小さい。これを水平圧延すると、ドッグボーン状
断面の厚肉部の盛り上りの大きな部分は相応する幅戻り
（水平圧延による幅寸法の復原）があるけれども盛り上
りの４・ごな頭端部および尾端部は幅戻りが殆んどない
。

その結果、サィジング後の板材の平面形状は、第４図に
示すように頭端部と尾端部に長さ方向中央部よりも幅の
狭い部分ができる。

因に、第３図に示す圧延パススケジュールで、厚さ２８
仇吻、幅１９０仇帆の連続鋳造された鋼スラブを、厚さ
２８０柵、幅１４５助成の鋼スラブにサィジングした結
果、第４図に示す平面形状となった。ＴＯＰ幅落ち
△ＢＴ＝１４５０−１４００＝５０８０Ｔ 〃
△ＢＢ＝１４５０−１４２０＝３０ＴＯＰ幅落ち長さ
ＬＴ＝９５０−１００＝８５０８０Ｔ 〃
ＬＢ＝８５０−１００＝７５０このような、サィジン
グ後の板材の頭端部および尾端部の幅不足部（幅落ち部
）の発生を抑止するために竪ロールによる幅圧下圧延中
に、竪ロール対間隔（関度）をダイナミックに変化させ
ることがたとえば特公昭５２−１斑２号公報に開示され
ている。

しかしながら、この技術（特公昭５２一１３８２号公報
に開示された）においても尚解決すべき課題が存してい
る。

即ち、板材長さ方向と竪ロール対間隔（開度）との対応
において、最終圧延製品の平面形状に起因する歩蟹低下
を最も低い水準にする竪ロ−ル対間隔の制御手段を得る
ことである。上に述べた課題を解決することがこの発明
の目的であり、課題を解決するための本発明は、１以上
の竪ロールを有する幅圧下スタンドと、１以上の水平ロ
ールを有する水平圧延スタンドを含む圧延機列で板材の
圧延過程において、前記幅圧下スタンドの竪ロール対の
間隔を変化させて、板材の最終幅を均一にする圧延方法
において、圧延過程での最終の、幅圧下スタンドによる
幅圧下パスで板材尾端部が幅圧下スタンドの竪ロール対
から放出されるより板材長さ方向に（１十ｂ）ＩＢだけ
手前から竪ロール対間隔をＷｏより漸次変化させ、１８
だけ圧延が進んだ時点で竪。−ル対間隔が△ＢＢだけ増
加するようにし、以後板材尾端部が幅圧下スタンドの竪
ロール対から放出されるまで前記竪ロール対間隔を保持
するようにしたことを特徴とするサィジングミルによる
板材の圧延方法である。ただし Ｗｏ；板材定常部を圧延するときの幅圧下スタンドの竪
ロール対間隔（開度）。

△ＢＢ；この発明を実施しないときに、最終の幅圧下パ
ス後の水平ロール対による圧延で発生する板材尾端部の
幅減少量。

ＩＢ；この発明を実施しないときに最終の幅圧下パス後
の水平ロール対による圧延で発生する板材尾端部の幅減
少部分の長さＬＢを、最終の幅圧下パス前の長さに換算
した長さ。

ｂ；パラメータ。

ｂと０．５。によって特徴づけられる。

以下に、この発明を詳細に説明する。

発明者等は、上に述べた課題を解決するために実験を伴
なう研究を進めた結果板材先端部における竪ロール開度
の変化のさせ方と尾端部におけるそれとではパターンを
相違させる必要のあることが判った。

発明者等は、第１図に示す圧延機列で、第３図に示す圧
延過程で、第１表に示すパススケジュールで、２８仇吻
厚さ、１９０仇肌幅の素材鋼スラブから２５０側厚さ、
１４５仇肋幅のスラブを得る圧延を行なった。

第３図に示す圧延過程で、最終幅圧下パスである７パス
目で竪ロール対間隔（開度）を、第６図に示す竪ロール
対間隔変化パターンで、パラメータａ，ｂを変更してそ
の影響をみた。第５図に示す竪ロール対間隔を変化させ
るパターンのＡ〜Ｂ、Ｃ〜Ｄ間はＢ点或はＣ点で最小値
をとる放物線のパターンとした。

パラメータａ或はｂを０（零）から次第に大きくしてい
くと第６図ａに示すように８パス後の板材の幅は変化す
る。

第６図ｂに示すＳ，およびＳ２で示される面積のパラメ
ータａ或はｂによる変化の模様を第７図に示す。第６図
に示すＳ，は、板材の定常部における幅よりも、狭い幅
の部分の面積であるから、これは極力小さく抑えねばな
らない。

Ｓ２は、板材の定常部の幅よりも広い幅の部分の面積で
あるから、パラメータａおよびｂは、ａ≧０．７，ｂ≧
０．５とすれば板材先端部および尾端部の幅を定常部に
おける幅に等しいかそれ以上とすることがほぼ満足させ
られる。

板材先端部の竪ロールによる幅圧下圧延にあっては、竪
ロール対間隔をパラメータａで制御し、竪ロール対間隔
を変化させる板材長さ方向の距離は、竪ロール対間隔を
圧延中に変化させないときに、サイジング後の板材に発
生する頭端部幅落ち区間の長さに等しくとる。

板材尾織部の竪ロールによる幅圧下圧延にあっては、竪
ロール対間隔を変化させる板材長さ方向区間長をパラメ
ータｂで制御し、竪ロール対間隔は、竪ロール対間隔を
圧延中に変化させる制御を行なわないときにサィジング
後の板材に発生する尾様部の幅落量に等しい量（△ＢＢ
）だけ拡大するように変化させる。

第５図に示す、この発明になる圧延方法における竪ロー
ル対間隔の制御パターンを、更に詳細に説明すると、第
５図においてＩＴ，１８は竪ロール対間隔を変化させる
制御を行なわないときにサィジング後の板材に発生する
板材頭端部および尾端部の幅落ち部の幅制御パス入側に
換算した長さである。

△Ｂ”△ＢＢは、竪ロール対間隔を変化させる制御を行
なわないときに発生するサィジング後の板材頭端部およ
し、び尾端部の幅落ち量である。

ａ，ｂはパラメータである。第５図に示すように、本発
明においては、竪ロール対を△ＢＴにパラメータａを乗
じた量だけ増加せしめて設定し（Ａ点）以降ＩＴの長さ
の間を放物線状に竪ロール対間隔を縮づ・せしめて行き
、Ｂ点で定常間隔とする。

竪ロール対間隔を定常値として圧延して行き板材尾端部
に近ずくと、圧延前寸法の（１十ｂ）ＩＢの点（Ｃ点）
から竪ロール対間隔を拡大し始め、以降、ＩＢの長さの
区間を放物線状に△ＢＢだけ竪ロール対間隔を拡大する
。圧がＩＢの長さ進んでＤ点に達すると、竪ロール対間
隔の拡大を停止し、そのときの竪ロール対間隔のままＩ
Ｂにパラメータｂを乗じた距離を圧延して行きＥ点で幅
圧下圧延のそのパスを完了する。さて、第７図ｂのＡ点
は、無制御時、Ｂ点は、竪ロール対間隔（開度）をある
水準まで大きくして（第５図では増分△ＢＢまで竪ロー
ル対間隔を拡大）それ以降は変化させない所謂ロール関
度保持区間を持たせない（パラメータｂ＝０）場合則ち
特公階５２−１３８２号公報に開示された技術における
面積Ｓ，の大きさである。

これらのことから明らかなように、板材尾機部の幅を定
常部の幅よりも小さくならないようにして歩留の低下を
防止するためには、竪ロール対間隔を変化させる制御を
行なわないときにサィジング後の板材に発生する幅落ち
の板材長さ方向の区間長さの１／２以上の長さのロール
関度保持区間を設ける必要がある。

この発明は、板材のサィジングにおける尾端部の上に述
べたような特性に着目し、サィジングにおける幅落ちに
起因する歩蟹の低下を防止する圧延方法を創出した点に
よって特徴づけられる。

第８図は、先に述べたように、第１図に示す圧延機列で
、第３図に示す圧延過程で、第１表に示すパススケジュ
ールで、２８物奴厚さ、１９０仇肋幅の素材鋼スラブか
ら２５仇奴厚さ、１４５０側幅のスラブを得る圧延を行
なったときの結果である。第８図において実線で示して
いるのは、圧延（サィジング）中に竪ロール対間隔を変
化させる制御を行なわないときの頭端部および尾端部の
幅落ちの状態である。

第８図でＴＯＰは頭端部をＢＯＴは尾端部を示す。

第８図において、１点鎖線で示すのはこの発明になる圧
延方法によってサイジングを行なったときの、サィジン
グ後の板材の幅寸法の挙動である。

この実施例においては、パラメータａは・ａ＝０．８で
、パラメータｂは、ｂ＝０．５として「竪ロール対間隔
（関度）と制御対象長さとを制御した。

第８図から明らかなように、この発明になる圧延方法に
よるサィジング後の板材には幅落ちがなく、本発明によ
れば平面矩形状の材料が得られる。この発明になるサイ
ジングミルによる板材の圧延方法は、以上述べたように
構成したから板材の幅を圧延によって減少せしめるに際
し幅落ちを生起せしめることなく、高い歩蟹の下でこれ
を行なうことができる利点を有する。

第１表 圧延スケジュール （仇の） （）：トックボーンならし圧延

【図面の簡単な説明】

第１図は、竪ロールスタンド、水平ロールスタンドから
構成されるサィジングミルの一例を示す図、第２図は、
竪ロールスタンドで板材の幅圧下圧延を行なうときに生
起するドッグボーン状断面の模様を示す図、第３図は、
第１図に示すサィジングミルでリバース圧延を行なうと
きの圧延過程のパターンを示す図、第４図は、従来技術
でサィジングを行なったときの板材の平面形状を示す図
、第５図は、この発明になる圧延方法における制御パタ
ーンを示す図、第６図は、パラメータａ，ｂを変化させ
たときに生ずる板材の頭端部および尾端部に生ずる幅変
化の態様を示す図「第７図ａ，ｂは、パラメータａ，ｂ
を変化させたときに、第６図ｂに示す、Ｓ，，Ｓ２の大
きさが変化する状態別ち、パラメータａ或はｂとＳ，，
Ｓ２の関係を示す図、第８図は、この発明になる圧延方
法の一実施例の結果を従釆法と対比して示した図である
。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ １以上の竪ロールを有する幅圧下スタンドと、１以
   上の水平ロールを有する水平圧延スタンドを含む圧延機
   列で板材の圧延過程において前記幅圧下スタンドの竪ロ
   ール対の間隔を変化させて、板材の最終幅を均一にする
   圧延方法において、圧延過程での最終の、幅圧下スタン
   ドによる幅圧下パルスで板材尾端部が幅圧下スタンドの
   竪ロール対から放出されるより板材長さ方向に（１＋ｂ
   ）１＿Ｂだけ手前から竪ロール対間隔をＷ＿０より漸次
   変化させ、１＿Ｂだけ圧延が進んだ時点で竪ロール対間
   隔がΔＢ＿Ｂだけ増加するようにし、以後板材尾端部が
   幅圧下スタンドの竪ロール対から放出されるまで前記竪
   ロール対間隔を保持するようにしたことを特徴とするサ
   イジングミルによる板材の圧延方法。 ただし、 Ｗ＿０；板材定常部を圧延するときの幅圧下スタンド
   の竪ロール対間隔（開度）。 ΔＢ＿Ｂ；この発明を実施しないときに、最終の幅圧
   下パス後の水平ロール対による圧延で発生する板材尾端
   部の幅減少量。 １＿Ｂ；この発明を実施しないときに最終の幅圧下パ
   ス後の水平ロール対による圧延で発生する板材尾端部の
   幅減少部分の長さを、最終の幅圧下パス前の長さに換算
   した長さ。 ｂ；パラメータ。 ｂ≧０．５。