JPS62152105A - 電圧非直線抵抗体の製造方法 - Google Patents
電圧非直線抵抗体の製造方法Info
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- JPS62152105A JPS62152105A JP60295464A JP29546485A JPS62152105A JP S62152105 A JPS62152105 A JP S62152105A JP 60295464 A JP60295464 A JP 60295464A JP 29546485 A JP29546485 A JP 29546485A JP S62152105 A JPS62152105 A JP S62152105A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は例えば雷サージもしくは開閉サージを抑制する
ＺｎＯ型ＭＩ雷器に用いられ、ＺｎＯを主成分とし、こ
れに微量の副成分を添加した電圧非直線抵抗体の製造方
法に関する。
ＺｎＯ型ＭＩ雷器に用いられ、ＺｎＯを主成分とし、こ
れに微量の副成分を添加した電圧非直線抵抗体の製造方
法に関する。
（従来技術とその問題点）
ＺｎＯを主成分とし、これに副成分としてｐｒ， ａｎ
。
。
Ｋ， Ｏｒ， Ｍｇ， Ｏαなどを化合物の形で添加し
、混合。
、混合。
成形，焼成することによって製造された焼結体は優れた
電圧非直線性を示すことが知られている。
電圧非直線性を示すことが知られている。
添加物として上記のほかにさらに＊ｌ，ｓを添加した焼
結体はサージ耐量などの特性が向上することを本発明者
らは特開昭５９−８２７０２〜８２７０４号公報に開示
している。
結体はサージ耐量などの特性が向上することを本発明者
らは特開昭５９−８２７０２〜８２７０４号公報に開示
している。
この組成をもつ焼結体は直径が３２風溝以下では通常の
乾式成形方法でサージ耐量，高温課電特性ともに満足す
る値を得ることができる。例えば方形波インパルス放［
電流（以下開閉サージ）耐量試験では？ ０ Ａ ／
ｃ ｍ 、大電流インパルス放１！電流耐爪試験では１
０ ＊ Ｏ Ｏ Ｏ Ａ ／ ’ ””の特性を有して
いる。
乾式成形方法でサージ耐量，高温課電特性ともに満足す
る値を得ることができる。例えば方形波インパルス放［
電流（以下開閉サージ）耐量試験では？ ０ Ａ ／
ｃ ｍ 、大電流インパルス放１！電流耐爪試験では１
０ ＊ Ｏ Ｏ Ｏ Ａ ／ ’ ””の特性を有して
いる。
また０濡課電試験においては、周囲湿度１５０００。
課電率９５％の条件の下に、８０００時間経過した後で
もバリスタ電圧’Ｖｌｔｌｌ＾の変化は一１％程度であ
り、優れた信頼性を有している。
もバリスタ電圧’Ｖｌｔｌｌ＾の変化は一１％程度であ
り、優れた信頼性を有している。
しかし、このように優れた特性が得られる組成をもって
いるにもかかわらず、焼結体の直径が大きくなるにつれ
て単位面積当りの開閉サージ耐量が低下したり、あるい
は高温課電寿命が短かくなるという問題が生じている。
いるにもかかわらず、焼結体の直径が大きくなるにつれ
て単位面積当りの開閉サージ耐量が低下したり、あるい
は高温課電寿命が短かくなるという問題が生じている。
本発明者らは例えば直径４８ｙａｍの焼結体を用いて焼
成密度と開閉サージ耐量およびＶｌｏμ＾／ｖ＋ｍ＾と
の関係を調べ、第６図に示す線図を得た。ただしＶ’ｌ
ｏμ＾／Ｖ＋Ｓ＾は低電流領域の電圧非直線性を表わす
パラメータであって、焼結体の両端面にとりつけた電極
間に１０／ＪＡの直ＷＬ電流を流したときの電極間電圧
Ｖ＋Ｏμ＾とｌ＋ａ＾の電流を流したときの電極間電圧
ｖ１％＾すなわちバリスタ電圧との比である。
成密度と開閉サージ耐量およびＶｌｏμ＾／ｖ＋ｍ＾と
の関係を調べ、第６図に示す線図を得た。ただしＶ’ｌ
ｏμ＾／Ｖ＋Ｓ＾は低電流領域の電圧非直線性を表わす
パラメータであって、焼結体の両端面にとりつけた電極
間に１０／ＪＡの直ＷＬ電流を流したときの電極間電圧
Ｖ＋Ｏμ＾とｌ＋ａ＾の電流を流したときの電極間電圧
ｖ１％＾すなわちバリスタ電圧との比である。
第６図の曲１ｌＪ１は焼成密度とＶｌｏμ＾／ｖ＋ｙｈ
＾との関係であり、曲線２は開閉サージ１ＯＫＪに対す
る合格率を示したものである。第６図の曲線１は焼成密
度が高くなるにつれてＶ’ｌｏμ＾／ Ｖ ｌ ｍ＾は
向上するが、曲線２は開閉サージｌ０ＫＪを印加したと
きの合格率は焼成密度が５．３５〜５．４５９７Ｃ％の
範囲になければ８０％以上の値が得られｆ（いことを示
している。
＾との関係であり、曲線２は開閉サージ１ＯＫＪに対す
る合格率を示したものである。第６図の曲線１は焼成密
度が高くなるにつれてＶ’ｌｏμ＾／ Ｖ ｌ ｍ＾は
向上するが、曲線２は開閉サージｌ０ＫＪを印加したと
きの合格率は焼成密度が５．３５〜５．４５９７Ｃ％の
範囲になければ８０％以上の値が得られｆ（いことを示
している。
ところが、近年ＺｎＯ型趙雷器に対する要求は非常に厳
しくなってきており、例えば従来交流課電で課電率６０
％が一般的であったのに対して、直流課電でしかも課電
率８５％にも達する要求がなされるようになった。本発
明者らが実１−シた加速寿命試験によると、課電率８５
％の直流１Ｆ２０年以上の寿命を保証するためには、直
径４８風薄の素子では’Ｖｌｏμ＾／Ｖ−＾が０．８０
以上でなければならないことが判明した。したがって’
Ｖ’ｌｏμ＾／Ｖｌａ＾を０．８０以上に保ったままで
、しかも開閉サージ耐量１０に、ｒに対して８０％以上
の合確率を維持するためには、第６図から焼成密度は５
．４０〜５．４５ダ／ ｃ ｎｈという狭い範囲に管理
しなければならないことがわかる。しかし、焼成密度は
粉末の特性。
しくなってきており、例えば従来交流課電で課電率６０
％が一般的であったのに対して、直流課電でしかも課電
率８５％にも達する要求がなされるようになった。本発
明者らが実１−シた加速寿命試験によると、課電率８５
％の直流１Ｆ２０年以上の寿命を保証するためには、直
径４８風薄の素子では’Ｖｌｏμ＾／Ｖ−＾が０．８０
以上でなければならないことが判明した。したがって’
Ｖ’ｌｏμ＾／Ｖｌａ＾を０．８０以上に保ったままで
、しかも開閉サージ耐量１０に、ｒに対して８０％以上
の合確率を維持するためには、第６図から焼成密度は５
．４０〜５．４５ダ／ ｃ ｎｈという狭い範囲に管理
しなければならないことがわかる。しかし、焼成密度は
粉末の特性。
成形条件および焼成条件などによって大きな影響を受け
るので、実際に焼結体の焼成密度を５．４０〜５．４５
、Ｆ／ ｃｖｔｈの狭い範囲に制御して製造するのは
非常に困難であり、歩留を低′下させるという問題があ
る。
るので、実際に焼結体の焼成密度を５．４０〜５．４５
、Ｆ／ ｃｖｔｈの狭い範囲に制御して製造するのは
非常に困難であり、歩留を低′下させるという問題があ
る。
そこで本発明者らは高焼成密度領域におけるサージ耐量
低下の原因を明らかにするために焼成密度と開閉サージ
耐量の関係を以下に述べる方法により検討した。
低下の原因を明らかにするために焼成密度と開閉サージ
耐量の関係を以下に述べる方法により検討した。
素子の均一性を調べるために、古ず直径４８ ”ＩＩの
焼結体の両端面を研磨し、一方の端面上にζ１角の微小
ＴｒＬ極を１亀鴇間隔で同心円状に多数設け、もう一方
の端面には直径４３５ｍの電極を設けた素子を作製し、
この素子の微小電極にＩＯＡのパルス電流を流したとき
のに％閾電圧ＶＩＯＡを測定することによりその雷、圧
分布を求めた。
焼結体の両端面を研磨し、一方の端面上にζ１角の微小
ＴｒＬ極を１亀鴇間隔で同心円状に多数設け、もう一方
の端面には直径４３５ｍの電極を設けた素子を作製し、
この素子の微小電極にＩＯＡのパルス電流を流したとき
のに％閾電圧ＶＩＯＡを測定することによりその雷、圧
分布を求めた。
第７図は上記の方法により測定した端子間電圧ＶＩｏＡ
を素子の中心から外周に至る径方向の電圧分布としてプ
ロットした線２である。第７図においてプロットした点
は同心円状に設けた徽小電極の各円周についての電圧Ｖ
ＩＯＡの平均値である。
を素子の中心から外周に至る径方向の電圧分布としてプ
ロットした線２である。第７図においてプロットした点
は同心円状に設けた徽小電極の各円周についての電圧Ｖ
ＩＯＡの平均値である。
第７図の曲線から明らかに焼結体の外周から中心に向っ
て５〜８ｍｒｌの領域からＶｌｏＡの低下が見られる。
て５〜８ｍｒｌの領域からＶｌｏＡの低下が見られる。
また外周部の電圧の低下する割合は焼成密度が高いもの
ほど大きい。以上の結果から本発明者らは高い焼成音度
領域で焼結体の開閉サージ耐量が低下する原因を次のよ
うに推定した。すなわちｖ１ｏμ＾／Ｖ＋−＾を向上さ
せるには焼成密度を高める必要があり、そのためには成
形圧力を増し成形密度を高くしておかなければならない
。しかし、成形圧力を増すほど成形体の外周部に圧力が
集中し、成形体の密度は外周部が密で中央部が粗となる
傾向を示し、成形密度の不均一性を生ずる。したがって
これを焼成した焼結体は密なる外周部の方が、粗なる中
央部に比べて抵抗が低く、その結果、焼結体の外周部に
電流が集中し、開閉サージ耐量が低下するのである。
ほど大きい。以上の結果から本発明者らは高い焼成音度
領域で焼結体の開閉サージ耐量が低下する原因を次のよ
うに推定した。すなわちｖ１ｏμ＾／Ｖ＋−＾を向上さ
せるには焼成密度を高める必要があり、そのためには成
形圧力を増し成形密度を高くしておかなければならない
。しかし、成形圧力を増すほど成形体の外周部に圧力が
集中し、成形体の密度は外周部が密で中央部が粗となる
傾向を示し、成形密度の不均一性を生ずる。したがって
これを焼成した焼結体は密なる外周部の方が、粗なる中
央部に比べて抵抗が低く、その結果、焼結体の外周部に
電流が集中し、開閉サージ耐量が低下するのである。
以上のことから直径の大きい焼結体に対しても均一な密
度で成形が可能な成形条件を見出すことが開閉サージ耐
量を低下させないための一つの有効な解決策であると見
られる。成形条件として考えられるものは多くあるが、
従来原料粉末に添加混合する有機バインダーに単独使用
されているポリビニールアルコール（以下ＰＶＡ と記
す）は必ずしも成形性が十分でなく、シたがって有機バ
インダーの使い方も均一な焼成に度を得るための重要な
因子として考慮しなければならない０（発明の目的） 本発明は上述の点に鑑みてなされたもの５であり、その
目的は直径３２ｍ５以上の電圧非直線抵抗体を製造する
に際し、成形時の圧力分布の不均一さによって生ずる焼
結体の外周部における電圧の低下を防止し、Ｖｌｏμ＾
／ ｖ４ ｘ＾を０．８０以上の水準に保ったままで開
閉サージ耐量を向上させることができる製造方法を提供
することにある。
度で成形が可能な成形条件を見出すことが開閉サージ耐
量を低下させないための一つの有効な解決策であると見
られる。成形条件として考えられるものは多くあるが、
従来原料粉末に添加混合する有機バインダーに単独使用
されているポリビニールアルコール（以下ＰＶＡ と記
す）は必ずしも成形性が十分でなく、シたがって有機バ
インダーの使い方も均一な焼成に度を得るための重要な
因子として考慮しなければならない０（発明の目的） 本発明は上述の点に鑑みてなされたもの５であり、その
目的は直径３２ｍ５以上の電圧非直線抵抗体を製造する
に際し、成形時の圧力分布の不均一さによって生ずる焼
結体の外周部における電圧の低下を防止し、Ｖｌｏμ＾
／ ｖ４ ｘ＾を０．８０以上の水準に保ったままで開
閉サージ耐量を向上させることができる製造方法を提供
することにある。
（発明の要点）
本発明は原料粉末に有機バインダとしてＰＶＡ単独でな
くポリエチレングリコール（以下ＰＥＧと記す）の適量
を同時添加した造粒粉を用いて乾式プレスにより成形圧
力を大きくし、高い成形密度の成形体とした後、焼結す
ることにより焼成密度を高めても焼結体外周部の抵抗が
低下することなく、ｖ１ｏμＡ ／ Ｖ Ｉ ｍ＾ と
開閉サージ耐量ともに満足できる値が得られるようにし
たものである。
くポリエチレングリコール（以下ＰＥＧと記す）の適量
を同時添加した造粒粉を用いて乾式プレスにより成形圧
力を大きくし、高い成形密度の成形体とした後、焼結す
ることにより焼成密度を高めても焼結体外周部の抵抗が
低下することなく、ｖ１ｏμＡ ／ Ｖ Ｉ ｍ＾ と
開閉サージ耐量ともに満足できる値が得られるようにし
たものである。
（発明の実施例）
以下本発明を実施例に基づき説明する。
まずＺｎＯを主成分とし、これに副成分として、Ｐｒ、
Ｏｎ、 Ｋ、 Ｏｒ、 Ｍ９． Ｏａ、 Ｂ、 ＊Ｌ
などをそれぞれ酸化物の形で添加した粉末に有機バイン
ダーＰＶＡ 。
Ｏｎ、 Ｋ、 Ｏｒ、 Ｍ９． Ｏａ、 Ｂ、 ＊Ｌ
などをそれぞれ酸化物の形で添加した粉末に有機バイン
ダーＰＶＡ 。
ＰＥＧ を加えボールミルにより湿式混合し、スラリー
化する。このスラリーをスプレードライヤーを用いて噴
霧乾燥し、球状の造粒粉末とする。次に造粒粉末を直径
６υｌの成形用金型に充填し、焼成後に種々の異なる焼
成密度をもった焼結体が得られるように成形圧力を変化
させて多数の成形体を作製した。これら成形体を温度１
１００〜１３５０００で大気中に５時間保持して焼成す
ることにより得られた焼結体を、それぞれ両端面に研磨
加工を施し、両研磨面に電極をとりつけて素子を構成し
その特性を評価した。また焼成後の焼結体の一研磨面に
１１％へ角の電極を約５００個とりつけ、もう一方の研
磨面には通常の直径４３％簿のｍ極を設けた素子も同時
に作製し、これらを電圧分布の評価用素子とした。
化する。このスラリーをスプレードライヤーを用いて噴
霧乾燥し、球状の造粒粉末とする。次に造粒粉末を直径
６υｌの成形用金型に充填し、焼成後に種々の異なる焼
成密度をもった焼結体が得られるように成形圧力を変化
させて多数の成形体を作製した。これら成形体を温度１
１００〜１３５０００で大気中に５時間保持して焼成す
ることにより得られた焼結体を、それぞれ両端面に研磨
加工を施し、両研磨面に電極をとりつけて素子を構成し
その特性を評価した。また焼成後の焼結体の一研磨面に
１１％へ角の電極を約５００個とりつけ、もう一方の研
磨面には通常の直径４３％簿のｍ極を設けた素子も同時
に作製し、これらを電圧分布の評価用素子とした。
第１図は得られた素子の焼成密度とＶｌｏμ＾／ｖ１ａ
Ａとの関係、第２図は焼成密度と開閉サージ耐量との関
係をプロットした線図であり、第１図、第２図とも比較
のために従来方法の特性も再び掲示しである。
Ａとの関係、第２図は焼成密度と開閉サージ耐量との関
係をプロットした線図であり、第１図、第２図とも比較
のために従来方法の特性も再び掲示しである。
第１図において実線曲線３が本発明９点線曲線４は従来
方法を表わし、同様に第２図では実線曲線５が本発明、
点線曲線６は従来方法を表わしている。第２図の曲線５
から明らかなように、本発明の方法では成形圧力を増し
焼成密度を高くしても従来方法に比べて開閉サージ：＠
合は高いレベルを維持することができる。このため５に
１図のようにＶｌｏμ＾／ Ｖ ｌ ｍ＾の０．８以上
の特性も本発明の方が従来方法より幅広い焼成密度の範
囲にわたって得ることができる。
方法を表わし、同様に第２図では実線曲線５が本発明、
点線曲線６は従来方法を表わしている。第２図の曲線５
から明らかなように、本発明の方法では成形圧力を増し
焼成密度を高くしても従来方法に比べて開閉サージ：＠
合は高いレベルを維持することができる。このため５に
１図のようにＶｌｏμ＾／ Ｖ ｌ ｍ＾の０．８以上
の特性も本発明の方が従来方法より幅広い焼成密度の範
囲にわたって得ることができる。
第３図は１ｍｙｘ角の分小電極に電流＋ＯＡのインパル
スを流したときの電圧Ｖｌｏ＾の素子中心から外周方向
への位置による変化を示した線図であり、第３図も比較
のため従来方法の場合を再掲しである。すなわち第３図
における実り？曲線７が本発明、点線曲線８が従来方法
を表わす。第３図から素子のＶｌｏ＾の分布状態を両曲
線について比較すると、ＶｌｏＡ値は従来方法では素子
外周部で低下するに電流集中が緩和され、開閉サージ耐
量が向上するという本発明の有効性を示すものである。
スを流したときの電圧Ｖｌｏ＾の素子中心から外周方向
への位置による変化を示した線図であり、第３図も比較
のため従来方法の場合を再掲しである。すなわち第３図
における実り？曲線７が本発明、点線曲線８が従来方法
を表わす。第３図から素子のＶｌｏ＾の分布状態を両曲
線について比較すると、ＶｌｏＡ値は従来方法では素子
外周部で低下するに電流集中が緩和され、開閉サージ耐
量が向上するという本発明の有効性を示すものである。
また第４図は焼結体の製造過程において、本発明の造粒
粉を用いて成形したときの加圧力と成形である。第４図
における曲線９が本発明、曲線１０が従来法を表わす。
粉を用いて成形したときの加圧力と成形である。第４図
における曲線９が本発明、曲線１０が従来法を表わす。
第４図の両曲線の比４２から明らかなように、同じ成形
密度を？→るには本発明による造粒粉を用いた方が従来
法より低い成形圧力で済ませることができ、したがって
成形体ｊ・５８辺部分に圧力が集中することもない。こ
の理コな木発明者らは次のように推定している。Ｐ’ｌ
ｋ、？’、Ｇを同時添加した造粒粉はかさ密度、流動性
など；１ＰＶＡ単独のときと変らないが、造粒粉の強ｙ
だけは小さくなる。ｐＶＡ単独ではスプレードライヤー
で２００００の熱風乾燥により造粒粉中のＰＶＡ粒子は
硬く大きな強度をもつようになり、加圧力に対する変形
能が小さく、すなわちこの造粒粉は潰れ難く成形性に劣
る。これに対してＰＥＧを同時添加した造粒粉はＰＥＧ
の有する湿潤性が作用してＰＶＡを単独に用いたときほ
ど硬くならず、漬れやすくなり成形性が向上するからで
ある。
密度を？→るには本発明による造粒粉を用いた方が従来
法より低い成形圧力で済ませることができ、したがって
成形体ｊ・５８辺部分に圧力が集中することもない。こ
の理コな木発明者らは次のように推定している。Ｐ’ｌ
ｋ、？’、Ｇを同時添加した造粒粉はかさ密度、流動性
など；１ＰＶＡ単独のときと変らないが、造粒粉の強ｙ
だけは小さくなる。ｐＶＡ単独ではスプレードライヤー
で２００００の熱風乾燥により造粒粉中のＰＶＡ粒子は
硬く大きな強度をもつようになり、加圧力に対する変形
能が小さく、すなわちこの造粒粉は潰れ難く成形性に劣
る。これに対してＰＥＧを同時添加した造粒粉はＰＥＧ
の有する湿潤性が作用してＰＶＡを単独に用いたときほ
ど硬くならず、漬れやすくなり成形性が向上するからで
ある。
なお本発明に用いるＰＩＣＧは分子ｆｉｌｏｏｏ〜７５
００のものが効果的である。
００のものが効果的である。
次にＰＶＡの添加量とＰＥＧの添加量を決めるためにそ
れぞれ０．０５〜１０重量％の範凹とする６４種類の組
み合わせによる素子を作製し、それらのバインダを用い
たときの作業性と素子の特性を調第１表から素子のＶｌ
ｏμ＾／ Ｖ ＋％＾値がＯ，ａＯ以上。
れぞれ０．０５〜１０重量％の範凹とする６４種類の組
み合わせによる素子を作製し、それらのバインダを用い
たときの作業性と素子の特性を調第１表から素子のＶｌ
ｏμ＾／ Ｖ ＋％＾値がＯ，ａＯ以上。
開閉サージ耐＠ ｌ０ＫＪの合格率が８０％以上となる
作業性を加味したＰＴＡの添加量の範囲は０．１〜２．
０重量％、 Ｐ Ｋ Ｇ Ｏ）添加量の範囲は０．０５
〜５．０ 重量％であってバインダの量としては両者の
計で０．１５〜６．０１伏％とするのがよいことがわか
る。
作業性を加味したＰＴＡの添加量の範囲は０．１〜２．
０重量％、 Ｐ Ｋ Ｇ Ｏ）添加量の範囲は０．０５
〜５．０ 重量％であってバインダの量としては両者の
計で０．１５〜６．０１伏％とするのがよいことがわか
る。
但し後述するようにバインダの量はできるだけ少ない方
がよく実状に応じて使用量を定めるようにするのが有利
である。
がよく実状に応じて使用量を定めるようにするのが有利
である。
第５図はＩ’ＶＡとｐｘａｏ、２ｓ＊ｆｆｉ％を同時添
加したときのＶＩｏＫ＾／ ｖｌ ％＾、すなわち大電
流領域における電圧非直線性を示すパラメータを縦軸に
、横軸をＰＶＡの添加量として表わした線図であり、実
線の曲線１１がＰＶＡＣ０，２５重量％のｐｘ。
加したときのＶＩｏＫ＾／ ｖｌ ％＾、すなわち大電
流領域における電圧非直線性を示すパラメータを縦軸に
、横軸をＰＶＡの添加量として表わした線図であり、実
線の曲線１１がＰＶＡＣ０，２５重量％のｐｘ。
を添加した本発明の場合であり、点線の曲線１２は比較
のために併記したＰｖＡのみ添加した従来方法である。
のために併記したＰｖＡのみ添加した従来方法である。
第５図からＰＶＡの添加量が少ないほどＶｉａ Ｋ＾／
Ｖ−＾の特性はよくなることがわかるが、ＰＶＡを単独
添加するときはＰＶＡの添加量が少ないと成形体の結合
力が弱く、０．３重社％以下では取り扱い作業中に成形
体を破損させることが多く、それ以上ＰＩＡの添加量を
減少させることができない。これに対してＰＴＡの添加
ゑが０．３重量％以下であっても例えばＰＥＧを０６２
５重１１度同時添加した本発明の場合は、前述のように
成形圧力を増しても開閉サージ耐量が低下することなく
、ＰＴＡの添加量が僅かであっても、成形体の取扱上問
題とならないほど成形体の強度を高めることができ、す
ぐれた制限電圧を有する素子を得ることができる。
Ｖ−＾の特性はよくなることがわかるが、ＰＶＡを単独
添加するときはＰＶＡの添加量が少ないと成形体の結合
力が弱く、０．３重社％以下では取り扱い作業中に成形
体を破損させることが多く、それ以上ＰＩＡの添加量を
減少させることができない。これに対してＰＴＡの添加
ゑが０．３重量％以下であっても例えばＰＥＧを０６２
５重１１度同時添加した本発明の場合は、前述のように
成形圧力を増しても開閉サージ耐量が低下することなく
、ＰＴＡの添加量が僅かであっても、成形体の取扱上問
題とならないほど成形体の強度を高めることができ、す
ぐれた制限電圧を有する素子を得ることができる。
以上説明してきたように、ＺｎＯを主成分とする電圧非
直線抵抗体は、直径３２ｒ＋ａｍ以上のものは成形圧力
を増し、焼成密度を高めると、焼結体に密度不均一を生
じ満足すべき素子特性が得られず、そのため本発明者ら
は焼成密度が外周部の方が内部より密になるのは成形性
の問題であって、成形性を支配する要因は有機バインダ
の性状による所が大きいとの認識のもとに、バインダの
使い方に着目して種々実験を重ねた結果、ＰｖＡにＰＥ
Ｇを同時添加することにより、低成形圧力で全域にわた
って均一な高密間焼結体となるようにして、素子の特性
を向上させることができたのである。
直線抵抗体は、直径３２ｒ＋ａｍ以上のものは成形圧力
を増し、焼成密度を高めると、焼結体に密度不均一を生
じ満足すべき素子特性が得られず、そのため本発明者ら
は焼成密度が外周部の方が内部より密になるのは成形性
の問題であって、成形性を支配する要因は有機バインダ
の性状による所が大きいとの認識のもとに、バインダの
使い方に着目して種々実験を重ねた結果、ＰｖＡにＰＥ
Ｇを同時添加することにより、低成形圧力で全域にわた
って均一な高密間焼結体となるようにして、素子の特性
を向上させることができたのである。
（発明の効果）
ＺｎＯを主成分とする電圧非直線抵抗体を製造するに当
り、従来結合剤としてＰＶＡのみを用いており、大型素
子に対しては成形圧力をあげ、焼成密度を高めると、外
周部のみが高′？！！度となる密度不均一を生じ、開閉
サージ耐量など特性を低下させていたのに対し、本発明
は実施例で説明したように、ＰｖＡのほかにＰＥＧも添
加し２種類の有機バインダを用いたために成形性が向上
し、大型素子に対して低い成形圧力で一様な高焼成密度
をもつ焼結体が得られ、その結果低電流領域における電
圧−電流特性９課電寿命特性が良好で、しかも開閉サー
ジ耐量をも満足する素子とすることができ、さらにＰＶ
ｋ添加量を低減できるので制限電圧特性が向上するとい
うすぐれた効果が得られるものである。
り、従来結合剤としてＰＶＡのみを用いており、大型素
子に対しては成形圧力をあげ、焼成密度を高めると、外
周部のみが高′？！！度となる密度不均一を生じ、開閉
サージ耐量など特性を低下させていたのに対し、本発明
は実施例で説明したように、ＰｖＡのほかにＰＥＧも添
加し２種類の有機バインダを用いたために成形性が向上
し、大型素子に対して低い成形圧力で一様な高焼成密度
をもつ焼結体が得られ、その結果低電流領域における電
圧−電流特性９課電寿命特性が良好で、しかも開閉サー
ジ耐量をも満足する素子とすることができ、さらにＰＶ
ｋ添加量を低減できるので制限電圧特性が向上するとい
うすぐれた効果が得られるものである。
第１図は本発明の方法により得られた電圧非直線抵抗素
子の焼成密度とＶｌｏμＡ／ｖ＋ｍ＾ の関係を従来素
子との比較で示した線図、第２図は同じく焼成密度と開
閉サージ耐量の関係の比較線図、第３図は素子の位置と
ＶｌｏＡの中心からの偏差値の関係を本発明による素子
と従来素子との比較で示した線図、第４図は成形圧力と
成形密度の関係を本発明による素子と従来素子との比較
で示した線図、第５図はバインダの添加量とＶｌｏに＾
／ ’／ Ｉ ａ＾の関係を本発明による素子と従来素
子との比較で示した線図、第６図は従来素子の焼成密度
と開閉サージ耐量およびＶｌｏμ＾／Ｖｌｙ＋ｃ＾との
関係を示す線図。 第７図は従来素子の径方向のＶｌｏＡ値の分布を表わ４
６ ”ｕ ｙｔ （ｇ ／ｃ ｍ’ ）第１１／Ｊ ５．２ ５３ ５４ ５，５ ５．
６ソ゛毘万ｙ ｉ’＆ （ｑ／ｃｍ’）笑２ｒＡ 苧、巳り＼らの８臣馳 （ｍｍ） 第３図 王７つ （ｔｏｎ） 第４Ｌ′１ ０．０１ ０，１ １．０ １０已孝、力
口ｔ （ｔ４ン“７．） 第５図 Ｊ９Ｆ−ＦＡ ’１＝７ｉ （９／ＣｌＴｌ３）、”
ｎ ６図
子の焼成密度とＶｌｏμＡ／ｖ＋ｍ＾ の関係を従来素
子との比較で示した線図、第２図は同じく焼成密度と開
閉サージ耐量の関係の比較線図、第３図は素子の位置と
ＶｌｏＡの中心からの偏差値の関係を本発明による素子
と従来素子との比較で示した線図、第４図は成形圧力と
成形密度の関係を本発明による素子と従来素子との比較
で示した線図、第５図はバインダの添加量とＶｌｏに＾
／ ’／ Ｉ ａ＾の関係を本発明による素子と従来素
子との比較で示した線図、第６図は従来素子の焼成密度
と開閉サージ耐量およびＶｌｏμ＾／Ｖｌｙ＋ｃ＾との
関係を示す線図。 第７図は従来素子の径方向のＶｌｏＡ値の分布を表わ４
６ ”ｕ ｙｔ （ｇ ／ｃ ｍ’ ）第１１／Ｊ ５．２ ５３ ５４ ５，５ ５．
６ソ゛毘万ｙ ｉ’＆ （ｑ／ｃｍ’）笑２ｒＡ 苧、巳り＼らの８臣馳 （ｍｍ） 第３図 王７つ （ｔｏｎ） 第４Ｌ′１ ０．０１ ０，１ １．０ １０已孝、力
口ｔ （ｔ４ン“７．） 第５図 Ｊ９Ｆ−ＦＡ ’１＝７ｉ （９／ＣｌＴｌ３）、”
ｎ ６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ＺｎＯを主成分とし、微量の副成分を添加し混合し
た後、成形、焼成してなる電圧非直線抵抗体を製造する
に当り、バインダとしてポリビニールアルコールおよび
ポリエチレングリコールを用いることを特徴とする電圧
非直線抵抗体の製造方法。 ２）特許請求の範囲第１項記載の方法において、ポリビ
ニールアルコールの添加量を０．１〜２．０重量％、ポ
リエチレングリコールの添加量を０．０５〜５．０重量
％とし、かつバインダ総量として０．１５〜６．０重量
％とすることを特徴とする電圧非直線抵抗体の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60295464A JPS62152105A (ja) | 1985-12-25 | 1985-12-25 | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60295464A JPS62152105A (ja) | 1985-12-25 | 1985-12-25 | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62152105A true JPS62152105A (ja) | 1987-07-07 |
| JPH0431162B2 JPH0431162B2 (ja) | 1992-05-25 |
Family
ID=17820926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60295464A Granted JPS62152105A (ja) | 1985-12-25 | 1985-12-25 | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62152105A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58225601A (ja) * | 1982-06-24 | 1983-12-27 | 株式会社東芝 | 非直線抵抗体の製造方法 |
| JPS6436682A (en) * | 1987-07-31 | 1989-02-07 | Sharp Kk | Reversible temperature indicating material |
-
1985
- 1985-12-25 JP JP60295464A patent/JPS62152105A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58225601A (ja) * | 1982-06-24 | 1983-12-27 | 株式会社東芝 | 非直線抵抗体の製造方法 |
| JPS6436682A (en) * | 1987-07-31 | 1989-02-07 | Sharp Kk | Reversible temperature indicating material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0431162B2 (ja) | 1992-05-25 |
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