JPS62166014A - 差厚熱鋼板の冷却方法 - Google Patents
差厚熱鋼板の冷却方法Info
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- JPS62166014A JPS62166014A JP61005192A JP519286A JPS62166014A JP S62166014 A JPS62166014 A JP S62166014A JP 61005192 A JP61005192 A JP 61005192A JP 519286 A JP519286 A JP 519286A JP S62166014 A JPS62166014 A JP S62166014A
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、飯厚が長手方向に階段状に変ｆヒする差厚
熱鋼板をこれの長手方向に送りながら鋼板表面に一定量
の冷却水を供給して行う差厚熱−Ａ仮の冷却方法に関す
るものである。
熱鋼板をこれの長手方向に送りながら鋼板表面に一定量
の冷却水を供給して行う差厚熱−Ａ仮の冷却方法に関す
るものである。
（従来の技術）
熱間圧延ｆＩ４仮の強制水冷却において、冷却終了温度
は鋼板材質に影＃ケ与えるので、均一で所望の材質を有
する一板金得るには、鋼板各部を予め定められ九編度に
まで高い精度で冷却しなければならない。熱−板の冷却
終了温度制御方法は特開昭６０−８７９１４号で提案さ
れている。この方法は、冷却開始、終了温度をＴｉ、Ｔ
φ５冷却速度ｆＶｃ、冷却ゾーン長さｆＬｃとおいた時
、ｖ＊＝νｃｌＩＬｃ ／ （Ｔｉ−Ｔφ）・・・・・
・・・・（１）で得られる通板速度ｖ６基準通板速度と
し、鋼板長手方向冷却開始時間差による冷却開始温度差
を冷却ゾーン長間で通板速度の加速を行う墨により補正
する方法である。
は鋼板材質に影＃ケ与えるので、均一で所望の材質を有
する一板金得るには、鋼板各部を予め定められ九編度に
まで高い精度で冷却しなければならない。熱−板の冷却
終了温度制御方法は特開昭６０−８７９１４号で提案さ
れている。この方法は、冷却開始、終了温度をＴｉ、Ｔ
φ５冷却速度ｆＶｃ、冷却ゾーン長さｆＬｃとおいた時
、ｖ＊＝νｃｌＩＬｃ ／ （Ｔｉ−Ｔφ）・・・・・
・・・・（１）で得られる通板速度ｖ６基準通板速度と
し、鋼板長手方向冷却開始時間差による冷却開始温度差
を冷却ゾーン長間で通板速度の加速を行う墨により補正
する方法である。
ざらに％ｍ昭６Ｏ−９３８Ｆ１１号では冷却開始直前の
＠変音取込み通板速度の修正を行う方法も提案されてい
る、 これらの通板速度制御の考え方１に第７図に示す。
＠変音取込み通板速度の修正を行う方法も提案されてい
る、 これらの通板速度制御の考え方１に第７図に示す。
図中Ｖ は上記ｉｌ１式で得られる基準通板速度。
ΔＶ、は長手方向冷却開始温度差を補う加速による通板
速度の変化、Δν２は冷却開始温度取込みＶＣＬる通板
速度の修正を示す。第７図に示す通板速度制御は、Δｖ
１＋Δｖ２がν に比べ小ζい場合、すなわち鋼板長手
方向氷霜冷却速度が一定とみなし得る定厚鋼板では実用
上十分なｆＰ！度？Ｍしている。
速度の変化、Δν２は冷却開始温度取込みＶＣＬる通板
速度の修正を示す。第７図に示す通板速度制御は、Δｖ
１＋Δｖ２がν に比べ小ζい場合、すなわち鋼板長手
方向氷霜冷却速度が一定とみなし得る定厚鋼板では実用
上十分なｆＰ！度？Ｍしている。
又、差厚鋼板は船舶の＠雪１ヒ等に利用これており非強
制冷却型はすでに多（の製造実績がめる。
制冷却型はすでに多（の製造実績がめる。
一定量の冷却水を供給してｎ１仮ケ通仮させながら強制
水冷却全行う際の問題として、 ■ 通板速度を変ずヒさせる事による冷却終了温度への
影響は鋼板全長のうち冷却ゾーン長相当長に現われる。
水冷却全行う際の問題として、 ■ 通板速度を変ずヒさせる事による冷却終了温度への
影響は鋼板全長のうち冷却ゾーン長相当長に現われる。
■ 鋼板長乎方向冷却開始温厩は通板速度の影響を受け
るう ０２点があげられる。
るう ０２点があげられる。
さらに、差厚鋼板特有の問題として、
■ 長手方向空冷冷却速度差による冷却開始温度偏差
■ 長手方向水冷冷却速度差
がある。
上記■は、鋼板全長のうち冷却ゾーン長さ相当分は常に
同時刻に冷却過程にある事によるもので。
同時刻に冷却過程にある事によるもので。
特願昭ｆｉｇ−９３８６１号の冷却終了温度制？Ｉ１１
′ｌけ。
′ｌけ。
この点を逆に利用したものであるが、差厚鋼板の株に長
平方向水冷冷却速度差を有し、大暢な通板速度の加速も
しくは減速が要末される場合にはこの制御方法は長平方
向冷却終了ＭＡ度偏差の原因となる。
平方向水冷冷却速度差を有し、大暢な通板速度の加速も
しくは減速が要末される場合にはこの制御方法は長平方
向冷却終了ＭＡ度偏差の原因となる。
その理由を鋼板長手方向の点Ｐ、Ｑ（第８図）について
考える。第８図（イ）に示す如く点ＰとＱの間隔は冷却
ゾーン凡の長さＳエリも短いとすると。
考える。第８図（イ）に示す如く点ＰとＱの間隔は冷却
ゾーン凡の長さＳエリも短いとすると。
点ＰとＱけある時間【の間開時に冷却される。点ＰとＱ
は第８図（ロ）に示す如く、冷却ゾーン内を速度Ｖｐ
、ＶＱにて通板づルる事にＬり目標冷却終了温度に１で
冷却される。ところで点ＰとＱは上記時間ｔの間開時に
冷却ゾーン内にあるのであるからこの間でばＶ、とｖＱ
は等しくなければならない。
は第８図（ロ）に示す如く、冷却ゾーン内を速度Ｖｐ
、ＶＱにて通板づルる事にＬり目標冷却終了温度に１で
冷却される。ところで点ＰとＱは上記時間ｔの間開時に
冷却ゾーン内にあるのであるからこの間でばＶ、とｖＱ
は等しくなければならない。
今、仮に点Ｑが冷却開始直前で通板速度ＶＱでは目標冷
却終了温度にまで冷却できない事が判明し通板速度を第
８図中破線で示されるＶζに変更し九とする。このとき
通板速度ｖＰはもはやｖＰでな（なり点Ｐの冷却終了温
度は目標値から外れてしまう。
却終了温度にまで冷却できない事が判明し通板速度を第
８図中破線で示されるＶζに変更し九とする。このとき
通板速度ｖＰはもはやｖＰでな（なり点Ｐの冷却終了温
度は目標値から外れてしまう。
従って鋼板長手方向のある点の冷却終了温度を目標値に
合わせ工うとして、通板速度修正を行うと、他の点に対
しては外乱として作用し、鋼板内の冷却終了ｍ度精ｆを
低下させる事になる。
合わせ工うとして、通板速度修正を行うと、他の点に対
しては外乱として作用し、鋼板内の冷却終了ｍ度精ｆを
低下させる事になる。
また前記■は、通板時の長平方向冷却開始時間差による
ものである。
ものである。
又前記■、■は長手方向板厚差に起因するもので、差厚
鋼板では差厚線で板厚が不連続に変化するため、冷却開
始温度、水冷冷却速度は差厚線近傍で不連続となる。
鋼板では差厚線で板厚が不連続に変化するため、冷却開
始温度、水冷冷却速度は差厚線近傍で不連続となる。
厚部側を先端として一定水讐を供給しなから葛９図（イ
）の如（一定通板速度にて冷却を行った時の冷却終了温
度を第９図（ロ）に示す。この場合の薄部冷却終了温度
は厚部冷却終了温度りり低くなる。
）の如（一定通板速度にて冷却を行った時の冷却終了温
度を第９図（ロ）に示す。この場合の薄部冷却終了温度
は厚部冷却終了温度りり低くなる。
の通板速度を採つ友場合の冷却終了温度？第１０図（ロ
）に示す。この場合薄部冷却中厚部の差厚線側は、冷却
設備内にあり、速度増加の分だけ回部の冷却時間は減少
し、その結果厚部冷却終了温度は差厚線に近い側で三角
形の分亜ヲ呈する。いずれの場合でも、板厚が階段状に
変化する為、厚部、薄部の冷却開始温度差、水冷冷却速
度差にエリ差厚線での冷却終了温度ギャップを生じる。
）に示す。この場合薄部冷却中厚部の差厚線側は、冷却
設備内にあり、速度増加の分だけ回部の冷却時間は減少
し、その結果厚部冷却終了温度は差厚線に近い側で三角
形の分亜ヲ呈する。いずれの場合でも、板厚が階段状に
変化する為、厚部、薄部の冷却開始温度差、水冷冷却速
度差にエリ差厚線での冷却終了温度ギャップを生じる。
従って差厚部近傍で機械的性質の変動が大きくなり、所
望の機械的性質が得られず品質もＩＩＩＩＩｉ全長にわ
友って一様でない。
望の機械的性質が得られず品質もＩＩＩＩＩｉ全長にわ
友って一様でない。
この発明は上記のような問題点を解決するためになきれ
たもので差厚鋼板を冷却するのに、鋼板長手方向冷却開
始温度予測′Ｍ度を向上さぜ差厚鋼板全長にわ几って所
望の冷却終了温度を得て均一でかつ所望の材質を有する
差厚鋼板１に：得る冷却方法を提供することを目的とす
る。
たもので差厚鋼板を冷却するのに、鋼板長手方向冷却開
始温度予測′Ｍ度を向上さぜ差厚鋼板全長にわ几って所
望の冷却終了温度を得て均一でかつ所望の材質を有する
差厚鋼板１に：得る冷却方法を提供することを目的とす
る。
１問題点を解決するための手段〕
本発明の要旨とするところは、熱間圧延てれ友鋼板を所
定の温度に強制冷却するのに、冷却開始温度％冷却終了
温度、冷却水の水音、冷却ゾーン長づ、および冷却時の
通板速度を予め設定して冷却する工程において、冷却設
備に装入する前に鋼板長手方向複数分割点の＠変音笑測
して、その実測値に基づいて各分割点の最適冷却条件を
演算して、厚肉部を先端として通板する場合は差厚縁冷
却開始直前に減速して、その後薄肉部の通板速度に加速
を行い、薄肉部金先備として通板する場合は差厚Ｉ％ｌ
Ｊｌ酎却開始耐前に加速して、その後厚肉部の通板速度
に減速を行うことを特徴とする差厚熱鋼板の冷却方法で
ある。
定の温度に強制冷却するのに、冷却開始温度％冷却終了
温度、冷却水の水音、冷却ゾーン長づ、および冷却時の
通板速度を予め設定して冷却する工程において、冷却設
備に装入する前に鋼板長手方向複数分割点の＠変音笑測
して、その実測値に基づいて各分割点の最適冷却条件を
演算して、厚肉部を先端として通板する場合は差厚縁冷
却開始直前に減速して、その後薄肉部の通板速度に加速
を行い、薄肉部金先備として通板する場合は差厚Ｉ％ｌ
Ｊｌ酎却開始耐前に加速して、その後厚肉部の通板速度
に減速を行うことを特徴とする差厚熱鋼板の冷却方法で
ある。
鋼板の搬送お工び冷却は例えば次の工うにして行われる
。すなわち、冷却設備内お工びその前後に配されたロー
ラーテーブルにより、搬送され。
。すなわち、冷却設備内お工びその前後に配されたロー
ラーテーブルにより、搬送され。
冷却設備内のローラーテーブル間お工び上面に配され九
ノズルより冷却水を供給して冷却を行う。
ノズルより冷却水を供給して冷却を行う。
以下第１図で作用を説明する。第１図の曲線コに予測冷
却開始温度Ｔｉと通板速度Ｖの関係７１曲線すに通板速
度から求まる冷却開始温度Ｔｉと通板速度Ｖとの関係を
示す。ここで予Ｉ！１１冷却開始温匿Ｔｉは例えば、予
測位置の板厚を臂する定厚鋼板の先端部冷却開始温度と
して求める。今、予測冷却開始温度をＴ、、とすると、
目標冷却終了温度、板厚、冷却水水１１−より通板速度
ｖ、が求まる。次に通板速度Ｖ、たら予測位置の冷却開
始時間を求め空耐冷却速度より冷却開始温度Ｔ、１を計
算する。第１図に示す様にＴ、 ＞Ｔ、の場合には予
測冷却量始温度をＴｉ２と上げて再度１通板速度ｖ２）
冷却開始臨度Ｔｉ２を求める。順次この操作？繰返し、
両冷却開始温＆Ｔ、、とＴｉ、の差が許容値以下となる
通板速度ｖ？求める。Ｔｉ、＜Ｔ、１の場合には逆の操
作を行う。
却開始温度Ｔｉと通板速度Ｖの関係７１曲線すに通板速
度から求まる冷却開始温度Ｔｉと通板速度Ｖとの関係を
示す。ここで予Ｉ！１１冷却開始温匿Ｔｉは例えば、予
測位置の板厚を臂する定厚鋼板の先端部冷却開始温度と
して求める。今、予測冷却開始温度をＴ、、とすると、
目標冷却終了温度、板厚、冷却水水１１−より通板速度
ｖ、が求まる。次に通板速度Ｖ、たら予測位置の冷却開
始時間を求め空耐冷却速度より冷却開始温度Ｔ、１を計
算する。第１図に示す様にＴ、 ＞Ｔ、の場合には予
測冷却量始温度をＴｉ２と上げて再度１通板速度ｖ２）
冷却開始臨度Ｔｉ２を求める。順次この操作？繰返し、
両冷却開始温＆Ｔ、、とＴｉ、の差が許容値以下となる
通板速度ｖ？求める。Ｔｉ、＜Ｔ、１の場合には逆の操
作を行う。
収束計算にエリ差厚鋼板 長手方向各部の冷却開始温度
予測精度を向上させ、差厚部近傍を除いた部分の冷却終
了温度精度を向上させる。
予測精度を向上させ、差厚部近傍を除いた部分の冷却終
了温度精度を向上させる。
又、差厚部近傍に対しては、まず薄部冷却条件より求ま
る速度にて通板全行う。厚部必要冷却時ｆｔ１ｌは薄部
必要冷却時間エリ長い為差厚線が冷却設備に入る前に通
板速度の減速ケ行い厚部冷却時間不足を補う。次に差厚
線が冷却設備に入る瞬間に薄部通板速度まで加速を行う
。その結果、差厚部近傍の厚部、薄部とも目標温度にま
で均一に冷却する事ができ、鋼板全体に一様な所望の機
械的性質ｋＷする差厚鋼板の製造が可能となる。さらに
、薄部冷却の際に冷却水を瞠断ｔ７ｊは遮蔽を組み合わ
せる事にエリ通板速度の加減速率が小さくなり微かな冷
却時間制御が可解となり、特に差厚部近傍での均一冷却
を向上させる事ができる。
る速度にて通板全行う。厚部必要冷却時ｆｔ１ｌは薄部
必要冷却時間エリ長い為差厚線が冷却設備に入る前に通
板速度の減速ケ行い厚部冷却時間不足を補う。次に差厚
線が冷却設備に入る瞬間に薄部通板速度まで加速を行う
。その結果、差厚部近傍の厚部、薄部とも目標温度にま
で均一に冷却する事ができ、鋼板全体に一様な所望の機
械的性質ｋＷする差厚鋼板の製造が可能となる。さらに
、薄部冷却の際に冷却水を瞠断ｔ７ｊは遮蔽を組み合わ
せる事にエリ通板速度の加減速率が小さくなり微かな冷
却時間制御が可解となり、特に差厚部近傍での均一冷却
を向上させる事ができる。
〔実施例−１〕
第２図はこの発明を実施する圧延、冷却設備の一例を示
す設備構成図である。仕上圧延機１で圧延された熱鋼板
Ｓはホットレベラー２で平担に矯正されたのち、冷却設
備３で強制水冷却される。
す設備構成図である。仕上圧延機１で圧延された熱鋼板
Ｓはホットレベラー２で平担に矯正されたのち、冷却設
備３で強制水冷却される。
冷却設備３は複数の冷却ゾーン７エリなり各冷却ゾーン
７には、それぞれ複数の上下ロール対５お工び冷却水ノ
ズル８が配列されている。鋼板Ｓは各設備開音ローラー
テーブル６にエリ搬送され、上下ローラ一対５．テーブ
ルローラー６はそれぞれモーター９．１０．１１により
駆動きれる６ま友仕上圧延機１と冷却設置１ｉｉｉａ間
には放射温度計１２が、冷却設備３の直後には、放射温
度計１３および鋼板検出器１４がそれぞれ配置されてい
る。これらの検出値は制御計算機４に入力される。
７には、それぞれ複数の上下ロール対５お工び冷却水ノ
ズル８が配列されている。鋼板Ｓは各設備開音ローラー
テーブル６にエリ搬送され、上下ローラ一対５．テーブ
ルローラー６はそれぞれモーター９．１０．１１により
駆動きれる６ま友仕上圧延機１と冷却設置１ｉｉｉａ間
には放射温度計１２が、冷却設備３の直後には、放射温
度計１３および鋼板検出器１４がそれぞれ配置されてい
る。これらの検出値は制御計算機４に入力される。
上記のように構成され九設備において、第３図に示す手
順に従って冷却制御がなされる。、まず、帝却終了温度
、水冷冷却速度、板厚などの冷却条件を制御計算機４に
設定する。制御計算機４は、これら冷却条件に基づいて
、冷却水水量、冷却ゾーン長での計算７行う。
順に従って冷却制御がなされる。、まず、帝却終了温度
、水冷冷却速度、板厚などの冷却条件を制御計算機４に
設定する。制御計算機４は、これら冷却条件に基づいて
、冷却水水量、冷却ゾーン長での計算７行う。
次に厚部先端の場合について通板速度決定方法を示す博
部冷却条件より厚部通板速度を求め、差厚線より先端側
へ向って以下に示す式にて厚部通板速度を求める。
部冷却条件より厚部通板速度を求め、差厚線より先端側
へ向って以下に示す式にて厚部通板速度を求める。
一般に一板先ｉη）らＸの位置が冷却設備に入る時の設
定速度ｋ Ｖｘｌ 、同位置の冷却時間′ｆｒｔ（ｘｉ
、冷却ゾーン長さｆ Ｌｃとおくと次式が成立する。
定速度ｋ Ｖｘｌ 、同位置の冷却時間′ｆｒｔ（ｘｉ
、冷却ゾーン長さｆ Ｌｃとおくと次式が成立する。
与えられた冷却条件に対し％（２）式を満足するＶ（ｘ
ｉを求める事により差厚鋼板を目標温度に冷却する事が
できる。
ｉを求める事により差厚鋼板を目標温度に冷却する事が
できる。
厚部長ざ２ｇ、先端部（厚部）が冷却設備に入つ九後差
厚線が冷却設備に入るまでの厚部通板速度をν眉ｘ）、
蔓厚線が冷却設備に入った後の厚部通板速度をＶＵ（Ｘ
） 、厚部必要冷却時ｒＩＪｊを躇と現わすと（２）式
は。
厚線が冷却設備に入るまでの厚部通板速度をν眉ｘ）、
蔓厚線が冷却設備に入った後の厚部通板速度をＶＵ（Ｘ
） 、厚部必要冷却時ｒＩＪｊを躇と現わすと（２）式
は。
となる。
薄部の冷却開始温度、冷却終了温度をそれぞれＴ、Ｕ
、 ＴφＵ、水冷冷却速度をＶｃＵとおくとＶｇ（ｘ）
＝・Ｌｃｘｖ（ｆｉ” ／（ＴＨＵ−Ｔ４．ｙ ）・
・・−ｆ４１！りＶσｆｘ）が求められる。
、 ＴφＵ、水冷冷却速度をＶｃＵとおくとＶｇ（ｘ）
＝・Ｌｃｘｖ（ｆｉ” ／（ＴＨＵ−Ｔ４．ｙ ）・
・・−ｆ４１！りＶσｆｘ）が求められる。
（３）式左辺第−項をΣで現わし、第２項の積分を実行
すると。
すると。
ここでム；φで、ｉ ＝ １は鋼板先端部、ｉ＝ｊは通
板速度を求め工うとする鋼板位置、ｉ＝Ｎ＋１は差厚線
位置である。（第４図参照）（５）式左辺第−項をｉ
＝ ｊとｉ ＝ ｊ ＋ １〜Ｎ＋１に分割すると。
板速度を求め工うとする鋼板位置、ｉ＝Ｎ＋１は差厚線
位置である。（第４図参照）（５）式左辺第−項をｉ
＝ ｊとｉ ＝ ｊ ＋ １〜Ｎ＋１に分割すると。
（６）式ｆ ｊ ＝ Ｎ ＋ Ｉ Ｘｉ＞らｊ＝１まで
適用してｖＡ（ｘｊ’を求める。
適用してｖＡ（ｘｊ’を求める。
ｖＡ（工、）とＶＵ金合わせｍ連麓−）が対象とする差
厚鋼数の通板連層を与え、差厚緩冷却前の加減速も組み
入れられている。
厚鋼数の通板連層を与え、差厚緩冷却前の加減速も組み
入れられている。
次に上記で得られ九通板速度モ）を用いて、鋼板長手方
向各部の冷却開始温度Ｔｉｒｘｌ’求め、同位置の予測
値Ｔｉ（ｘ）との比軟全行う。
向各部の冷却開始温度Ｔｉｒｘｌ’求め、同位置の予測
値Ｔｉ（ｘ）との比軟全行う。
Ｔｉｆｘｌ全予測位置の板厚金有する定厚鋼板の先端部
冷却開始温度を基準として、偏差ΔＴを加えた値とし、
同位置のＥ延終了温反実績’ ＴＦｉｘ） ’空冷冷却
速度ゲｖａ（ｘ） ’圧延終了から先端部冷却開始まで
の時間を雷。とおくと、 Ｔｉ（ｘ） ＝ＴＦ？ｘ） −’ ｏ ×ｖｊｘｌ＋Δ
Ｔ ………（７）一方Ｔｉ（ｘ）は、 となる。従って ここでαは許容値である。冷却開始温■予潰１１位ＩＪ
ｌｘ＝ｘ； （ｉ−１，２、・・・）に対して（６）、
（７）。
冷却開始温度を基準として、偏差ΔＴを加えた値とし、
同位置のＥ延終了温反実績’ ＴＦｉｘ） ’空冷冷却
速度ゲｖａ（ｘ） ’圧延終了から先端部冷却開始まで
の時間を雷。とおくと、 Ｔｉ（ｘ） ＝ＴＦ？ｘ） −’ ｏ ×ｖｊｘｌ＋Δ
Ｔ ………（７）一方Ｔｉ（ｘ）は、 となる。従って ここでαは許容値である。冷却開始温■予潰１１位ＩＪ
ｌｘ＝ｘ； （ｉ−１，２、・・・）に対して（６）、
（７）。
（９）式を用いてｖ（ｘ）１ｒ収束計算にニジ求める。
以上の方法に工って傅られた通板速Ｆｋｆ ’（ｘｌ￥
ｉ制御計算機４７Ｄ≧ら上、下ローラ−５お工びテーブ
ルローラー６のそれぞれの駆賢モーター９ ＋ １０
。
ｉ制御計算機４７Ｄ≧ら上、下ローラ−５お工びテーブ
ルローラー６のそれぞれの駆賢モーター９ ＋ １０
。
１１に出力され、差厚−板Ｓｖ冷却終了温１ｉＴφが制
＃ばれる。
＃ばれる。
第５図は厚部側を先端として冷却した場合の冷却終了温
度の測定例を示している。直線ａは目標値、実？ｆＭｂ
はこの発明にエリ冷Ｅ（ｌ制碩１した場合の実測値であ
る６ま＊、直線Ｃは第８図に示す速度で冷却７行った場
合の実測値である。
度の測定例を示している。直線ａは目標値、実？ｆＭｂ
はこの発明にエリ冷Ｅ（ｌ制碩１した場合の実測値であ
る６ま＊、直線Ｃは第８図に示す速度で冷却７行った場
合の実測値である。
両実測値とも鋼板サイズは、厚部板厚２３ｍ。
薄部板厚１８喝、板長さ１４ｍ、板巾３０００ｍのもの
である。
である。
〔実施例−２〕
この発明の他の実施例を以下に示す。実施例−１と同じ
設備構成、手順？用い、Ｉｖ部耐冷却際。
設備構成、手順？用い、Ｉｖ部耐冷却際。
この実施例では冷却水の一部を遮蔽した。この時の一板
通板速贋のシミュレーション結果を第６図に示す。図中
ａｒｆｉこの実施例の場合の通板速［ｈｈは実施例−１
の方法の通板速度である。なお。
通板速贋のシミュレーション結果を第６図に示す。図中
ａｒｆｉこの実施例の場合の通板速［ｈｈは実施例−１
の方法の通板速度である。なお。
冷却開始温度、終了温度−の冷却条件及び鋼板サイズは
実施例−１と同じである。
実施例−１と同じである。
この発明では、鋼板長手方向各部の耐却開始温度予測ｎ
就の向上、及び冷却設備内での一板速贋制御、ま九は同
制御に薄部冷却時に冷却水の遮断もしくはｇ幣を組み合
わせることにより、差厚鋼板を長手方向にわたって均一
に目標温度にまで冷却する事ができる効果を乗する。
就の向上、及び冷却設備内での一板速贋制御、ま九は同
制御に薄部冷却時に冷却水の遮断もしくはｇ幣を組み合
わせることにより、差厚鋼板を長手方向にわたって均一
に目標温度にまで冷却する事ができる効果を乗する。
この結果所望の機械的性質？有し、全長にわたって一様
な品質の鋼板？得ることができる。
な品質の鋼板？得ることができる。
第１図は冷却開始温度と通板速度の関係を示す図、第２
図はこの発明？実施する圧延、冷却設備の一例を示す設
備構成図、第３図は冷却制御の手順を示すフローチャー
ト、第４図は通板速度決定式（６）の貌明図、第５図は
差厚鋼板の冷却終了温度の測定例？示す図、第６図は他
の実施例の場合の通板速度のシミュレーション効果を示
す図％第７図は従来の通板速度制御の考え方を示す模式
図。 第８図は鋼板長手方向各部の冷却状りを示す図。 第９図は差厚鋼板を調定通板速度にて冷却し友時の冷却
終了温度の模式図％第１０図はステップ状の通板速度に
て冷却し九時の冷却開始温度の模式％式％ 第３図 ７１′４０ 諮 汁５図 時刻 片６回 オフ図 （イ） ｉ８０ Ｗ密蟹奴 ツ譚酌要
図はこの発明？実施する圧延、冷却設備の一例を示す設
備構成図、第３図は冷却制御の手順を示すフローチャー
ト、第４図は通板速度決定式（６）の貌明図、第５図は
差厚鋼板の冷却終了温度の測定例？示す図、第６図は他
の実施例の場合の通板速度のシミュレーション効果を示
す図％第７図は従来の通板速度制御の考え方を示す模式
図。 第８図は鋼板長手方向各部の冷却状りを示す図。 第９図は差厚鋼板を調定通板速度にて冷却し友時の冷却
終了温度の模式図％第１０図はステップ状の通板速度に
て冷却し九時の冷却開始温度の模式％式％ 第３図 ７１′４０ 諮 汁５図 時刻 片６回 オフ図 （イ） ｉ８０ Ｗ密蟹奴 ツ譚酌要
Claims (3)
- （１）熱間圧延された鋼板を所定の温度に強制冷却する
のに、冷却開始温度、冷却終了温度、冷却水の水量、冷
却ゾーン長さ、および冷却時の通板速度を予め設定して
冷却する工程において、冷却設備に装入する前に鋼板長
手方向複数分割点の温度を実測して、その実測値に基づ
いて各分割点の最適冷却条件を演算して、厚肉部を先端
として通板する場合は差厚線冷却開始直前に減速して、
その後薄肉部の通板速度に加速を行い、薄肉部を先端と
して通板する場合は差厚線冷却開始直前に加速して、そ
の後厚肉部の通板速度に減速を行うことを特徴とする差
厚熱鋼板の冷却方法。 - （２）通板速度を設定するのに、まず冷却設備に装入す
る前の鋼板温度を測定して、板厚差による板内空冷冷却
速度差を考慮して鋼板長手方向複数分割点の冷却開始温
度を予測し通板速度を求め、次にこの通板速度より予測
位置の冷却開始時間を計算して冷却開始温度を求め、こ
の冷却開始温度と先の予測値との差が許容値以下となる
よう収束計算をして通板速度を設定する特許請求の範囲
第１項の差厚熱鋼板の冷却方法。 - （３）薄肉部通板時に冷却水供給の一部又は全部を遮蔽
、遮断を行つて、通板速度設定の一部又はその全部を修
正する特許請求の範囲第１項の差厚熱鋼板の冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61005192A JPS62166014A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 差厚熱鋼板の冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61005192A JPS62166014A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 差厚熱鋼板の冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62166014A true JPS62166014A (ja) | 1987-07-22 |
Family
ID=11604352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61005192A Pending JPS62166014A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 差厚熱鋼板の冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62166014A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06182416A (ja) * | 1992-12-18 | 1994-07-05 | Kawasaki Steel Corp | 鋼板の冷却方法 |
| EP1346780A4 (en) * | 2000-12-28 | 2005-03-16 | Jfe Steel Corp | HOT ROLLING PROCESS AND HOT ROLLED TRAIN |
| GB2484917A (en) * | 2010-10-25 | 2012-05-02 | Siemens Vai Metals Tech Ltd | Method of cooling a longitudinally profiled plate |
| JP2014161900A (ja) * | 2013-02-27 | 2014-09-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 差厚鋼板の製造装置および製造方法 |
| JP2015182102A (ja) * | 2014-03-24 | 2015-10-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｌｐ鋼板の冷却方法および冷却設備 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5138308A (ja) * | 1974-09-30 | 1976-03-31 | Toray Industries | Mukiseikeitaihyomennifutsusokeifuirumuosetsuchakusuru hoho |
| JPS6087914A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-17 | Nippon Steel Corp | 熱鋼板のオンライン冷却方法 |
-
1986
- 1986-01-14 JP JP61005192A patent/JPS62166014A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5138308A (ja) * | 1974-09-30 | 1976-03-31 | Toray Industries | Mukiseikeitaihyomennifutsusokeifuirumuosetsuchakusuru hoho |
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