JPS6216854A - クラツド材の連続製造方法およびその装置 - Google Patents
クラツド材の連続製造方法およびその装置Info
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- JPS6216854A JPS6216854A JP15423885A JP15423885A JPS6216854A JP S6216854 A JPS6216854 A JP S6216854A JP 15423885 A JP15423885 A JP 15423885A JP 15423885 A JP15423885 A JP 15423885A JP S6216854 A JPS6216854 A JP S6216854A
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
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- B22D11/007—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of composite ingots, i.e. two or more molten metals of different compositions being used to integrally cast the ingots
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｃ産業上の利用分野）
本発明は、少なくとも３層よりなる金属クラッド材を連
続鋳造により製造する方法とその方法の実施に好適に用
いられる装置とに関する提案であり、密度の異なる複数
種金属＝ＦＩｉＪち鋳ぐるみ材Ｃ母材）および芯材の双
方を溶融状態で供給して凝固時に直接８層以上のクラッ
ド材を製造する技術である。
続鋳造により製造する方法とその方法の実施に好適に用
いられる装置とに関する提案であり、密度の異なる複数
種金属＝ＦＩｉＪち鋳ぐるみ材Ｃ母材）および芯材の双
方を溶融状態で供給して凝固時に直接８層以上のクラッ
ド材を製造する技術である。
（従来の技術）
クラッド材の製造に関する従来技術としては〔イ）圧延
圧接法、（ロ）溶接肉盛法、Ｃハ）爆着法、（ニ）鋳ぐ
るみ法が知られている。
圧接法、（ロ）溶接肉盛法、Ｃハ）爆着法、（ニ）鋳ぐ
るみ法が知られている。
（発明が解決しようとする問題点）
上記従来技術のうち、“圧延圧接法”は、接合すべき表
面をそれぞれ研摩し、ときには更にＮ１めっきを施して
周縁を溶接するなど、圧延前処理に手間がかかる不利が
あり、作業性が悪く特に量産に向かない。
面をそれぞれ研摩し、ときには更にＮ１めっきを施して
周縁を溶接するなど、圧延前処理に手間がかかる不利が
あり、作業性が悪く特に量産に向かない。
次に、１溶接肉盛法”は、母材の成形加工後のクラッド
化には好適で、ノズルや７ランジ等の小物部品への適用
には有利な反面溶接にたよるという制約があるため大面
積クラッド板等への適用は不向きとなる。
化には好適で、ノズルや７ランジ等の小物部品への適用
には有利な反面溶接にたよるという制約があるため大面
積クラッド板等への適用は不向きとなる。
次に、”燦着法”は、母材に火薬の爆発力を利用してク
ラッド材を接合する方法であるが、合わせ材の種類が多
く１、小サイズのクラッド製造には適している゛ものの
大面積クラッド板製造には向かない。
ラッド材を接合する方法であるが、合わせ材の種類が多
く１、小サイズのクラッド製造には適している゛ものの
大面積クラッド板製造には向かない。
次に、１鋳ぐるみ法”は、母材もしくはクラッド材のい
ずれか一万を芯材として鋳型内に設置し、これを異種溶
融金属で鋳ぐるみクラッド材とする方法であるが、この
方法の場合溶湯注入による鋳ぐるみに際し、芯材表面の
酸化や溶融金属との界面にスラグを巻込むおそれがあり
、層間接着性に劣るという欠点があった。
ずれか一万を芯材として鋳型内に設置し、これを異種溶
融金属で鋳ぐるみクラッド材とする方法であるが、この
方法の場合溶湯注入による鋳ぐるみに際し、芯材表面の
酸化や溶融金属との界面にスラグを巻込むおそれがあり
、層間接着性に劣るという欠点があった。
以上説明したように従来のクラッド材製造技術は、量産
性やコストの面で問題点がある他、品質的に優れたもの
が得られないという欠点があった。
性やコストの面で問題点がある他、品質的に優れたもの
が得られないという欠点があった。
本発明は正に前記各従来技術が抱える問題点を克服する
ことを目的とする。
ことを目的とする。
Ｃ問題点を解決するための手段】
本発明は上述した当該技術分野における解決を必要とす
る課題に対し、 基本的には第１図示の如きベルトキャスターと呼ばれて
いる連続鋳造機を利用し、 密度の異なる複数種の溶融金属を、画成された供給経路
を通じかつ浸漬深さの異なる複数の浸漬ノズルを介して
騨造空間内に分別注入することにより、該鋳造空間内で
主として密度の差によってそれぞれの溶融金属の占める
領域が自然に分離して凝固し、少なくとも８層以上のも
のからなるクラッド材を、連続鋳造法によって製造する
方法とその方法の実施に供する下記の如き装置とを解決
手段として採用した。
る課題に対し、 基本的には第１図示の如きベルトキャスターと呼ばれて
いる連続鋳造機を利用し、 密度の異なる複数種の溶融金属を、画成された供給経路
を通じかつ浸漬深さの異なる複数の浸漬ノズルを介して
騨造空間内に分別注入することにより、該鋳造空間内で
主として密度の差によってそれぞれの溶融金属の占める
領域が自然に分離して凝固し、少なくとも８層以上のも
のからなるクラッド材を、連続鋳造法によって製造する
方法とその方法の実施に供する下記の如き装置とを解決
手段として採用した。
即ち、本発明を要約して述べると、
一部にわたって溶融金属な保持するための間隙を維持し
つつ輪回移動する向い合わせに対設した輪回帯と、それ
ら輪回帯相互間の両側縁近くに配設した対向する一対の
側板とで構成される鋳造空間内に、画成された供給経路
を介して導入する密度の異なる２種の溶融金属を、浸漬
深さの異なるノズルを使うことにより、前記鋳造空間内
に密度の小さい溶融金属が上層部に位置するように分別
注入し、該金属がクラッド表面層となる複数層からなる
クラッド材を得る方法、および、 一部にわたって溶融金属を保持するなめの鋳造空間を維
持しつつ輪回移動する向い合わせに対設した輪回帯と、
それら輪回帯相互間の両側縁近くに配設した対向する一
対の側板と、画成タンディシュおよび浸漬深さの異なる
複数本の注入ノズルよりなる複数種溶融金属の分別注入
が可能な溶湯供給１手段と、を設けた点に特徴を有する
クラッド材の連続製造装置に関する。
つつ輪回移動する向い合わせに対設した輪回帯と、それ
ら輪回帯相互間の両側縁近くに配設した対向する一対の
側板とで構成される鋳造空間内に、画成された供給経路
を介して導入する密度の異なる２種の溶融金属を、浸漬
深さの異なるノズルを使うことにより、前記鋳造空間内
に密度の小さい溶融金属が上層部に位置するように分別
注入し、該金属がクラッド表面層となる複数層からなる
クラッド材を得る方法、および、 一部にわたって溶融金属を保持するなめの鋳造空間を維
持しつつ輪回移動する向い合わせに対設した輪回帯と、
それら輪回帯相互間の両側縁近くに配設した対向する一
対の側板と、画成タンディシュおよび浸漬深さの異なる
複数本の注入ノズルよりなる複数種溶融金属の分別注入
が可能な溶湯供給１手段と、を設けた点に特徴を有する
クラッド材の連続製造装置に関する。
かかる装置は、いわゆる同期式ベルトキャスターのうち
絞り込み方式を好適例とする。第１図はその具体例であ
って、所定の距離にわたって溶融金属および凝固シェル
等の鋳造材を保持するための間隙を維持しつつ、それぞ
れ複数個のガイドロールａａ 、 ａａ’〜８０ 、３
０’を介して輪回移動する対向配置した一対の輪回帯；
即ち可動ベルト１゜２と、それら可動ベルトの相互間に
あって各々の側縁近傍で液密状態に接している側板４．
５とで、先細り形状の鋳造空間を形成してなり、一般に
は鋼製の可動ベルト１．２の背後には強制冷却器６７が
設けである。なお、上記側板４．５内面は厚さ５０１１
ｓ以下の薄鋳片を製造すべく短辺面の凝固を遅らせるた
めに耐火物で形成するとよい。
絞り込み方式を好適例とする。第１図はその具体例であ
って、所定の距離にわたって溶融金属および凝固シェル
等の鋳造材を保持するための間隙を維持しつつ、それぞ
れ複数個のガイドロールａａ 、 ａａ’〜８０ 、３
０’を介して輪回移動する対向配置した一対の輪回帯；
即ち可動ベルト１゜２と、それら可動ベルトの相互間に
あって各々の側縁近傍で液密状態に接している側板４．
５とで、先細り形状の鋳造空間を形成してなり、一般に
は鋼製の可動ベルト１．２の背後には強制冷却器６７が
設けである。なお、上記側板４．５内面は厚さ５０１１
ｓ以下の薄鋳片を製造すべく短辺面の凝固を遅らせるた
めに耐火物で形成するとよい。
上記鋳造空間の上部には２種の金属溶湯を分別格納する
ための仕切り壁９を有するタンディシュ８が配設してあ
り、該仕切り壁９によって画成された各室ｓａ、ｓｂに
分かれて密度の異なる溶融金属（Ａ金属：１８、Ｂ金属
：１４）を分けて貯蔵する。そして該タンディシュ各ｉ
８ ａ 、 ８ ｂの底部にはそれぞれ注入ノズル１
０．．１１が取付ケである。
ための仕切り壁９を有するタンディシュ８が配設してあ
り、該仕切り壁９によって画成された各室ｓａ、ｓｂに
分かれて密度の異なる溶融金属（Ａ金属：１８、Ｂ金属
：１４）を分けて貯蔵する。そして該タンディシュ各ｉ
８ ａ 、 ８ ｂの底部にはそれぞれ注入ノズル１
０．．１１が取付ケである。
前記注入ノズルＮｏ 、１１は、第２図に示すように、
鋳造空間内湯面ｌ工からの浸漬深さｄ、 、 ｄ２が異
なっており、その深さの差に応じて凝固開始点に差が出
るように構成してあり、このことによってクラッド材が
得られるようにしである。
鋳造空間内湯面ｌ工からの浸漬深さｄ、 、 ｄ２が異
なっており、その深さの差に応じて凝固開始点に差が出
るように構成してあり、このことによってクラッド材が
得られるようにしである。
（作 用）
第１図は芯材を中央に挾んだ３層クラッド製造例を示し
たものである。即ち、密度の異なるＡ。
たものである。即ち、密度の異なるＡ。
３２種の溶融金属１３．１４ｆＢ金属の密度〉Ａ金属の
密度）を、タンディシュ８の各画成室８ａ８ｂ内にそれ
ぞれ分けて貯蔵し、浸漬深さが異なる２本の注入ノズル
１０．１１より注入する。鋳造空間内では、浸漬深さの
浅い〔ｄよ）注入ノズル１１からは密度の小さいＡ金属
１３を注入して上層に位置させ、一方浸漬深さの深い（
ｄ、）注入ノズル１０からは密度の大きいＢ金属を注入
してＡ金属１３溶湯の下層に位置させる。
密度）を、タンディシュ８の各画成室８ａ８ｂ内にそれ
ぞれ分けて貯蔵し、浸漬深さが異なる２本の注入ノズル
１０．１１より注入する。鋳造空間内では、浸漬深さの
浅い〔ｄよ）注入ノズル１１からは密度の小さいＡ金属
１３を注入して上層に位置させ、一方浸漬深さの深い（
ｄ、）注入ノズル１０からは密度の大きいＢ金属を注入
してＡ金属１３溶湯の下層に位置させる。
このように注入すると、上層に位置するＡ金属１３溶湯
の方は早期に；即ち（イ）の地点で凝固シェルを生成し
始め、輪回帯１．２の移動に伴うｃ口）の地点に達する
ときには既に強固なシェルを成長させる。−万先行して
生成したＡ金属凝固シェルに包囲された状態の下層に位
置するＢ金属１４溶湯も（ロ）の地点から凝固シェルを
生成し始め、最終的には中心部のＢ金属１３をＡ金属１
４で挾んだ８層りラッド鋳片１５となる。
の方は早期に；即ち（イ）の地点で凝固シェルを生成し
始め、輪回帯１．２の移動に伴うｃ口）の地点に達する
ときには既に強固なシェルを成長させる。−万先行して
生成したＡ金属凝固シェルに包囲された状態の下層に位
置するＢ金属１４溶湯も（ロ）の地点から凝固シェルを
生成し始め、最終的には中心部のＢ金属１３をＡ金属１
４で挾んだ８層りラッド鋳片１５となる。
上述のようにして得られるクラッド鋳片１５の厚さくＤ
）は次式によって計算することができる。
）は次式によって計算することができる。
Ｄａ−ｋａＦコｖ −−−−−（１）Ｄｂ−Ｄ −２
Ｄａ−−−−−（２） 式中のＤａはＡ金属層の片側厚み ＤｂはＢ金属層の厚み ｌａは鋳造空間の（イ）〜（ロ）間距離■は鋳込み速度 ｋａはＡ金属の凝固速度定数 である。
Ｄａ−−−−−（２） 式中のＤａはＡ金属層の片側厚み ＤｂはＢ金属層の厚み ｌａは鋳造空間の（イ）〜（ロ）間距離■は鋳込み速度 ｋａはＡ金属の凝固速度定数 である。
なお、Ａ金属溶湯の湯面レベル（ｌ工）の位置およびＡ
、Ｂ両金属溶湯１３．１４の境界レベル（ｔ２＋の位置
は、前者の場合は渦流センサー１、γ線レベル計、ある
いはマイクロ波レベル計等を用い、後者の場合は浮子式
レベル計を使用し、タンディシュ８からの注入速度を調
節してクラッド比を制御する。浮子式レベル計の浮子は
Ａ、Ｂ両金属比重の中間のものを用いればよい。
、Ｂ両金属溶湯１３．１４の境界レベル（ｔ２＋の位置
は、前者の場合は渦流センサー１、γ線レベル計、ある
いはマイクロ波レベル計等を用い、後者の場合は浮子式
レベル計を使用し、タンディシュ８からの注入速度を調
節してクラッド比を制御する。浮子式レベル計の浮子は
Ａ、Ｂ両金属比重の中間のものを用いればよい。
上述の例は３層２種クラッド材の例であるが、その他に
も例えば５層でも良い。
も例えば５層でも良い。
〔実施例）
第１図に示した装置を使ってＡｊ −Ｆ８クラッドＷＥ
鋳造した例を述べる。密度の小さい外層材（母材）とし
てはｌを用い、密度の大きい中心の芯材としては低Ｃ＠
を鋳造して幡ＩＱＱＱｗｔｓ、厚み３０１１Ｉｓのクラ
ッド鋳片を得た。鋳込み速度は５ ｍ ／ ｍｉｎであ
り、ｌａ ２０ Ｃｍになるように両金属の湯面レベル
ｌ工、りを制御した。この実施例では溶融１の凝固速度
には２５酩・ｍｉｎ″″１／２であり、両外層Ａｌ材の
厚みは５ ｍ＋１１、ＬＯ−Ｆｅ鋼の厚みは２Ｑｃ＋ａ
の８層である。
鋳造した例を述べる。密度の小さい外層材（母材）とし
てはｌを用い、密度の大きい中心の芯材としては低Ｃ＠
を鋳造して幡ＩＱＱＱｗｔｓ、厚み３０１１Ｉｓのクラ
ッド鋳片を得た。鋳込み速度は５ ｍ ／ ｍｉｎであ
り、ｌａ ２０ Ｃｍになるように両金属の湯面レベル
ｌ工、りを制御した。この実施例では溶融１の凝固速度
には２５酩・ｍｉｎ″″１／２であり、両外層Ａｌ材の
厚みは５ ｍ＋１１、ＬＯ−Ｆｅ鋼の厚みは２Ｑｃ＋ａ
の８層である。
実施の結果は、表面性状も良く密着性に優れたクラッド
材を製造できた。
材を製造できた。
Ｃ発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、量産によく適合す
るのでコストが安く、クラッド界面密着性は良好で良品
質のものが得られることが確実となった。
るのでコストが安く、クラッド界面密着性は良好で良品
質のものが得られることが確実となった。
第１図は、本発明装置の一実施例を示す斜視図、第２図
は、Ａ、Ｅ各金属溶湯レベルと注入ノズル浸漬深さとの
関係を示す路線図である。 １．２・・・輪回帯（可動ベルト） ３ａ・・・３０′・・・ガイドロール ４．５・・・側板 ６，７・・・冷却器８・
・・タンディシュ ９・・・仕切り壁１０．１１・
・・注入ノズル １３・・・Ａ金属１４・・・Ｂ金属
は、Ａ、Ｅ各金属溶湯レベルと注入ノズル浸漬深さとの
関係を示す路線図である。 １．２・・・輪回帯（可動ベルト） ３ａ・・・３０′・・・ガイドロール ４．５・・・側板 ６，７・・・冷却器８・
・・タンディシュ ９・・・仕切り壁１０．１１・
・・注入ノズル １３・・・Ａ金属１４・・・Ｂ金属
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一部にわたつて溶融金属を保持するための間隙を維
持しつつ輪回移動する向い合わせに対設した輪回帯と、
それら輪回帯相互間の両側縁近くに配設した対向する一
対の側板とで構成される鋳造空間内に、画成された供給
経路を介して導入する密度の異なる２種以上の溶融金属
を、浸漬深さの異なるノズルを使うことにより、前記鋳
造空間内に密度の小さい溶融金属が上層部に位置するよ
うに分別注入し、複数層からなるクラッド材を得ること
を特徴とするクラッド材の連続鋳造方法。 ２、一部にわたつて溶融金属を保持するための鋳造空間
を維持しつつ輪回移動する向い合わせに対設した輪回帯
と、それら輪回帯相互間の両側縁近くに配設した対向す
る一対の側板と、画成タンデイシユおよび浸漬深さの異
なる複数本の注入ノズルよりなる複数種溶融金属の分別
注入が可能な溶湯供給手段と、を設けた点に特徴を有す
るクラッド材の連続製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15423885A JPS6216854A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | クラツド材の連続製造方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15423885A JPS6216854A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | クラツド材の連続製造方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6216854A true JPS6216854A (ja) | 1987-01-26 |
Family
ID=15579860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15423885A Pending JPS6216854A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | クラツド材の連続製造方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6216854A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106735002A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 重庆大学 | 一种自抑控流式双水口电磁复合浇铸装置 |
| CN108348989A (zh) * | 2015-10-30 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 复层铸坯的连续铸造装置以及连续铸造方法 |
| CN108526425A (zh) * | 2018-03-30 | 2018-09-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种复合金属连铸装置及连铸方法 |
-
1985
- 1985-07-15 JP JP15423885A patent/JPS6216854A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108348989A (zh) * | 2015-10-30 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 复层铸坯的连续铸造装置以及连续铸造方法 |
| US10987730B2 (en) | 2015-10-30 | 2021-04-27 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting apparatus and continuous casting method for multilayered slab |
| CN106735002A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 重庆大学 | 一种自抑控流式双水口电磁复合浇铸装置 |
| CN108526425A (zh) * | 2018-03-30 | 2018-09-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种复合金属连铸装置及连铸方法 |
| CN108526425B (zh) * | 2018-03-30 | 2020-09-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种复合金属连铸装置及连铸方法 |
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