JPS621817A - 電磁鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は２圧延方向並びにその直角方向に磁化容易軸＜
１００＞を有する電磁鋼板の新規な製造方法に関する。

〔従来の技術〕

従来、鋼板の圧延方向並びにその直角方向に磁化容易軸
＜１００＞を存する理想的な立方体方位組！６（以下、
これを単に立方体組織と呼ぶことがある）の電磁鋼板を
工業的に製造することは非常に困難であった。

立方体＆［Ｉ織のｔ　＆ｆｆ鋼板ついては、軟磁性材料
として、主としてトランス、回転機その他の電気機器の
鉄心材料を前提にして、昭和３０年代に盛んに研究され
た。しかし、体心立方格子型のフェライト鋼では、理想
的な（１００）　（００１）型方位の結晶粒を工業的に
得ることは非常にむずかしかった。

本発明者らは、理想的な立方体Ｍｉ織をもつ電磁鋼板の
新しい工業的製造方法を見出したので本明細書にこれを
述べるが、従来技術と本発明との差異を明確にするため
に、過去の代表的な発明について先ず説明する。なお１
本文中の各々の磁気特性の単位は、Ｈｃ、Ｉ（＋ｓ・・
等はエルステッド＋Ｂｌ。

Ｂｓ、Ｂｏｏ、Ｂ、、、Ｂ、、Ｉ　・・等はガウス、　
Ｗｌ１１１５゜。

Ｗ、、、、。・・等はＷ／ｋｇである。

（１）方向性インゴットの多段冷延方法（Ｇｅｎｅｒａ
ｌＥｌｅｃｔｒｉｃ社） 特公昭３３−７９５２号公報の特許請求の範囲には。

「多結晶板状金属体を構成する粒子の大部分が前の圧延
焼鈍により再結晶し、この単位立方体格子が第一の一対
の対向する平行な立方体の面が前記の板の面におおよそ
平行であり、他の対向する一対の平行な単位立方体の面
が上記第一の対の単位立方体の面におおよそ垂直であり
、且つ前記板面の単一方向におおよそ垂直となるように
配列されている体心立方格子型を有する多結晶板状金属
体を形成する工程と。

（１）、圧延方向を上記単一方向に対しおおむね平行に
保ち。

（２）、冷間圧延により少なくとも４０％の圧下率で厚
さを減少し。

（３）、約８００〜１２００℃の温度で８時間以内の焼
鈍をすることによって立方体組織に再結晶させる工程と
。

からなり０粒子の大部分が板の圧延面および圧延方向に
対し望ましい方向の立方体組織を存するよう、圧延およ
び熱処理により体心立方格子型の磁性材料を製造する方
法」 が記載されている。ここで、立方体組織とは二方向性珪
素Ｓ板と同義語で（１００）　（００１）タイプ結晶方
位の組織を言う。この方法の原理を要約すると、立方体
組織の結晶は、ある制約のもとで圧延焼鈍することによ
り再び立方体組織に再現するということであり、これは
、関連出願である特公昭３３−７９５３号公報並びにＡ
ＩＭＥ２１２．（１９５８）、　Ｐ、７３１（丁ｅｘｔ
ｕｒｅ　　ｏｆ　　ｃｏｌｄ　　ｒｏｌｌｅｄ　　ａｎ
ｄ　　ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚｅｄｃｒｙｓｔａｌｓ
　ｏｆ　５ｉｌｉｃｏｎ　１ｒｏｎ＋　Ｊ、Ｌ、１４ａ
ｌｔｓｒ　ａｎｄ　Ｗ。

Ｒ，Ｈｉｂｂａｒｄ）に詳細に述べられている。この原
理に立脚した特許出願は非常に多く１日本特許公告につ
いて列挙すると１特公昭３３−７９５２号、特公昭３３
−７９５３号、特公昭３３−７５０９号、特公昭３７４
７４５３号。

特公昭３４−９１１０号、特公昭３４−９５７２号、特
公昭３６−２０５５７号公報等である。

以上がＧ、Ｅ、社の開発した方法の全容であるが本発明
との差については後述する。ちなみに、Ｇ。

６１社の製品特性の一例を示すと、板厚０．３ｍ…のも
ので下表の如くである。

但し、　　Ｂ、、、　；　Ｈ＝０．２５（２）表面エネ
ルギーを利用する方法（Ｖａｃｕｕｍｓｃｈｍ−ｅｌｚ
ｅ社） ドイツＡｕｓｌｅｇｅｓｃｈｒｉｆ　を第１０２９８４
５号明細書のクレームによれば。

「２〜５％の珪素鉄（その一部或いは全部をＡＮで置換
できる）を二次再結晶させて立方体組織を生成させるに
さいして。

素材−熱延一酸洗一多段冷延（冷延と焼鈍の繰り返し）
４−雰囲気焼鈍（９５０℃以上、好ましくは１１００〜
１３５０℃）１ ０最後の圧下率を５０〜７５％とし、中間焼鈍は７５０
〜９５０℃とする。

の諸工程を経ることを特徴とし、そのさい、雰囲気焼鈍
は、その０２分圧を焼鈍材の表面でできるかぎり低くシ
、特にＳｉＯ□の生成を極力防止し。

焼鈍温度１時間および雰囲気は適宜交互に決定すべきで
あるが、温度が高いときは時間を短＜シ。

温度が低い時は時間を長＜１．、　Ｏ，分圧が表面にあ
るときは非常に高い温度でそれに応じた短い時間で焼鈍
して二次再結晶が進行するようにする方法」が記載され
ている。

この方法の原理を要約すると、０□分圧で表現される雰
囲気の純度が成る一定の高純度レベルに達した時に、　
（１００）面を板表面に有する結晶粒のガス−メタル界
面の表面エネルギーが他の結晶面を板表面に有する結晶
粒のそれよりも低くなるので、これをドライビング、フ
ォースとする二次再結晶が起こるのである０本オリジナ
ル特許に関連する技術はドイツは勿論１日本、アメリカ
の企業や大学で盛んに研究され、工業的製品も一部販売
されたが、やはり製造原価の面で大々的に使用されるに
至っていない０本発明に関連する特許出願を列挙すると
以下のとおりである。

特公昭３６−８５５４　（独公告１．０２９８４５　）
号、独公告１０４９４０９号、特公昭３５１５６６８号
、特公昭３９−３１３号。

特公昭３６−２０５５８号、特公昭４３−１９６３号、
特公昭３９−９６７１号、特公昭３９−９６７０号、仏
特許１１６８０２２号。

独特許公告１２５０８５０号、独特許公告１２７６０７
１号。

特公昭３６−２０５５６号、特公昭３８−１４００８号
、独特許公告１１．４９３７４号、特公昭３８−１４０
０７号、　ＵＳＰ３０７８１９８号。

特公昭３７−１８６０８号、　ＵＳＰ３２４０６３８号
、特公昭３９−１２２４０号、特公昭３９４２２４１号
、英特許９３２９２３号、特公昭４５−９６５６号、特
公昭３８−２６２５６号、特公昭３Ｂ−２２７０５号、
特公昭３８−２１８５８号、特公昭３Ｂ−２１８５７号
。

ＵＳＰ３１３００９３号、特公昭４２−５０８１号、−
特公昭４０−２９４４６号、　ｕｓｐ３１５２９３０号
、仏特許１３７２２３８号、　ＵＳＰ３２７１２０３号
、特公昭４０−１１２８６号、特公昭４１−７９２９号
ＵＳＰ３４１３１６５号、仏特許１４５０６２６号、　
ｕｓＰ３２７８３４８号。

特公昭４４−２８７８１号１特公昭４４−３２３４０号
、特公昭４６−８０９５号、　ＵＳＰ３６４０７８０号
、特公昭４Ｂ−１７５６５号。

特公昭４８−１９７６７号、仏特許１５５０１８２号等
である。

このように非常に多くの特許出願がなされているが、い
ずれもその原理はＶａｃｕｕｍｓｃ、ｈ徊ｅｌｚｅ社の
オリジナルに依存するものである。本発明との差異は後
述する。

ちなみに、　Ｖａｃｕｕｍｓｃｈｍｅｌｚｅ社の製品特
性の一例を、特許明細書の記載から示すと１次の如くで
ある。

独公告１０２９８４５号の例によれば。

特公昭３５−１５６６８号公報の例によれば、　Ｏ，１
ｍｍ厚さでの圧延方向の磁気特性が。

特公昭３９−１２２４０号公報によれば、　０．３ｍｍ
厚さで（次頁に続く） 特公昭４４−２８７８１号公報によれば、　０．３ｍｍ
厚さで文献に記載のものはその例が多いので省略するが
、−例としてＪ、ｏｆ　Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｐｈｙｓｉｃ
ｓ　Ｖｏｌ、２９゜Ｎｏ、３（１９５９）、Ｐ、３６３
から引用すると。

（３）　Ｍｅｔａｌ１ｗｅｒｋｅ社の開発した方法特公
昭３６−７３５２号の特許請求の範囲によれば。

ｒＳｉあるいはＡｅを含む鉄合金からなる高級磁性薄板
を熱延し、さらに必要におうしては予備熱処理をし、つ
いで１工程あるいは数工程で冷延ししかも後者の場合に
は少なくとも一回中間焼鈍を施し、続いて最終の再結晶
焼鈍を行って前記薄板に立方体組織を形成せしめるにあ
たり、Ｓｉが０．５〜２．５％またはＡｌが０．５〜２
．０％あるいはＳｉとＡｆｆｉが両方とも合金中にある
場合には総量が０．５〜２，５％であって、単一工程の
場合には冷延による圧下率が７０〜９０％であり、冷延
が二回あるいはそれ以上の工程で行われる場合には最後
から二番目の圧下率が７５〜９０％であって、最後の冷
延工程の圧延バス回数が最後から二番目の冷延工程中に
おける圧延バス回数よりも少なく、又最後から二番目の
冷延工程におけるパス回数が１０より多くないこと、並
びにか（冷延された後材料が最終の再結晶焼鈍を施され
る前に時効されることを特徴とするＳｌあるいはＩｆを
含む鉄合金薄板の製造方法」が記載されている。

本方法の詳細な研究結果は、　Ａｒｃｈｉｖ　ｆｕｒ　
ｄａｓＥｉｓｅｎｈｕｔｔｅｎｗｅｓｓｅｎ　２９　Ｊ
ａｈｒｇａｎｇ　Ｈｅｆｔ　７　Ｊｕｌｉ１９５６．４
２３（Ｄｉｅ　Ｗｕｒｆｅｌｌａｇｅ　ａｌｓ　Ｒｅｋ
ｒｉｓｔａｌｌｉｓａｔｉ−ｏｎｓ−ｔｅｘｔｕｒ　ｂ
ｅｉ　Ｅｉｓｅｎ−３ｉｌｌｚｉｕｍ　Ｌｅｇｉｅｒｕ
ｎｇｅｎ；Ｅ、　Ｍｏｂｉｕｓ　ａｎｄ　Ｆ、Ｐａｗｌ
ｅｋ）に述べられ、立方体組織生成の過程が詳しく報告
されている。しかし本発明者らにはその原理がよく理解
できない。またこの方法による製品が市場に出たという
情報もない、この方法に関連する特許出願を列記すると
次のとおりである。独特許公告１００９２１４号、特公
昭３６−７３５２号、　ＵＳＰ３００８８５７号、特公
昭４４−２３７４５号等である。

特公昭３６−７３５２号公報からその製品磁気特性の一
例を示すと、　０．３ｍｍ厚さで次のとおりである。

また、そのゴス方位については。

（４）クロス圧延とＡＡＮによる製造方法（新日鉄）特
公昭３５−２６５７号公報の特許請求の範囲には。

ｒＳｉを２．０〜４．０％、　Ａｌを０．０１〜０．０
４％含有する熱間圧延した珪素ｗ４素材を一方向に圧下
率で４０〜８０％冷間圧延し、更にこの冷間圧延方向と
交差する方向に圧下率で３０〜７０％冷間圧延し１次い
で７５０〜１０００℃で短時間焼鈍後、９００〜１３０
０℃の温度で最終焼鈍することにより良い方向性と低い
鉄損値を有する二方向性珪素鋼板を製造する方法」が記
載されている。

この方法の原理を要約すると、クロス圧延により立方体
Ｍｉ織の成長しやすいマトリックスを形成した後、Ａｆ
Ｎによる　Ｉｍｐｒｉｔｙ　１ｎｈｉｂｉｔｉｏｎを行
わせながら１粒界エネルギーをＤｒｉｖｉｎ　ｆｏｒｃ
ｅ　とする二次再結晶を生成させるもの゛である。本方
法に関する特許出願を列記すると、特公昭３６−２６５
７号、特公昭３５−１７２０８号、特公昭３８−１４５
９号、特公昭３８−８２１３号、特公昭３９−２２４９
１号等である。

製品特性の一例を示すと２特公昭３５−１７２０８号公
報によれば、　０．３ｍａ＋厚さで次のとおりである。

本方法についての基礎研究はいくつかあるが。

代表的なものは、　Ａｃｔａ　Ｍｅｔ、、１４（１９６
６）、４０５（ＴｈｅＥｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ＡＩＮ　
ｏｎ　５ｅｃｏｎｄａｒｙ　Ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚ
ａ日ｏｒｌＴｅｘｔｕｒｅ　ｉｎ　Ｃｏ１ｄ　Ｒｏｌｌ
ｅｄ　ａｎｄ　Ａｎｎｅａｌｅｄ　（００１）〔１００
）　５１ｇ１ｅ　Ｃｒｙｓｔａｌｓ　ｏｆ　３χ５ｉｌ
ｌｉｃｏｎ　Ｉｒｏｎ、。

Ｓ、Ｔａｇｕｃｈｉ　ａｎｄ　Ａ、５ａｋａｋｕｒａ）
である。

（５）Ｆｅ−Ａ１合金に関する方法 Ｆｅ−Ａ１合金に関しては古くより多くの研究者が研究
を行っており、その大綱は圧延焼鈍の繰り返しによる立
方体ｍｍの生成につきるｅ　Ｆ　ｅ　−Ｓ　ｉ合金に比
べてシャープではないが、Ｆｅ−Ａｊ１合金の方が立方
体＆ｌ１ｒａが得られ易いことがねらいである。関連す
る特許を列挙すれば次の通りである。

ＵＳＰ２８７５１１４（Ｗｅｓｔｉｎｈｏｕｓｅ）、　
ＵＳＰ２３００３３６（Ｂｅｌｌ　Ｔｅ−１ｅｐｈｏｎ
）、　ＵＳＰ３０５８８５７（Ｗｅｓｔｉｎｈｏｕｓｓ
）、特公昭３６−１０８０６号（理研ピストン）、　Ｕ
ＳＰ３２７９９６０（神１ｍ１）、特公昭４１−２６０
４号（理研ピストン）、　特公昭４５−２０５７６号（
理研ピストン）等である。

製品特性の一例を示すと、特公昭４５−２０５７６号に
よれば、　０．３５ｗ−厚さで次のとおりである。

以上、立方体Ｕ織をもつ電磁鋼板の過去の成果について
大略を述べたが、これらの方法による製品は前述したよ
うに工業的製造困難な技術を伴うため、製造原価が高い
こと５今日の市場ニーズから見てその使用特性がマツチ
しないことの２点から、学問的興味は別として余り省り
みられていないのが実情である。

〔市場のニーズ〕

電磁鋼板の市場のニーズとしては、言うまでもなく大型
回転機、大および中トランス、電子機７器分野での各種
回転機並びにトランス（いずれも小型高性能）のコアー
材である。大型回転機のコアーは高級無方向性珪素鋼板
、大型中型トランスは高級方向性珪素鋼板で一般に製造
されている。電子機器分野で使用されている高性能モー
ター並びにトランス用コアーは現在各種の磁性材料が考
えられており、無方向性電磁鋼板、方向性珪素鋼板。

薄手方間性珪素鋼板、パーマロイ、スーパーメンシール
、アモルファス、ソフトフェライト等の軟磁性材料やフ
ェライト磁石を始めとする各種永久磁石が硬磁性として
用いられている。

更に極めて興味のある今後の用途として、宇宙用航空機
用の機器用磁性材料が挙げられる。これらの機器はモー
ター、リレー、トランス、磁気増幅機などであり、これ
らは軽量高効率が要求される。従って、これらの機器に
用いられる磁性材料は超低鉄損および高磁束密度を発揮
することが必要であり、さらに、これらの機器の作動交
流周波数が高いことから１通常１０００Ｈｚ〜５０ＫＨ
ｚでの磁気特性が優れたものでなければならない。この
ような環境から候補となる磁性材料は薄手金属材料もし
くはＭｎ−Ｚｎフェライトということになる。

以上の考察かられかるように、宇宙用、航空用或いは地
上においても高性能を要求される電子機器産業分野の機
器に対しては、限られた金属材料もしくはソフトフェラ
イトが選択されることになる。例えば、金属材料では２
　ｍｉｌもしくは６　ｍｉｌ厚さのスーパーメンジュー
ル（４８Ｃｏ−Ｆｅ合金）、　０．７１１１蹟厚さ薄手
方向性珪素鋼板（（１１０）　（００１）型の３％５ｔ
−Ｆｅ合金）、　０．７ｍｍ厚さ薄手二方向性珪素鋼板
（上記のＶａｃｕｕｌＩｓｃｈＩＩＩｅｌｚｅ社の　（
１００）　（００１）型の３％５ｔ−Ｆｅ合金）などが
考えられるが。

超低鉄損および高磁束密度特性の両面から、やはりスー
パーメンジュールが最も優れた特性を発揮するのである
（以上Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｐｈｙ
ｓｉｃｓ３８　Ｎｏ、３（１９６７）１１６１．、Ａ、
Ｃ，Ｂｅ１ｌｅｒ）　。

更に、宇宙用計器に限定するならば、真空雰囲気および
温度上昇等が考えられるため、高周波特性を発揮するソ
フトフェライトもキューリー・ポイントの関係で使う、
ことができない。

以上を総合すると、このような機器に適した磁性材料は
５次のような物性と機械的性質を兼備することが要求さ
れる。

（１）、高い飽和磁束密度（ＢＳ） 〔２）、低い残留磁束密度（Ｂｒ）、低い抗磁力（Ｈｃ
）および低い履歴損失（ｗｈ） （３）、低い鉄損値 （４）、低い熱膨張係数 （５）、低い磁歪 （６）、高い強度 （７）、上記特性の時効特性並びに高温特性（代表的な
金属材料のキューリー・ポイントを下表に示した） そして、その用途としては。

（１）、ステーターコアー （２）、ローターコアー （３）、フレーム （４１，トランスコアーとリレー用部品ということにな
る。

このようなニーズから、具体的に考えられる薄手金属磁
性材料は、前述したとおり４８Ｃａ−Ｆｅ合金のスーパ
ーメンジュールが最適であり、ついで。

ＣｕｂｅＸ　（前述のＶａｃｕｕｗｓｃｈｍｅｌｚｅ社
の　（１００）　（００１）型の３％５ｉ−Ｆｅ合金）
がこれに次ぐものである。

しかし、このＣｕｂｅＸは、結晶粒が大きいために高周
波における磁気特性がそれほど良くないのでＣｏ−Ｆｅ
合金に及ばない。そして、Ｃｏ−Ｆｅ合金は言うまでも
なく高価である。従って、キューリー・ポイントは固有
の物性であるのでいかんともしがたいが、　ＣｕｂｅＸ
と同等の方向性をもち、且つ微細結晶粒で構成される薄
手珪素鋼板が得られれば掻めて高価なＣｏ−Ｒｅ合金を
代替することが可能である。

Ｃ本発明の目的〕 本発明の目的は１以上に詳述した従来材ではその要求に
応えられない市場ニーズの要求を満たすことである。

〔発明の開示〕

本発明によれば、製品の金属Ｍｉ織がフェライト単相と
なる成分組成の鉄合金または純鉄の単結晶板または粗大
結晶粒板を冷間圧延および焼鈍して（ｔｏｏ）　（００
１）型立方体組織の電磁鋼板を製造する方法において、
前記の単結晶板または粗大結晶粒板を作るさいに、その
単結晶または粗大結晶粒の［１４１面が板面に対して１
５°以内となるように調整し、この板をく４０１＞方向
まわりに１５°以内の方向に６０％以上の圧下率のもと
で冷間圧延し。

次いで二次再結晶のおこらない条件で焼鈍して平均結晶
粒径が５ｍｍ以下の一次再結晶粒Ｍｉ織とすることを特
徴とする電磁鋼板の製造法を提供する。

すなわち本発明者らは、後記の試験例で実証するように
、　　（１１４１＜４０１＞を中心としてこの近傍の方
位をもつ単結晶板または粗大結晶粒板を作ってこれを冷
延焼鈍すると、　　（１００）　Ｃ００Ｌ）型の立方体
組織を有する微細結晶粒を得ることができることを見出
したのであり、　　（（００）　Ｃｏｏｌ）型室方体Ｍ
ｉ襟を得るうえで、初方位が（１１４）　＜４０１＞　
もしくはその近傍であることが必要であるという新たな
知見を得た。　　　１ 本発明はこのような結晶学的な知見事実に立脚しており
、したがって、対象とする結晶は体心立方格子のものに
対して原理的に適用されるものである。鉄を対象とした
場合純鉄がこれに当てはまるが３合金元素を含有しても
フェライト単相となる鉄合金にも適用される。電磁鋼板
を目的とした場合に、各種の合金元素を添加することが
有益な場合が多い。本発明法が適用できる鉄合金として
は、８％以下のＳｔ、２０％以下のＡｌ１．　５％以下
のＭｏ、２５％以下のＣｒ、６％以下のｗ、３％以下の
Ｔｉ、　　３％以下のＮｂ、５％以下の■のいずれか一
種または二種以上を鉄中に含有するものが挙げられる。

このような合金元素を含有する鉄合金は、製品の金属組
織がフェライト単相となるような組成であることが必要
である。

Ｓｉの添加は磁気特性を改善し且つ電気抵抗の増大によ
る鉄損値の改善に有効である。そして。

高Ｓｉになると、耐摩耗性も改善される。５％以上のＳ
ｉの添加は加工性が劣るようになるが、温間加工により
８％までは製造可能であり、８％までの含有が許容でき
る。Ａｌについては、Ｓｉと同様に透磁率の向上、電気
抵抗の増加、耐摩耗性の改善に有効であり、さらにＳｉ
と複合で添加すると、耐摩耗性が著しく改善される。し
かし、２０％を越える添加では脆くなって製造が困難と
なるので２０％以下とするのがよい、Ｍｏについては１
５％までの範囲で透磁率を向上させるが、５％を越える
とその効果は急激に低下する。Ｃｒは耐食性改善に有効
であり２５％まで許容される。そのほか、６％以下のＷ
、３％以下のＴｉ、　　３％以下のＮｂ、５％以下のｖ
などを添加して鋼板の物性改善を図ることができる。な
お、Ｓｂ５２％、　Ａｓ５２％、Ｂｅ５２％の範囲で単
独または複合で添加することができる。

本発明法によって得られる鋼板製品は、結晶学的に理想
的な（１００）　（００１）型の立方体組織となり得る
ものであるが、不純物元素が存在するとその磁気特性が
劣るようになる。このため、不純物元素としてのＣ，Ｓ
、Ｐ、Ｓｅ、Ｎ、Ｏ等はできるだけ少ないほうがよい。

このような不純物元素は製鋼の段階もしくは最終焼鈍に
至る過程でできるだけ除去す・るようにする。

単結晶とは、厳密には単一の結晶方位からなる結晶体を
さす。しかし、単結晶でも部分的に島状の他の方位の領
域が混在することもあり、工業的に見ると、単結晶板を
作製するときにはこのような一種の不純単結晶も素材に
含むことはかまわない。粗大結晶とは２例えば一方向凝
固のように多数の結晶を成る特定の結晶学的方向にそろ
えて成長させることによって得られるような結晶方位−
が良くそろった粗大粒の集合体をさす。

単結晶板または粗大結晶粒板は、板面の方位が＋１１４
）を中心にしてこの近傍の方位（１５０以内）を持ち、
その圧延方向を＜４０１＞方向まわりに１５゜以内とな
るように調整することによって、冷延・焼鈍後に立方体
組織となる。冷間圧延は中間焼鈍を含まない１回冷延と
する。ただしパス回数は任意である。圧下率については
。

元板厚 で定義される圧下率を４０％以上とすることが、冷延後
の一次再結晶で立方体組織とするために必要である。冷
延後の焼鈍は、−次回結晶が生じる温度であればよく１
例えば７００〜１１００℃の範囲で適当な時間焼鈍すれ
ばよい。しかし１１００℃を越える温度或いは高温側で
あまり長時間焼鈍すると二次再結晶が生じ集合組織が立
方体方位から変化するので、実質上二次再結晶が生じな
い温度範囲で焼鈍することが必要である。

このようにして本発明においては、−次回結晶焼鈍によ
って立方体組織とするので、微細な結晶粒の立方体組織
が得られる。結晶粒径が微細であることは鉄損値の改善
にとって好ましいことであり、結晶粒径を減少させるこ
とによって渦電流損失を改善することができる。結晶粒
径が２１以下のような微細となると渦電流損失は一層改
善される。また、板厚の減少によって渦電流損失の向上
を図ることができ、製品板厚が１０μ〜１　、２ｍｍで
あるのが望ましい。

以上のように１本発明では、製品時にフェライ２１１相
となる成分組成の鉄合金または純鉄の単結晶板または粗
大結晶粒板の板状素材を出発材とするのであるが、かよ
うな板状素材におい一層（１１４１＜４０９方位もしく
はこの近傍の方位に調整する。

このような方位をもつ単結晶または高度の集積方位をも
つ材料を圧延再結晶の出発素材とすることはこれまで知
られていない。

先の〔従来の技術〕の項でも述べたように、磁性材料と
して有用な方位をもつ単結晶の冷延再結晶に関する研究
は従来よりなされており、特にＧ。

８１社のＣ，Ｇ、Ｄｕｎｎが古くから数多くの論文を発
表し冷延再結晶に関する一つの学問体系を完成している
。また多くの研究者がこれを補足し、現在では３％５ｉ
−Ｆｅ合金の冷延再結晶に関しては追加する余地のない
ほど完璧なものとなっている０例えば（１００）　（０
０１）方位であれば、ドイツ特許公告１０２９８４５号
あるいは特公昭３５−２６５７号公報に示される方法に
よって二次再結晶として得られるし。

（１１０）　　（００１）方位であれば、ＵＳＰ　１９
６５５５９号をオリジナルとする多くの特許明細書に示
される方法によって二次再結晶として得られるのである
。また本発明者らの一人である敬意らは：　ｌ１ｌｐｕ
ｒｉｔｙＩｎｈｉｂｆ　Ｌｉｏｎとして働＜ＡＩ！Ｎを
含ませた各種単結晶について研究を行い、同一結晶方位
の単結晶から出発する場合であっても全く異なった一次
二次再結晶方位を示すことを過去に明らかにしたが。

これらの現象はＤｕｎｎによって確立された再結晶の原
理機構と矛盾するものではない。

本発明は単結晶もしくは高度の集積方位をもつ材料を出
発素材とした冷延再結晶方位の研究に関する新しい知見
に基づくものであり９本発明にしたがうような（１１４
）　＜４０９の方位もしくはこの近傍の方位を初方位と
して（１００）　（００１）型の立方体組織を得る方法
はかって発表されたことがない。参考までに、過去に発
表された現象と本発明の方法とを第１表に対比して示し
た。

第１表に見られるように、従来においては二方向性珪素
鋼板において、　　（１００）　（００１）型の立方体
＆１ＩＶ６を得るには、これに近い　（１００）　（０
０１）もしくは（１００）　（００１）そのものの初方
位から冷延し一次または二次再結晶させることが必要で
あるとの観念に立脚していた。しかしこの場合には。

後記試験例に示されるように、　　（１００）　（００
１）型の理想的な立方体組織とは成りえないのであり。

最も好ましくはＨ１４１＜４０１＞　もしくはこれに近
い例えば（１１３１＜３０１＞方位を初期方位としてこ
れを冷延−次回結晶させる場合に理想的な（１００）〔
００１）型の立方体組織が得られることを本発明者らは
新たに見出したのである。ここでｆｌ１４）＜４０１＞
に近い初方位とは、圧延および一次再結晶焼鈍に供する
板状素材が、その単結晶または粗大結晶粒の（１１４１
面が板面に対して１００以内となるように、且つこの板
の圧延方向が＜４０１＞方向ま４わりに１００以内の方
向となるように調整した方位をいう、　　ｆｌ１３＋　
＜３０１＞　はこの範囲に入るものである。

このような方位をもつ単結晶板または粗大結晶粒板を作
るには、公知の単結晶製造法によって製造した単結晶を
この方位に切り出せばよい。例えば後記試験例に示すよ
うに、　Ｂｒｉｄｇｎ＋ａｎ法によって製造した単結晶
をこの方位となるように板状に切り出すか、またはこの
方位を持つ単結晶板を歪み焼鈍法などによって製作すれ
ばよい。

単結晶または粗大結晶粒の（１１４１面が板面に対して
１００以内となるように調整された板状素材が得られた
ならば２次にこれを＜４０１＞方向まわ→に１００以内
の方向に４０％以上の圧下率のもとで冷間圧延し、二次
再結晶が起こらないような条件で焼鈍して一次再結晶さ
せる。これによって、立方体＆１１織の電磁鋼板が得ら
れる。ここで１立方体組織とは、各結晶粒の方位が（１
１０）極を中心として板面に対して１００以内に分布し
且つ板面内の互いに直交する２方向が＜１００＞を中心
として１００以内に分布するものをいう。出発素材とし
て、５０μ〜６．０　ａｓの厚さの単結晶板または粗大
結晶粒板を用いることによって、１０μ〜１　、２ｍｍ
の厚さ製品電磁鋼板を得ることができ、またその平均結
晶粒径は２１Ｍ１１以下とすることができる。このよう
にして本発明によると後記例に示すように従来その例を
見ないような優れた磁気特性をもつ電磁鋼板が得られる
。特に高周波に対する鉄損値が低く先に述べた市場のニ
ーズに対応できる磁性材料を提供することができる。

以下に本発明の内容を試験結果に基づいて具体的に説明
する。

第２表に、試験に用いた鋼の化学成分を示す。

第２表　原材料の化学成分（ｗｔ、％）試験ｒ 第２表の材料１ｋＳＩ−１の鋼塊を鍛造により２０ＩＩ
ｌｆｆｉφ×Ｌの棒を作り、切削加工により１５ｍｍφ
Ｘ　９０ｍｍ’の棒に仕上げ、これを周知のＢｒｉｄｇ
ｅｍａｎ法に従って単結晶を作製し、　１５ｍｍφ×８
ＯＬの単結晶の棒を得た。この単結晶の棒から板面が（
１１３１＜３０１＞の単結晶板（２，５ｍｍ’　Ｘ　１
０ｍｍ’　Ｘ　２５ｍｍ’　）を切り出した。そして、
この単結晶板を圧下率８０．９０％で＜３０１＞方向に
冷間圧延し、　Ｈｚ雰囲気で８５０〜９５０℃ｘｍａｘ
３０分の焼鈍を行った。

試験■ 第２表の材料ｍｓ！−３の鋼塊を鍛造により１０＋＊＊
’×１ｌ１０ｌ１’　ｘ　Ｌの板を作り、切削加工して
７　ｍ＋ｍ’Ｘ　１００ｍｍ’　Ｘ　４００ｍｍＬの板
とし、これを熱延して２　ａｍｔＸ　１００ｍｍ’　Ｘ
　Ｌの熱延板とし、さらに切削加工して１．５＋１ＩＩ
ｔＸ　１００１１１１’　Ｘ　ＬＯ板を得た。この板の
一端を曲げ１周知の歪み焼鈍法に従って。

板面が（１１４１＜４０１＞方位の１．５ｍｍｔｘ　５
０ｍｍ’　ｘ２５０ｍｍ’　単結晶板を作製した。この
単結晶の板を圧下率７５．９０％で＜４０９方向に冷間
圧延し、Ｈオ雰囲気で８５０〜１０００℃の焼鈍を行っ
た。

試験■ 第２表の材料１ｋｓｌ−２の鋳鋼を鍛造により１０ｍｍ
ｔ×１１０…ｍ’ＸＬの板を作り、切削加工して７ｍｍ
ｔ×１００１ＩＩＩＩＩＷ×４００ＩｌｌＬ　の板とし
、これを冷延して１　＋ｎｍＬＸ　１００ｍｍ’　ｘ　
ｌ、の冷延板とし、　Ｈｚ雰囲気で８５０℃×３０分の
焼鈍を行った。この板の一端側の板幅が狭（なるように
その両縁をカットし、この狭くした板端に、別に用意し
た同一材料の（１００）〔００１）の単結晶、　　＋１
１４１　＜４０１＞の単結晶。

ｆｌ１４）　＜２２１＞の単結晶を、これら分車結晶の
結晶方位が該板の板面となるように、レーザー溶接で溶
接したうえ、９００℃での温度勾配が１５０℃／ｃｍの
温度傾斜炉に溶接端側から０．２ｍｍ１分の通板速度で
通板することによって、板面が（１００）　（００１）
方位、板面が（１１４１＜４０Ｄ方位、そして板面が（
１１４１＜２２Ｄ方位をもつ３種の単結晶の薄板を作製
した。

そして、得られた単結晶の薄板をそれらの方位に７５．
９０％の圧下率で冷間圧延し１次いでＨ２雰囲気で８５
０℃×５分の焼鈍を行った。

試験結果 上記試験■〜■によって得られた冷延まま、および焼鐘
材について　（１００）面の極をｘＨステレオ投影し、
圧延集合Ｍｉ織および再結晶集合組織を調べた。それら
のうちの代表ラリを第１図〜第５図に示した。これらの
図より１次のことが判明した。

１、　　（１１３１＜３０１＞方位の単結晶板状素材を
冷延。

焼鈍した場合（試験■） （ａ）、初方位（１１３１＜３０Ｈの冷延方位（圧延集
合組織）は圧下率９０％のとき　（３２２）　（０１丁
）である、・・・第２図（ａｌ （ｂ）、圧下率９０％のとき一次再結晶方位は（１１５
１＜５０Ｄが主成分で、　　（４３０）　（００１）お
よび（２１０）　（Ｔ　２３〕が副方位である。・・第
２図ｆｂｌ（Ｃ）、圧下率８０％のとき一次再結晶方位
は＋１１５１＜５０１＞と　（４３０）　（００１）と
がおおよそ等分となる。・・・第２図（Ｃ１ なお、この場合の結晶粒径は１１以下が９５％であった
。

２、　　（１１４１＜４０１＞方位の単結晶板状素材を
冷延焼鈍した場合（試験■〜■） （ａ）、初方位（１１４１＜４０１＞の冷延方位（圧延
集合＆ＩＩｍ）は圧下率９０％のとき（５１１１＜０１
１＞である。・・・第３図（ａｌ 山）、圧下率９０％のとき一次再結晶方位は（１００）
〔００１）型が主成分である。・・第３図（ｂｌ（Ｃ）
、圧下率７５％のとき一次再結晶方位は（１００）〔０
１５）型が主成分で、　　（２１０）〜（４３０）　（
ｈｋｔ）の副方位をもつ。・・・第３図（Ｃ１ ３、（１００）　［００１）方位および（１１４１＜２
２Ｄ方位の単結晶薄板を冷延焼鈍した場合（試験■）〔
Ｒ）、初方位（１００）　（００１）のときの−次回結
晶方位は四重対称（１１３）　＜３０１＞であり、　（
１００）〔００１）型の立方体組織は得られない。・・
第４図（ｂｌおよび（Ｃ１ 中）、初方位（１１４１＜２２Ｄのときの一次再結晶方
位は（１００）　ＣＯＴ　Ｔ　）であって、この場合も
立方体組織は得られない。

以上の試験事実は、出発単結晶素材の（１００）面を（
００１）方向に冷延し再結晶した場合に　（１００）〔
００１）型の立方体組織が得られるのではなく。

出発単結晶素材の（１１４１面を＜４０１＞方向に冷延
し再結晶した場合に理想的な（１００）　（００１）型
の立方体組織が得られることを示している。そして（１
１４１＜４０１＞方位に近い［１１，３１＜３０１＞方
位の場合にも（１００）　（００１）型に極めて近い立
方体組織が得られることを示している。

この新しい知見事実に基づいて、さらに本発明者らは、
冷延再結晶後の方位が（１００）　〔ｏｏｘ）もしくは
これに極めて近い磁気的に優れた立方体組織を得るため
の出発素材の方位の許容限界範囲を決定するために数多
くの試験を行った。試験には単結晶または粗大結晶板を
用いた。単結晶の素材は第１表の３網種を用いた。粗大
結晶板は商用のＦ　ｅ−３％Ｓｉ鋼の鋼塊およびホット
コイルを高温焼鈍したものを用いた。これらの単結晶ま
たは粗大結晶板を予めＸ線によって結晶方位を決めた後
。

それぞれ特定の結晶学的方向に圧延した。最終の圧延率
は８０〜９０％である。これらの圧延材を８５０℃で３
０分焼鈍して一次再結晶させてから　（１００）極点図
を作製した。さらに一部の試料は１１００〜１２００℃
の範囲で１０〜２０時間焼鈍して二次再結晶させ。

その方位を決定した。試験結果を第６図ｆａｔおよび第
６図（ｂｌに総括して示した。

第６図＋８＋は、前記の試ｆｉｔ〜■にしたがって。

＋１１４１　＜４０Ｄ　、　　＋１１３１　＜３０１＞
およびこれらの近傍の方位を有する単結晶素材を作製し
７．これら単結晶素材の方位を（１００）極点図で示す
と共に。

これらの単結晶を冷延焼鈍して得られた一次再結晶粒が
どの程度（１００）　（００１）方位ネこ−近いかを。

近いものの順に・、Ｇ、Ｏ，Δ、×の符号で大略表示し
たものである。

また、下記の第３表は、そのさいの、単結晶素材の基本
となる初方位、実際の単結晶方位（圧延面のからのｄｅ
ｖｉａｔｉｏｎ角をＲＰで、また圧延方向ＪＡらのｄｅ
ｖｉａｔｉｏｎ角をＲＤで示す）、冷延再結晶したもの
の磁気回転力測定値（磁気トルク′側定＋ａ＞並びにこ
れらの（１００）　（００１３型立方体組織の理論値に
対する割合、そして試験結晶磁等を表示したものである
。

第６図α］）は、第６図ｆａｔのデータの上に理論値か
ら１５°のｄｅｖｉａｔｉｏｎの範囲を書き込んだもの
である。例えば第６図中）の中央部の４つの小さな丸で
囲まれる領域は（１１４１極まりりに１５°以内の領域
を表しｌおり１周辺近くの４つのｋきな丸で囲まれる領
域は＜４０１＞方向まわりに１５°以内の領域を表して
いる。

第３表 注水　磁気回転力（円盤試料の磁気回転力法）単結晶を
一様な磁場中で飽和値まで磁化したときの磁気異方正エ
ネルギーは５ Ｅ＝に、÷ｌ［＋　（Ｓ＋”Ｓｚ”÷Ｓ１”Ｓ３ｚ＋Ｓ
ｚ”Ｓ＋　”）＋Ｋｚ（Ｓ＋”Ｓｇ”Ｓｓ”） ただし、　Ｓ、Ｓｚ、Ｓｓ・・体心立方格子の＜１００
＞軸に対する磁化方向の方向余弦、飽和磁化の場合、磁
場の方向と磁化の方向は一致する。

Ｋｏ、に＋、Ｋｘ・・異方性常数。

Ｋ＋　＝　（５，２９−０，５３２）　Ｘ　１０’ｅｒ
ｇ／ｃｃ、　Ｗ＝Ｓｉχ磁場中で単結晶の磁化容易軸が
磁場方向に向かんとする回転力は。

Ｌ＝−δＥ／δθ。

Ｌ　　（１００）　　（００１ゴ　＝　　−に＋５ｉｎ
４θ／２Ｓｉ＝３．１５％とすれば２Ｍ！気回転−力曲
線の４つのピーク・・１８．ＯＸ　１０’ｅｒｇ／ｃｃ
第６図（ａｌの結果から明らかなように、圧延および一
次再結晶焼鈍に供する単結晶素材の初方位が（１１４）
　＜４０１＞およびこの近傍の方位である場合に、−次
回結晶後の組織は、　　（１００）　（００１）型の立
方体＆１１織を示すようになる。このことは第２表の磁
気回転力測定値からも裏づけされる。

そして、素材単結晶の初方位が圧延面に対して＋１１４
）極まわりに１５°以内に分布するような方位を有しく
例えば第６図（ｂｌの中央部の４つの丸で示される領域
）、且つこの初方位をもつ単結晶素材を＜４０１＞方向
まわりに１５°以内の方向に冷間圧延して一次再結晶し
た場合に（例えば第６図（ｂ）の周辺部の４つの丸で示
される領域）に、得られる一次再結晶粒は立方体組織と
なり、この偏位角度が小さければ小さいほど、理想的な
（１００）　Ｃｏｏｌ）型の立方体組織が得られる。な
お初方位ｆｌ１３］＜３０１＞はｆｌ１４１　＜４０１
＞に近い方位であり１本発明で言うｒ　（１１４１＜４
０１＞から１５°以内の偏位角度」の範囲内に入るもの
である。

第７図は焼鈍後の二次再結晶方位と素材の初方位との関
係を示す（１００）極点図であるが、二次再結晶の場合
は２第６図のような一次再結晶のような立方体＆Ｉｌ織
とはならないことを示している。

Ｗａｉｔｅｒとｌ１ｉｂｂａｒｄの論文（Ｔｒａｎｓ、
ＡＩＭＥ２１２．Ｄｅｃ、。

１９５８、Ｐ、７３１）によれば、冷延焼純に供する出
発材料の単結晶の（１００）面が、　Ｒ，Ｐ（圧延面）
から３０゜以内にあれば冷延再結晶後に立方体組織に近
くなると述べられている　（例えば同論文のＦｉｇ、７
）。しかし、敬意らの論文（ＡｃＬａ　Ｍｅｔ、、１４
（１９６６）、Ｐ、４０５の例えばＰｉｇ、２）に述べ
られているように、初方位が−ａ　Ｉ　ｔｅｒ　らの論
文の理論値に大略等しい＜１００）〔００１）方位であ
るときの一次再結晶組織は四重対称の（１１３１＜３０
１＞方位となるのであって、このことはりａｌｔｅｒ　
らの結果は、−見すると立方体＆１ｌＶａであるかに見
られるが、実は擬立方体組織であり１理論値の約８０％
前後の磁気回転力である。

このことは本願の第２表並びに第６図および第４図でも
再現している。そしてＨａ　ｌ　ｔｅｒらの論文には（
１１４１＜４０１＞近傍の方位をもつ単結晶を出発素材
とした実験はない。本明細書および図面に記す如＜　　
（１１４１＜４０１＞の近傍のみが（１００）　（００
１）に再結晶するという極めて重要かつ新しい事実を本
発明者らは見出したのである。

本発明においては１以上の事実から、圧延焼鈍に供する
ための出発板状素材の単結晶方位は、四重対称（１１４
）　＜４０９を中心に圧延面が（１１４）極（＋１１４
１面の垂線）まわりに１５°以内で、圧延方向が＜４０
１＞方向まわりに１５°以内とする。

本発明において出発材料として使用する単結晶板状素材
は、体心立方格子のフェライト単相であることが必要で
あり、このために板状素材製造工程さらには以後の一次
再結晶焼鈍においてオーステナイト相が実質上現れない
ような組成のフェライト単相組成の鉄合金または純鉄で
ある。

実施例 真空炉で溶製しそして鋳造してｃ　；　０．００３０％
。

Ｓ　ｉ　；　３．１％、Ｍｎ；０．１０％、　　Ｐ　；
０．００６％、Ｓｉ　Ｏ，００４％＋　　Ｃｒ：０−２
０％、Ｍｏ７０．３０％、０；０．００１％、　　Ｎ　
；　０．００３％の珪素鋼のスラブを作り。

これを熱延して２．０１厚さのＨｏｔ　Ｇａｇｅにした
後。

冷間圧延して０．５　ｍ−厚さのストリップとした。こ
の板にマグネシア粉を塗布してＨｚ雰囲気中で１０５０
℃で約３時間保持したあと冷却した。このストリップの
化学成分値は、　Ｃ、Ｑ、００２９％、ＳｉＨ３，０９
％、　Ｍｒ＋；０．１０％、　　Ｐ　、０．００６％、
　　Ｓ　、　０．０００９％、Ｃｒ；０．２０％、Ｍｏ
；０．２９％、　　Ｏ；　０．０００９％。

Ｎ　；　０．０００５％であうた。このストリップを約
１０００幅にスリットしたあと、一端側の板幅が狭くな
るようにその両縁をエツチングによりカントした。

第８図にその端部形状示す。

第８図において、ｌはストリップ、２，２°はカットし
た部分である。そして、同図に示すように。

この端部に、別に用意した（１１４）面を有する種単結
晶板３を、ストリップ１の長手方向すなわち圧延方向に
この種単結晶板３の（４０１）軸が一致するように、レ
ーザー溶接した。４はレーザー溶接部を示す。

そして、９００℃付近において平均１８０℃／ｃｍの温
度勾配を有する最高温度１１００〜１２００℃の電気炉
中をこの溶接側から０．５ｍｍ／分の速度で通板させる
ことによって板面が（１１４）面をもち（４０１）方向
が圧延方向の単結晶ストリップを作製した。

ついで、この単結晶ストリップを２０段冷延ミル　　、
に通板して、　０．１ｍ■厚さく圧下率８０％）＋　Ｏ
，ＯＳ−厚さく圧下率９０％）に冷延し、Ｈ暑雰囲気中
で１０００℃で５分間の連続焼鈍した。

得られたストリップから試料を採集し、Ｘ線回折による
　（１００）極点図を作製した。その結果を。

９０％圧延材について第１図（ａｌに示した。

また比較のために、初方位が（１００）　（００１）　
。

（１１４）　　（２２１）の結果を試験■から引用して
これらの（１００）極点図を第１図（ｂｌおよびｔｃ＋
に併記した。

第１図の結果から明らかなように、単結晶ストリップの
方位が（１１４）　（４０１）のものを素材とした場合
に、はぼ理想的な（１００）　（００１）方位の立方体
組織が得られた。これに対し初方位が（１００）〔００
１）や（１１４）　（２２１）の素材単結晶の場合には
（１００）　（００１）型の立方体組織は得られない。

なお１本実施例によって得られた最終製品の立方体組織
ストリップの結晶粒径は、平均直径で約０．２０ｍ＋＊
であった。

第４表に１本実施例で得られた最終製品の立方体組織電
磁鋼板の磁気特性測定値を示した。また比較のためにこ
の第４表には従来公知の電磁鋼板の磁気特性値も併記し
た。従来材の磁気特性値は特許公報１文献または会社カ
タログによった。

第４表より１本発明による電磁鋼板は、従来知られたい
かなる！磁鋼板よりも磁気特性、鉄損特性ともに優れ、
圧延方向および直角方向ともに優れた高周波特性を示す
ことがわかる。

【図面の簡単な説明】

第１図は単結晶を９０％冷間圧延し再結晶焼鈍した試料
（焼鈍条件；　１０００℃×５分）の（１１０）極点図
、第２図は初方位ｆ１１．３］　＜３０１＞の単結晶の
冷延焼鈍後の（１１０）極点図、第３図は初方位＋１１
４１＜４０１＞の単結晶の冷延焼鈍後の（１１０）極点
図、第４図は初方位（１００）　（００１）の単結晶の
冷延焼鈍後の（１１０）極点図、第５図は初方位＋１１
４１　＜２２Ｄ単結晶の冷延焼鈍後の（１１０）極点図
、第６図ｔａ＋は焼鈍後に立方体＆１Ｉｖｅｔに一次再
結晶する単結晶の初方位を示す（１００）極点図、第６
図山）は冷延再結晶焼鈍後に（１００）　（００１）方
位となる単結晶の初方位の分散範囲を規定した図（図中
の光枠内にその範囲を示す）、第７図は焼鈍後の二次再
結晶方位と素材の初方位との関係を示す（１００）極点
図、第８図は薄板状の単結晶板の製造例を示す板の斜視
図である。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）製品の金属組織がフェライト単相となる成分組成
   の鉄合金または純鉄の単結晶板または粗大結晶粒板を冷
   間圧延および焼鈍して（１００）〔００１〕型立方体組
   織の電磁鋼板を製造する方法において、前記の単結晶板
   または粗大結晶粒板を作るさいに、その単結晶または粗
   大結晶粒の｛１１４｝面が板面に対して１５°以内とな
   るように調整し、この板をく４０１＞方向まわりに１５
   °以内の方向に４０％以上の圧下率のもとで冷間圧延し
   、次いで二次再結晶のおこらない条件で焼鈍して平均結
   晶粒径が５ｍｍ以下の一次再結晶粒組織とすることを特
   徴とする電磁鋼板の製造法。
2. （２）電磁鋼板の平均結晶粒径は２ｍｍ以下である特許
   請求の範囲第１項記載の電磁鋼板の製造法。
3. （３）単結晶板または粗大結晶粒板は、５０μ〜６．０
   ｍｍの厚さを有し、電磁鋼板は１０μ〜１．２ｍｍの厚
   さを有する特許請求の範囲第１項または第２項記載の電
   磁鋼板の製造法。