JPS62187548A - 水平連続鋳造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は水平連続鋳造方法および装置に関する。

従来からの水平連続鋳造設備では、耐火材から成るタン
ディツシュノズルと、水冷されたモールドとの間から溶
融金属が流出することを防止するために、タンディツシ
ュノズルとモールドとが固着されて構成されていた。そ
のためタンディツシュノズルの水冷モールドと隣接した
部分は冷却され、溶融金属接触部で凝固シェルを形成し
、タンディツシュノズルに固着してしまう。またタンデ
ィツシュノズルを構成する耐火物の気孔に溶融金属が侵
入し、そのまま凝固するため、固着力が増大する。した
がって１ＩｊＴＬ体を引抜くとき、凝固シェルが破れて
いわゆるブレークアウトが生じることがあった。

この問題を解決する先行技術では、タンディツシュノズ
ルとモールドとの間に潤滑性に優れた非孔性の窒化硅素
製リングや窒化ボロン製リングが気密に連結される。こ
の窒化硅素製リングや窒化ボロン製リングは寿命が短く
、かつ高価である。

しかもこれらの材料を使用しても、タンディツシュノズ
ルと凝固シェルの固着の緩和効果はあるものの、モール
ドチューブと凝固シェルの固着を完全に避けることはで
きないので、特開昭４７−１５３３２に見られるように
、間欠引抜きを余儀なくされている。

このような先行技術の欠点を解決すべく、タンディツシ
ュノズルとモールドとの境界付近に、溶融金属の上部よ
りも下部で大きい磁束密度を発生する電磁界発生手段を
配置して、溶融金属をその境界付近で絞るようにした水
平連続鋳造設備が提案されている（特願昭５６−９４’
３３３）。このように溶融金属を絞ることによって、タ
ンディツシュノズルに溶融金属が接触することがな（、
前述のように凝固シェルがタンディツシュノズルに固着
することが防止され、連続的な引抜きが可能となる。ま
たタンディツシュノズルとモールドとを固着しなくても
すむので、モールドを振動させることが可能となり、そ
れによっても２疑固シエルのタンディツシュノズルやモ
ールドへの固着が防止される。

ところが、タンディツシュ内の溶融金属の貯留量は変動
するので、タンディツシュノズルやモールド内の溶融金
属の表層部に作用する静圧も変動する。特に、鋳造終了
時やし一ドル交換時等の非定常時には、タンディツシュ
内における溶融金属の液面レベルが大きく変動し、それ
に応じてタンディツシュノズルやモールド内の溶融金属
の静圧が大きく変動する。このような場合に、前記電磁
界発生手段で紋られた溶融金属がモールド内面に接触す
る位置は、静圧の変動に応じて移動することになる。溶
融金属のモールド内面への接触位置が移動すると、モー
ルド内における全冷却帯長さが変化する。それに応じて
凝固厚さが変化がるので、良好な鋳片を得ることができ
なくなる。またモールド内においては、溶融金属の下部
の方が静圧が大であるので、電磁界発生手段によっても
モールド内面への溶融金属の接触圧は下部の方が大とな
る傾向がある。したがって溶融金属の下部の冷却効果が
大となり、不均一な冷却によって良好な鋳片を得ること
ができな（なる。このことは、実開昭５２−１６０６１
５に示されているように、タンディツシュノズルからの
溶融金属に中心方向に向けて、絞りを与える電磁力を発
生するようにした先行技術においてもまた同様である。

他の先行技術は、特開昭５３−７６１．３０である。こ
の先行技術では、溶融金属の重力補償を行なうためにタ
ンディツシュノズル内の溶融金属に電極を浸漬し、その
溶融金属に長手方向の電流を流し、鋳片の長手方向に対
して直角にかつ水平に磁場を発生することによって、鋳
片の重力を補償するように構成される。このような先行
技術では、溶融金属に電極が浸漬されて溶融金属に電流
が供給されるので、その保守が面倒である。

本発明の目的は、モールド内面において冷ｊ；Ｉ＋され
て溶融金属の表層部に生じる凝固シェルの厚さが、周方
向に沿って均一になるようにした水平連続鋳造装置を提
供することである。

本発明は、タンディツシュノズルとそれよりも大きい内
径を有するモールドとの少なくとも境界イ」近を外囲し
てその半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、タ
ンディツシュノズルとモールドとの軸線に垂直な水平軸
線まわりに角変位可能に設けられ、交流電力によって励
磁され、溶融金属がタンディツシュノズルとモールドと
の境界付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向け
て電磁力を作用させるコイルと、 縮径した溶融金属のモールド内面への上下の各接触開始
位置を検出する検出手段と、 前記コイルを、タンディツシュ７スルとモールドの軸線
に直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答し、接触開始位置が上部
で下部よりも引抜き方向下流側になるとき、コイルの下
部がコイルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢
でコイルの下部が溶融金属に近付くように駆動手段によ
るコイルの角変位量を制御する制御手段とを含むことを
特徴とする水平連続鋳造装置である。

また本発明は、タンディツシュノズルとそれよりも大き
い内径を有するモールドとの少なくとも境界付近を外囲
してその半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、
タンディツシュノズルとモールドとの軸線に直角な水平
軸線まわりに角変位可能に設けられ、交流電力によって
励磁され、溶融金属がタンディツシュノズルとモールド
との境界付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向
けて電磁力を作用させるコイルと、 モールド出口における鋳造体の上下の凝固シェルの厚さ
を検出する検出手段と、 前記コイルをタンディツシュノズルとモールドの軸線に
直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答し、凝固シェル＝７− の厚さが下部で上部よりも大きいとき、コイルの下部が
フィルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢でコ
イルの下部が溶融金属に近付くように駆動手段によるコ
イルの角変位量を制御する制御手段とを含むことをｖｆ
徴とする水平連続鋳造装置である。

本発明に従えば、コイルはタンディツシュノズルとモー
ルドとの少なくとも境界付近で溶融金属を縮径するよう
にしてタンディツシュノズルとモールドの軸線に直角な
水平軸線まわりに角変位可能に設けられている。検出手
段は、縮径した溶融金属のモールド内面への上下の接触
開始位置を検出する。したがってその接触開始位置が上
部で下部よりも引抜き方向下流側　（引抜方向４５の後
方、すなわち第２図、ｅＩＳＳ図、第６図の右方）にな
るとき、フィルの下部が」二方に変位する。これによっ
て溶融金属の下部には中心方向に向けてさらに大きな電
磁力が作用する。そのため溶融金属がモールド内面に接
触する接触開始位置を上下にほぼ同一位置、または溶融
金属の下部が上部よりも引抜き方向下流側になるように
調整することができる。これによって、モールド出口に
おける鋳造体の凝固シェルの厚さを、上部と下部とでほ
ぼ等しくすることができる。

またモールド出口におけるＩｌｌ造体の上下の凝固シェ
ルの厚さを検出し、凝固シェルの厚さが下部で上部より
も大きいときコイルの下部を上方に変位し、これによっ
て溶融金属の下部に中心方向に向けてさらに大きな電磁
力を作用させることができ、凝固シェルの厚さをＩｌｌ
遺体の上部と下部とでほぼ等しくすることができる。

すなわち、コイルを、タンディツシュノズルとモールド
の軸線に直角な水平軸線まわりに角変位可能に設けで、
縮径した溶融金属のモールド内面への接触開始位置が上
部で下部よりも引抜き方向下流側になるとき、コイルの
下部がコイルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿
勢で（すなわち！＠２図の電磁界発生手段９９のように
θが鈍角となった状態で）、コイルの下部が溶融金属に
近付くように　（すなわち第２図の角度θがさらに大き
くなるように、第２図の反時計方向に）コイルが角変位
駆！１１Ｊされる。また凝固シェルの厚さが下部で上部
よりも大きいとき、コイルの下部がコイルの上部よりも
引抜き方向下流側となった姿勢で、コイルの下部が溶融
金属に近付くように角変位される。こうして溶融金属の
下部には、中心方向に向けてさらに大きな電磁力が作用
されることになり、上述のように、高品質の＠遺体を得
ることができる。

以下、図面によって本発明の詳細な説明する。

第１図は本発明の基礎となる構成を示す全体の系統図で
ある。この水平連続鋳造設備において、タンディツシュ
１にはそのタンディツシュ１内の溶融金属の温度を安定
させるための加熱装置２が設けられている。モールド３
がらの効造体４は、冷却帯５がら引抜き装置６によって
引抜かれ、切断１ｆｆｉ７によって切断されて、インゴ
ット９が得られる。このインゴット９はローラテーブル
１ｏによって搬送される。

第２図は本発明の基礎となる構成を示し、モールド３付
近の拡大断面図である。タンディツシュ１は、耐火材１
１が内張すされており、溶融金属１２が貯留されている
。このタンディツシュ１には、耐火材から成るタンディ
ツシュノズル１４が設けられる。モールド３は、冷却液
通路を有し、銅製のモールドチューブが冷却され、この
モールド３の鋳造体４のための通路１６はタンディツシ
ュ７ズル１４に同軸に連通される。

タンディツシュ１のノズル孔９５には、溶融金属１２を
流通、遮断するためのスライディングデート９６が設け
られ、このスライディングデート９６は駆動用シリング
９７によって駆動される。タンディツシュノズル１４の
モールド３寄りの端部付近には、タンディツシュノズル
１４を外囲して素線が巻回されて成るコイルである電磁
界発生手段９８が配置される。電磁界発生手段９８によ
る電磁力によって、タンディツシュノズル１４内を流れ
る溶融金属１２は、半径方向内方に紋られる。

モールド３はタンディツシュノズル１４よりも大きい内
径を有する。タンディツシュ７ズル１４とモールド３と
の境界１７におけるモールド３のタンディツシュ７ズル
１４に臨む端面付近には、もう１つの電磁界発生手段９
９が引抜き方向４５と角度θだけ傾斜した平面内に配置
される。なお、電磁界発生手段９８．９９は一体的であ
ってもよいし、一方の手＃５ｔ９９のみが後述のように
角変位可能となってもよく、それらの内方には誘導電流
吸収板９８’、９９’が設けられる。

第３図は境界１７付近における溶融金属１２の表層部に
作用する静圧分布を示す図である。溶融金属１２の表層
部には、下部に向かう程大となる静圧が作用する。そこ
でｔ５４図に示すように、溶融金属１２の中心位Ｍ１０
０に関して第３図の静圧分布を示す曲＃１１０１とほぼ
対称の形状をした電磁界発生手段９８を配置すると、そ
の電磁力の分布はｔｊ４４図の曲＃１１０３で示すよう
になる。すなわち、溶融金属１２の両側部において内方
に凹んだ電磁力分布が得られる。このような曲線１゜３
で与えられるような電磁力で第３図の静圧を補償したの
では、縮径部２２が横方向に拡径した形状となる。そこ
で、電磁界発生手段９８の形状を、前記曲線の両側部か
られずかに内方に凹んだ形状とすると、その電磁力分布
は破線で示す曲＠１０４となる。この曲線１０４は第３
図の静圧分布を示す曲線１０１と相似形であり、このよ
うな形状の電磁界発生手段９８を用いることにより、縮
径部２２とタンディツシュ７ズル１４の内面との距離を
周方向に沿ってほぼ均一にすることが可能となる。

電磁界発生手段９９は、その素線がモールド３の軸線の
まわりに巻回されて構成されるコイルである。電磁界発
生手段９９の素線に第２図の紙面に垂直でその紙面の背
後に向けて電流が流れたとき、モールド３の内の溶融金
ｉ１２には、第２図の紙面の手前に向けて参照符１０５
で示される渦電流が生じるとともに、矢符１０Ｇの方向
に磁界が生じる。そのため、モールド３内の溶融金属１
２には、引抜き方向４５に沿う前方に向けて矢符１０７
で示される電磁力が発生する。しがも電磁界発生手段９
つは下方になるにつれて引抜き方向４５の前方に向かう
ように、モールド３の軸線と角度θだけ傾斜して設けら
れている。これによってモールド３内の溶融金属１２に
は、その」二部よりも下部において大きな電磁力が与え
られることになる。そのため、モールド３内の溶融金属
１２は引抜き方向４５に対してほぼ直角な平面を保つ。

したがって、溶融金属１２がモールド３の内面に接触す
る位置における凝固条件が周方向全周にわたって均等に
なる。こうして溶融金属１２のモールド３内での接触長
さすなわち冷却能力が上下位置で異なることなく均一な
冷却効果が得られる。

このような実施例においても、モールド３のタンディツ
シュノズル１４寄りの端部付近におけるモールドチュー
ブ３３の周方向に沿ういずれかの位置に、たとえば複数
の熱電対１０８から成る位置検出手段１０９を設ける。

この位置検出手段１０９によって検出される溶融金属１
２の接触開始位置１１２が予め定めた一定の位置となる
ように、電磁界発生手段９８．９９に供給される電力を
、制御手段（図示せず）によって制御する。それによっ
て、境究１７付近における溶融金属１２の表層部に作用
する静圧の変動に拘わらず、接触開始位置１１２がほぼ
一定の位置となり、良好な鋳片を得ることができる。ま
た離反開始位置１１３も一定に保たれるので、潤滑剤４
６の７ズル４２が閉塞されることもない。

第５図は本発明の一実施例の正面図であり、第６図は第
５図の切断面線Ｖｌ−Ｖｌがら見た断面図であり、第７
図は第６図の切断面線■−■から見た断面図である。こ
の実施例では、前述の第２図〜＠４図の構成における電
磁界発生手段９つの傾斜角度θを駆動手段としての油圧
シリング１１５によって変化させ、境界１７付近の静圧
変動に拘わらず溶融金属１２の接触開始位置を全周にわ
たって同一の設定位置に維持する。

コイルである電磁界発生手段９つは、その下部が上部よ
りも引抜き方向４５下流側となった姿勢となっている。

溶融金属１２のモールドチューブ内面との接触開始位置
は、前述のように、上部と下部とが軸線方向同一位置と
なっているか、または上部が下部よりも後述の第１０図
のように引抜き方向４５上流側となっていなければなら
ない。

この目的で、接触開始位置が上部で下部よりも引抜き方
向４５下流側になるとき、電磁界発生手段９つの下部が
溶融金属に近付くように、すなわち角度θが大きくなる
ように、角変位駆動される。

これによって、溶融金属の下部の前記接触開始位置を引
抜き方向４５下流側に移動することができ、一方、溶融
金属の上部の前記接触位置を引抜き方向上流側に移動す
ることができる。

電磁界発生手段９９は、不活性〃スが封入された非磁性
体から成る収納箱１１６内に収納され、この収納箱１１
６は冷却水が流通する非磁性体から成る冷却箱１１７内
に固定的に設けられる。冷却箱１１７の外周部には、タ
ンディツシュ７ズル１４の軸線に直角でかつ水平方向に
延びる一対のトラニオン軸１１８，１１９が固定される
。これらのトラニオン軸１１８．．１１９は、モールド
３に固定的に支持されたトラニオン軸受１２０，１２１
によって受けられる。

各トラニオン軸１１８．１．３９は中空円筒体であり、
収納箱１１Ｇに接続された筒体１２２が一方のトラニオ
ン軸１１８を貫通して外方に突出される。この筒体１２
２の外方端部は閉塞されており、電磁界発生手段９９ら
接続するためのケーブルを挿通する管体１２３が筒体１
２２の外方端部を同心に貫通して突出される。管体１２
３の端部には回転継手１２４を介して給電ケーブル１２
５が接続される。また筒体１２２の外方端部には、回転
継手１２６を介して封入ガス供給ホース１２７が接続さ
れる。なお、封入ガスの供給圧力は、冷却箱１１７内の
冷却水の圧力よりも大に設定されており、それによって
収納箱１１６のシールが不完全であったとしても冷却水
が収納箱１１６内に流入して漏電などの事故が発生する
ことが極力防止される。

冷却箱１１７内には、他方のトラニオン軸１１９の軸線
上で仕切板１２８によって仕切られる。

トラニオン軸１１９内には、給水管１２９および排水管
１３０が挿入されており、給水管１２９および排水管１
３０の各一端部は仕切板１２８の両側で冷却箱１１７に
それぞれ接続される。また給水管１２９および排水管１
３０の他端部は、トラニオン軸１１９を同心に貫通して
外方に突出される。給水管１２９の他端部には回転継手
１３１を介して給水ホース１３２が接続され、排水管１
３０の他端部には回転継手１３３を介して排水ホース１
３４が接続される。したがって冷却水は冷却箱１１７内
をほぼ一周して排出される。

油圧シリング１１５は他方のトラニオン軸１１９の近傍
でモールド３に平行な軸線を有してモールド３に固定さ
れる。他方のトラニオン軸１１つの途中には半径方向外
方に延びる駆動レバー１３５が固定されており、この駆
動レバー１３５の外方端部には駆動手段１１５のビス１
ン棒１３６の先端部がピン結合される。したがって油圧
シリング１１５を伸縮駆動することにより、トラニオン
軸１１８，１１９が軸線まわりに回動し、電磁界発生手
段９９が矢符１３７で示すように揺動する。

このようにして電磁界発生手段９９がモールド３の軸線
と成す角度θが任意に調節される。

モールドチューブ３３のタンディツシュ７ズル１４寄り
の端ｇ１寸返しは、溶融金属の接触開始位置を検出する
ための位置検出手段１３８，１３９が上部および下部に
それぞれ設けられる。これらの位置検出手段１３８，１
３９は後述の＠８図で示した制御手段３２に与えられ、
その制御手段３２は溶融金属１２の」二部および下部の
接触開始位置がモールド３の軸線に沿って予め設定され
た同一の位置となるように、油圧シリング１１５を制御
する。

ｔ５８図は制御手段３２の構成を示すブロック図である
。位置検出手段１３８，１３９からの信号は制御手段３
２の演算器８７を介して比較器８８に与えられる。比較
器８８には設定器８つからの信号が入力されており、比
較器８８は演算器８７および設定器８９からの両信号電
圧の差に応じた信号を制御部９０に与える。制御部９０
は比較器８８からの信号に応じて油圧供給手段６８を制
御し、これによって油圧シリング１１５が強く働く。

＝１９− このような制御手段３２により、モールドチューブ３３
の内面への溶融金属１２の接触開始位置が上部および下
部で軸線方向に沿う同一位置でしがも予め設定した位置
となるように、油圧シリング１１５が働く。上述のごと
くモールドチューブ３３の内面−＼の溶融金に３．２の
接触開始位置が上部および下部で設定された同一の位置
に保持されると、溶融金属１２の両側部も必然的に同一
位置となる。したがって溶融金属１２はモールドチュー
ブ３３の内面全周にわたって軸線方向に沿う同一の設定
位置でモールドチューブ３３の内面に接触を開始するこ
とになる。それによって、モールドチューブ３３内にお
ける冷却帯の長さが溶融金属の全周にわたって均等にな
り、凝固厚さが全周にわたって均一となるので良好な鋳
片を得ることができる。

この実施例によれば静圧の変動に対応して電磁界発生手
段９つの傾斜角度θを容易に調節することができる。ま
たトラニオン支持構造であるので、給電および給排水を
極めて容易に行なうことができる。しかも電磁界発生手
段９９が発生する熱および溶融金属１２から電磁界発生
手段９９に与えられる熱が冷却水で吸収されるので、電
磁界発生手段９つが過熱することはない。さらに、電磁
界発生手段９つがモールド３側で支持されているので、
溶融金属１２からの反力を受けるには都合がよい。なお
、モールド３を振動させるように構成した場合には、電
磁界発生手段９つをモールド振動装置の架台で支持する
必要がある。

第９図は本発明の他の実施例の正面図である。

この実施例は前述の第５図〜第７図の実施例に類似する
が、注目すべきは電磁界発生手段９９がモールド３の軸
線に沿っても移動自在であることである。すなわち、ト
ラニオン軸受１２０，１２１は支持台車１６０上で支持
されており、油圧シリング１５１も同様に支持台＄１６
０で支持される。

タンディツシュ７ズル１４およびモールド３の下方には
、タンディツシュノズル１４と平行に延びるレール１６
１が敷設されており、前記支持台車１６０はレール１６
１上を移動自在である。支持台１１１６０の下方におけ
る固定位置にはレール１６１と平行な軸線を有する油圧
シリング１６２が支持されており、油圧シリング１６２
のピストン棒１６３は支持台車１６０にビン結合される
。そのため油圧シリング１６２を伸縮駆動することによ
り、支持台１１１１６０はレール１６１上を両端のスト
ッパ１６４，１６５間にわたって移動し、したがって電
磁界発生手段９９はタンディツシュノズル１４の軸線に
沿って移動される。

この実施例では、電磁界発生手段９９を引抜き方向４５
に沿って移動することができるので、溶融金属１２の接
触開始位置を変化させ、冷却条件を変化させることがで
きる。

本発明のさらに他の実施例として、第１０図に簡略化し
て示すように、モールドチューブ３３の下部における接
触開始位置１６６を、上部における接触開始位置１６７
よりも引抜き方向／Ｉ５に沿う前方位置に制御するよう
にしてもよい。こうすれば溶融金属１２のモールドチュ
ーブ３３との接触良さが上下で異なり、下部の接触長さ
が小となるが、溶融金属１２の下部の方がモールドチュ
ーブ３３への接触圧が大である。そのため、接触長さが
比較的短くても冷却条件は上部と均等になり、したがっ
て溶融金属１２の全周にわたって凝固厚さを均一にする
ことができる。

本発明の他の実施例として油圧シリング１１５は、空気
圧シリングであってもよく、またモータであってもよい
。また上述の各実施例では、タンディツシュ７にル１４
およびモールド３の軸直角断面が矩形である場合を示し
たが、タンディツシュノズル１４およびモールド３の軸
直角断面は円形であってもよい。

本発明の他の実施例としてモールド３の出口において、
溶融金属１２の上下表層部における凝固シェルの厚さを
測定する凝固厚み計を設けてもよい。これらの凝固厚み
計はｔｊＳａ図においで、参照符９１．９２で示され、
それらによる検出値は、第８図で示すように、制御手段
３２の演算器９３を介して比較器８８に与えられる。こ
のようにすれば、モールド３の出口における凝固シェル
の厚〜２３− さが駆動手段３１の制御にフィードバックされることに
なり、より精密な制御が可能となる。なお、凝固厚み計
９１．９２に代えて、輻射表面温度計であってもよい。

凝固シェルの厚さが下部で上部より大きいとき、前記角
度θが大きくなるように変位する。そのため溶融金属１
２の下部に中心方向の大きな電磁力が作用し、前記接触
開始位置を引抜き方向下流側に移動することができ、あ
るいは、溶融金ｐＡ１２の下部のモールドチューブ３３
内面との接触圧を小さくすることができる。こうして凝
固シェルの厚さを、モールド３の出口において上部と下
部とで等しくすることができる。

上述のごとく本発明によれば、溶融金属のモールドへの
接触開始位置あるいはモールド出口における溶融金属の
冷却状態が予め設定した位置あるいは状態となるように
コイルが角変位されるので、溶融金属の重力補償を確実
に行なうことができるようになり、溶融金属の表層部に
作用する面圧の変動に拘らず、常に安定した冷却条件で
冷却を達成することができ、良好な鋳片を得ることがで
きる。また、タンディツシュノズルから溶融金属が離反
する位置も設定位置に保持されるので、潤滑剤を安定的
に供給することもできる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基礎となる構成を示す全体の系統図、
第２図は本発明の基礎となる構成を示すモールド３付近
の拡大断面図、第３図は第２図における境界１７付近の
溶融金属１２の表層部に作用する面圧分布を示す図、第
４図は電磁力分布を示す図、ｆ５５図は本発明の他の実
施例の正面図、第６図は第５図の切゛断面線Ｖｌ−４か
ら見た断面図、第７図は第６図の切断面線■−■から一
見た断面図、第８図は制御手段３２の構成を示すブロッ
ク図、第９図および第１０図は本発明の他の各実施例の
簡略化した断面図である。 ３・・・モールド、１２・・・溶融金属、１４・・・タ
ンディツシュノズル、１７・・・境界、９８．９９・・
・電磁界発生手段、１１２．１６Ｇ、１６７・・・接触
開始位置、２４・・・凝固シェル、１．０９，１３８，
１３９・・・位置検出手段、３２・・・制御手段、３１
・・・駆動手段、４５・・・引抜き方向、１１５・・・
油圧シリング、１６０・・・支持台車

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）タンディッシュノズルとそれよりも大きい内径を
   有するモールドとの少なくとも境界付近を外囲してその
   半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、タンディ
   ッシュノズルとモールドとの軸線に垂直な水平軸線まわ
   りに角変位可能に設けられ、交流電力によって励磁され
   、溶融金属がタンディッシュノズルとモールドとの境界
   付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向けて電磁
   力を作用させるコイルと、 縮径した溶融金属のモールド内面への上下の各接触開始
   位置を検出する検出手段と、 前記コイルを、タンディッシュノズルとモールドの軸線
   に直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答し、接触開始位置が上部
   で下部よりも引抜き方向下流側になるとき、コイルの下
   部がコイルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢
   でコイルの下部が溶融金属に近付くように駆動手段によ
   るコイルの角変位量を制御する制御手段とを含むことを
   特徴とする水平連続鋳造装置。
2. （２）タンディッシュノズルとそれよりも大きい内径を
   有するモールドとの少なくとも境界付近を外囲してその
   半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、タンディ
   ッシュノズルとモールドとの軸線に直角な水平軸線まわ
   りに角変位可能に設けられ、交流電力によって励磁され
   、溶融金属がタンディッシュノズルとモールドとの境界
   付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向けて電磁
   力を作用させるコイルと、 モールド出口における鋳造体の上下の凝固シェルの厚さ
   を検出する検出手段と、 前記コイルをタンディッシュノズルとモールドの軸線に
   直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答し、凝固シェルの厚さが
   下部で上部よりも大きいとき、コイルの下部がコイルの
   上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢でコイルの下
   部が溶融金属に近付くように駆動手段によるコイルの角
   変位量を制御する制御手段とを含むことを特徴とする水
   平連続鋳造装置。