JPS62196018A - 変圧器保護用差動継電装置 - Google Patents
変圧器保護用差動継電装置Info
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- JPS62196018A JPS62196018A JP3853786A JP3853786A JPS62196018A JP S62196018 A JPS62196018 A JP S62196018A JP 3853786 A JP3853786 A JP 3853786A JP 3853786 A JP3853786 A JP 3853786A JP S62196018 A JPS62196018 A JP S62196018A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、変圧器保護用差動継電装置に関するもので
ある。
ある。
第３図は従来の変圧器保護用差動継電装置を示すブロッ
ク図であり、図において、ＰＳは電力系統の電源、ＭＴ
Ｒは被保護変圧器、ＴＣは負荷時タップ切換器、ＲＩＯ
，・・・Ｒ２，Ｒ１，Ｃ，ＬＬ 、Ｌ２．・・・、Ｌｌ
ｏはタップ位置で、例えば最大タップＲＩＯは＋１５％
、最小タップＬＩＯは一１５チで、１タップ１．５チス
テツプである。
ク図であり、図において、ＰＳは電力系統の電源、ＭＴ
Ｒは被保護変圧器、ＴＣは負荷時タップ切換器、ＲＩＯ
，・・・Ｒ２，Ｒ１，Ｃ，ＬＬ 、Ｌ２．・・・、Ｌｌ
ｏはタップ位置で、例えば最大タップＲＩＯは＋１５％
、最小タップＬＩＯは一１５チで、１タップ１．５チス
テツプである。
ＣＴＨは高圧側変流器、ＣＴＬは低圧側変流器、ＮＨは
ＣＴＨＯＣＴ比、ＮＬはＣＴＬのＣＴ比、１０は比率差
動継電器（以下、単に差動リレーと略す） 、ＲＣＨは
高圧側抑制コイル、ＲＣＬは低圧側抑制コイル、ＯＣは
動作コイル、１は比率差動要素、ｖＨは高圧側電圧、ｖ
Ｌは低圧側電圧、ＩＩＨは高圧側１次電流、ＩＩＬは低
圧側１次電流、Ｉ２Ｈは高圧側２次電流、ＩＲＨは高圧
側リレー入力電流、ＩＲＬは低圧側リレー入力電流、Ａ
ＣＴは１次側巻数ｎ１．２次側巻数ｎ２の補償変流器で
、負荷時タップ切換器ＴＣが中心位置Ｃの時高圧側リレ
ー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流ＩＲＬが等し
くなるように高圧側２次電流Ｉ２Ｈを適切な値の高圧側
１次電流ＩＲＨに変換する目的のものである。ＦＯは外
部故障点、ＦＩは内部故障点である。
ＣＴＨＯＣＴ比、ＮＬはＣＴＬのＣＴ比、１０は比率差
動継電器（以下、単に差動リレーと略す） 、ＲＣＨは
高圧側抑制コイル、ＲＣＬは低圧側抑制コイル、ＯＣは
動作コイル、１は比率差動要素、ｖＨは高圧側電圧、ｖ
Ｌは低圧側電圧、ＩＩＨは高圧側１次電流、ＩＩＬは低
圧側１次電流、Ｉ２Ｈは高圧側２次電流、ＩＲＨは高圧
側リレー入力電流、ＩＲＬは低圧側リレー入力電流、Ａ
ＣＴは１次側巻数ｎ１．２次側巻数ｎ２の補償変流器で
、負荷時タップ切換器ＴＣが中心位置Ｃの時高圧側リレ
ー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流ＩＲＬが等し
くなるように高圧側２次電流Ｉ２Ｈを適切な値の高圧側
１次電流ＩＲＨに変換する目的のものである。ＦＯは外
部故障点、ＦＩは内部故障点である。
次に動作について説明する。なお、第４図は従来の差動
リレーの比率差動特性例を示す図である。
リレーの比率差動特性例を示す図である。
（イ）健全時又は外部故障ＦＯ時で、負荷時電流タップ
切換器（以下単にタップ切換器）ＴＣが中心位置Ｃの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しくなるよう、補償変流ており、動作コイルＯ
Ｃの差動電流ＩＤは、例えば負荷電流（低圧側リレー入
力電流ＩＲＬ ） １００％に対しても、外部故障電流
（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ １０００％に対しても
零である。
切換器（以下単にタップ切換器）ＴＣが中心位置Ｃの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しくなるよう、補償変流ており、動作コイルＯ
Ｃの差動電流ＩＤは、例えば負荷電流（低圧側リレー入
力電流ＩＲＬ ） １００％に対しても、外部故障電流
（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ １０００％に対しても
零である。
（ロ）健全時又は外部故障ＦＯ時でタップ切換器ＴＣが
最大タップＲ１０＋１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流１
１（Ｌに比べ１５％小さくなり、動作コイルＯＣに１５
％の差動電流ＩＤが流れている。比率差動要素１の比率
特性は、第４図に示す様に、タップ切換器ＴＣの変動に
よる１５チに、更に余裕５％（変流器の誤差及び差動リ
レーの誤差を考慮）を加えた２０％で動作するようにな
っている。即ち、負荷電流（低圧側リレー入力電流ＩＲ
Ｌ ） １００％に対しては２０％の差動電流ＩＤが、
また、外部故障電流（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ）１
０００％に対しては２００％の差動電流ＩＤが流れた時
動作する特性であるため、比率差動要素１は出力しない
。
最大タップＲ１０＋１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流１
１（Ｌに比べ１５％小さくなり、動作コイルＯＣに１５
％の差動電流ＩＤが流れている。比率差動要素１の比率
特性は、第４図に示す様に、タップ切換器ＴＣの変動に
よる１５チに、更に余裕５％（変流器の誤差及び差動リ
レーの誤差を考慮）を加えた２０％で動作するようにな
っている。即ち、負荷電流（低圧側リレー入力電流ＩＲ
Ｌ ） １００％に対しては２０％の差動電流ＩＤが、
また、外部故障電流（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ）１
０００％に対しては２００％の差動電流ＩＤが流れた時
動作する特性であるため、比率差動要素１は出力しない
。
（ハ）健全時又は外部故障ＦＯ時でタップ切換器ＴＣが
最小タップＬＩＯ−１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べて１５チ大きくなり、動作コイルＯＣに１５
％の差動電流が流れているが、比率差動要素１の比率特
性が２０チであるため、上記（ロ）と同様に比率差動要
素１は出力しない。
最小タップＬＩＯ−１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べて１５チ大きくなり、動作コイルＯＣに１５
％の差動電流が流れているが、比率差動要素１の比率特
性が２０チであるため、上記（ロ）と同様に比率差動要
素１は出力しない。
に） 内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが中心位置Ｃ
の時 タップ切換器１０位置に伴なう差動電流ＩＤは零で、電
源ＰＳから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＦが負
荷電流１００％に比し２０％以上のときに比率差動要素
１が出力する。
の時 タップ切換器１０位置に伴なう差動電流ＩＤは零で、電
源ＰＳから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＦが負
荷電流１００％に比し２０％以上のときに比率差動要素
１が出力する。
（ホ）内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが最大タップ
Ｒ１０＋１５％位置の時 負荷電流１００チでタップ切換器１０位置による差動電
流ＩＤ −１５％が発生しているので、負荷電流と内部
故障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳからの
内部故障電流ＩＦが２０％＋１５％ ＝ ３５％以上の
ときに比率差動要素１が出力する。
Ｒ１０＋１５％位置の時 負荷電流１００チでタップ切換器１０位置による差動電
流ＩＤ −１５％が発生しているので、負荷電流と内部
故障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳからの
内部故障電流ＩＦが２０％＋１５％ ＝ ３５％以上の
ときに比率差動要素１が出力する。
（へ） 内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが最小タッ
プＬＩＯ−１５チ位置の時 負荷電流１００ ％でタップ切換器１０位置による差動
電流ＩＤ ＋１５％が発生しているので、負荷電流と内
部故障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳから
の内部故障電流ＩＦが２０％−１５％＝５％以上のとき
に比率差動要素１が出力する。
プＬＩＯ−１５チ位置の時 負荷電流１００ ％でタップ切換器１０位置による差動
電流ＩＤ ＋１５％が発生しているので、負荷電流と内
部故障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳから
の内部故障電流ＩＦが２０％−１５％＝５％以上のとき
に比率差動要素１が出力する。
〔発明が解決しようとする問題点」
従来の変圧器保護用差動継電装置は上記のように構成さ
れているので、タップ切換器ＴＣの変動が±１５チであ
れば、比率差動要素１の比率特性を余裕を加味して２０
チ以上とせねばならず、従って内部故障に対する感度が
上記に）、（ホ）、（へ）の様に５チ、２０％、３５チ
とタップ切換器ＴＣの位置により変動し、かつ、低感度
で、徴故障の検出が充分でないという難点があった。
れているので、タップ切換器ＴＣの変動が±１５チであ
れば、比率差動要素１の比率特性を余裕を加味して２０
チ以上とせねばならず、従って内部故障に対する感度が
上記に）、（ホ）、（へ）の様に５チ、２０％、３５チ
とタップ切換器ＴＣの位置により変動し、かつ、低感度
で、徴故障の検出が充分でないという難点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためなされた
もので、タップ切換器ＴＯの位置にかかわらず感度が一
定で、かつ高感度な変圧器保護用差動継電装置を得るこ
とを目的とする。
もので、タップ切換器ＴＯの位置にかかわらず感度が一
定で、かつ高感度な変圧器保護用差動継電装置を得るこ
とを目的とする。
この発明に係る変圧器保護用差動継電装置は、差動リレ
ー内部【、低圧側リレー入力電流ＩＲＬのの大きさに対
する高圧側リレー入力電流１１（Ｈの大きさの比が所定
値以下であることを検出する第１の比較回路及び所定値
以上であることを検出する第２の比較回路を設け、その
比が所定値以下の時は高圧側リレー入力電流を増加させ
、その比が所定値以上の時は、高圧側リレー入力電流を
減少させ、タップ切換器ＴＣの位置変動に伴なう差動電
流ＩＤを打ち消すよう、リレー入力電流を自動的に調整
する電流変換回路を設けたものである。
ー内部【、低圧側リレー入力電流ＩＲＬのの大きさに対
する高圧側リレー入力電流１１（Ｈの大きさの比が所定
値以下であることを検出する第１の比較回路及び所定値
以上であることを検出する第２の比較回路を設け、その
比が所定値以下の時は高圧側リレー入力電流を増加させ
、その比が所定値以上の時は、高圧側リレー入力電流を
減少させ、タップ切換器ＴＣの位置変動に伴なう差動電
流ＩＤを打ち消すよう、リレー入力電流を自動的に調整
する電流変換回路を設けたものである。
この発明における差動リレーは例えばタップ切換器ＴＣ
が中心位置Ｃより１タツプ移動し、高圧側リレー入力電
流ＩＲＨがこの１タツプ分に対応して増加したとすると
、上記所定値以上を検出する第２の比較回路が電流変換
回路へ出力し、電流変換回路が高圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＨを減少させる。
が中心位置Ｃより１タツプ移動し、高圧側リレー入力電
流ＩＲＨがこの１タツプ分に対応して増加したとすると
、上記所定値以上を検出する第２の比較回路が電流変換
回路へ出力し、電流変換回路が高圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＨを減少させる。
以下、この発明の一実施例を第１図について説明する。
但し、第３図と同様の構成部材には同一符号を付するこ
ととし、適宜その説明を省略する。
ととし、適宜その説明を省略する。
第１図において、タップ切換器ＴＣの１タツプは１．５
チずつ変化するものである。Ｒは低圧側リレー入力電流
ＩＲＬの大きさに対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの
大きさの比が所定値以下即ち（１００％−１，５／２％
）＝９９．２５％以下であることを検出する第１の比較
回路であり、Ｌは低圧側リレー入力電流ＩＲＬの大きさ
に対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの大きさの比が所
定値以上即ち（１００％＋ １．５／２’％ ”）＝１
００．７５％以上であることを検出する第２の比較回路
である。ここで、タップ切換器Ｔ Ｃ１，５％対し、１
．５／２ ＜とじたのは、１タツプの移動を確実に検出
するためである。
チずつ変化するものである。Ｒは低圧側リレー入力電流
ＩＲＬの大きさに対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの
大きさの比が所定値以下即ち（１００％−１，５／２％
）＝９９．２５％以下であることを検出する第１の比較
回路であり、Ｌは低圧側リレー入力電流ＩＲＬの大きさ
に対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの大きさの比が所
定値以上即ち（１００％＋ １．５／２’％ ”）＝１
００．７５％以上であることを検出する第２の比較回路
である。ここで、タップ切換器Ｔ Ｃ１，５％対し、１
．５／２ ＜とじたのは、１タツプの移動を確実に検出
するためである。
２は電流変換回路で、第１の比較回路Ｒから一度出力を
受けるとタップＳＣからタップＳＲ１、さらに出力を受
けるとタップＳＲＩからタップＳＲ２へというように、
補償変流器ＡＣＴの出力電流を、タップ切換器ＴＣの１
タップ１．５％に等しいステップで増光させる。同様に
、第２の比較回路りからの出力を受けると、タップＳＣ
からタップＳＬ１、さらにタップＳＬＩからタップＳＬ
２へというように、補償変流器ＡＣＴの出力電流を１．
５％毎に減流して、比率作動要素１に供給するものであ
る。
受けるとタップＳＣからタップＳＲ１、さらに出力を受
けるとタップＳＲＩからタップＳＲ２へというように、
補償変流器ＡＣＴの出力電流を、タップ切換器ＴＣの１
タップ１．５％に等しいステップで増光させる。同様に
、第２の比較回路りからの出力を受けると、タップＳＣ
からタップＳＬ１、さらにタップＳＬＩからタップＳＬ
２へというように、補償変流器ＡＣＴの出力電流を１．
５％毎に減流して、比率作動要素１に供給するものであ
る。
次に、上記構成の作動リレーの動作について説明する。
第２図は差動リレー１０の比率差動特性例で、比率差動
要素１の比率特性は、タップ切換器ＴＣの１タツプの１
．５チに余裕５％（変流器の誤差、及び差動リレーの誤
差を考慮）を加えた６、５％、即ち負荷電流（低圧側電
流ＩＲＬ ） １００ ％に対しては６．５％、また、
外部故障電流（低圧側電流ＩＲＬ ）１０００％に対し
ては６５％の差動電流ＩＤが流れた時動作する特性であ
る。
要素１の比率特性は、タップ切換器ＴＣの１タツプの１
．５チに余裕５％（変流器の誤差、及び差動リレーの誤
差を考慮）を加えた６、５％、即ち負荷電流（低圧側電
流ＩＲＬ ） １００ ％に対しては６．５％、また、
外部故障電流（低圧側電流ＩＲＬ ）１０００％に対し
ては６５％の差動電流ＩＤが流れた時動作する特性であ
る。
（イ）健全時又は外部故障２０時でタップ切換器ＴＣが
中心位置Ｃの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しいので、低圧側リレー入力電流ＩＲＬの大き
さに対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの大きさの比は
１００％で、第１及び第２の比較器Ｒ，Ｌのうちのいず
れからも出力はなく、電流変換器２のタップはＳＣの位
置のままで、負荷電流１００チに対しても、外部故障電
流１０００％に対しても差動電流ＩＤは零である。
中心位置Ｃの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しいので、低圧側リレー入力電流ＩＲＬの大き
さに対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの大きさの比は
１００％で、第１及び第２の比較器Ｒ，Ｌのうちのいず
れからも出力はなく、電流変換器２のタップはＳＣの位
置のままで、負荷電流１００チに対しても、外部故障電
流１０００％に対しても差動電流ＩＤは零である。
（ロ）健全時又は外部故障２０時で、タップ切換器ＴＣ
がＲ１＋１．５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べ１．５チ小さく、一旦は差動電流ＩＤが１．
５チ発生するが、比率差動要素１の比率特性は第２図に
示すように６．５チで、比率差動要素１は出力しない。
がＲ１＋１．５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べ１．５チ小さく、一旦は差動電流ＩＤが１．
５チ発生するが、比率差動要素１の比率特性は第２図に
示すように６．５チで、比率差動要素１は出力しない。
しかるに、低圧側リレー入力電流■Ｒｒ、の大きさに対
する高圧側リレー人力電流ＩＲＨの大きさの比は９８．
５％で、第１の比較器Ｒの設定値９９２５チ以下となる
ので、第１の比較器Ｒが出力し、電流変換回路２のタッ
プはタップＳＣからタップＳＲＩとなる。そして、高圧
側すし−入力電流ＩＲＨが１．５チ増流され、高圧側リ
レー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流ＩＲＬが等
しく保たれ、差動電流ＩＤは零に戻される。
する高圧側リレー人力電流ＩＲＨの大きさの比は９８．
５％で、第１の比較器Ｒの設定値９９２５チ以下となる
ので、第１の比較器Ｒが出力し、電流変換回路２のタッ
プはタップＳＣからタップＳＲＩとなる。そして、高圧
側すし−入力電流ＩＲＨが１．５チ増流され、高圧側リ
レー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流ＩＲＬが等
しく保たれ、差動電流ＩＤは零に戻される。
（／今健全時又は外部故障ＦＯ時で、タッグ切換器ＴＣ
がＲ２＋３．０％の時 タップ切換器ＴＣが位置Ｒ１からＲ２に移動すると、再
び高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流
ＩＲＬに比べて１．５％小さくなり、一旦は差動電流Ｉ
Ｄが１，５チ発生するが、比率差動要素１の比率特性は
６．５％なので、上記（ロ）と同様比率差動要素１は出
力しない。しかるくい低圧側リレー入力電流ＩＲＬの大
きさに対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの大きさの比
は再び９８．５％で、第１の比較器Ｒの設定値９９．２
５％以下となるので、第１の比較器Ｒが出力し、上記（
ロ）と同様に電流変換回路２のタップはタップＳＲＩか
らタッグＳＲ２となシ、再び高圧側リレー入力電流ＩＲ
Ｈが１．５チ増流されて差動電流ＩＤは零に戻される。
がＲ２＋３．０％の時 タップ切換器ＴＣが位置Ｒ１からＲ２に移動すると、再
び高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流
ＩＲＬに比べて１．５％小さくなり、一旦は差動電流Ｉ
Ｄが１，５チ発生するが、比率差動要素１の比率特性は
６．５％なので、上記（ロ）と同様比率差動要素１は出
力しない。しかるくい低圧側リレー入力電流ＩＲＬの大
きさに対する高圧側リレー入力電流ＩＲＨの大きさの比
は再び９８．５％で、第１の比較器Ｒの設定値９９．２
５％以下となるので、第１の比較器Ｒが出力し、上記（
ロ）と同様に電流変換回路２のタップはタップＳＲＩか
らタッグＳＲ２となシ、再び高圧側リレー入力電流ＩＲ
Ｈが１．５チ増流されて差動電流ＩＤは零に戻される。
に）健全時又は外部故障ＦＯ時で、タップ切換器ＴＣが
Ｌｌ−１，５％、Ｌ２−３％の時上記（ロ）、ｅ−ｅと
同様に一旦は差動１流ＩＤが１５チ発生するが、第２の
比較器りが検出し、電流変換回路２がタップＳＣからタ
ップＳＬＩ 、タップＳＬＩからタップＳＬ２と追従し
ているので、差動′電流ＩＤは零に戻されている。
Ｌｌ−１，５％、Ｌ２−３％の時上記（ロ）、ｅ−ｅと
同様に一旦は差動１流ＩＤが１５チ発生するが、第２の
比較器りが検出し、電流変換回路２がタップＳＣからタ
ップＳＬＩ 、タップＳＬＩからタップＳＬ２と追従し
ているので、差動′電流ＩＤは零に戻されている。
（ホ）内部故障ＦＩ時で、タップ切換器ＴＣが中心位置
Ｃの時 タップ切換器ＴＣ位置に伴なう差動電流ＩＤは零で、電
源ＰＳから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＰが負
荷［１１００チに比し６．５％以上のとき、比率差動要
素１が出力する０ （ハ） 内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが中心位置
Ｃ以外の時 上記（ロ）、（ハ）、に）で述べた様に、タップ切換器
ＴＣ移動後電流変換回路２のタップ追従動作が完了する
迄の期間のみ、差動電流ＩＤが最大±１．５多発生する
。したがって、負荷電流と内部故障電流ＩＰの力率角が
等しい場合は、電源ＰＳからの内部故障電流ＩＰが６．
５±１．５ ＝ ５チ〜８チ以上で比率差動要素１が出
力する。
Ｃの時 タップ切換器ＴＣ位置に伴なう差動電流ＩＤは零で、電
源ＰＳから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＰが負
荷［１１００チに比し６．５％以上のとき、比率差動要
素１が出力する０ （ハ） 内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが中心位置
Ｃ以外の時 上記（ロ）、（ハ）、に）で述べた様に、タップ切換器
ＴＣ移動後電流変換回路２のタップ追従動作が完了する
迄の期間のみ、差動電流ＩＤが最大±１．５多発生する
。したがって、負荷電流と内部故障電流ＩＰの力率角が
等しい場合は、電源ＰＳからの内部故障電流ＩＰが６．
５±１．５ ＝ ５チ〜８チ以上で比率差動要素１が出
力する。
以上説明し念ように、従来の差動リレーにおいては、タ
ップ切換器ＴＣの変動範囲が±１５％であれば、内部故
障ＩＰの検出感度は５％〜３５チであったが、上記（ホ
）、（へ）の説明からも明らかなように、本発明によれ
ば、５〜８％と高感度で且つ均一感度の差動リレーが得
られ、変圧器の微故障検出が可能となる。
ップ切換器ＴＣの変動範囲が±１５％であれば、内部故
障ＩＰの検出感度は５％〜３５チであったが、上記（ホ
）、（へ）の説明からも明らかなように、本発明によれ
ば、５〜８％と高感度で且つ均一感度の差動リレーが得
られ、変圧器の微故障検出が可能となる。
なお、以上の説明では、電流変換回路２のタップ間隔を
タップ切換器ＴＣのタップ間隔と等しい１．５チとした
場合の例で説明したが、これに限られるものでなく、任
意に構成することができる。
タップ切換器ＴＣのタップ間隔と等しい１．５チとした
場合の例で説明したが、これに限られるものでなく、任
意に構成することができる。
例えば、電流変換回路２のタップ間隔をタップ切換器Ｔ
Ｃのタップ間隔の２倍の３チで構成する場合は、第１及
び第２の比較回路Ｒ，Ｌの検出感度を各々（、１００−
３×ｇ ）＝９８％及び（１００＋３Ｘ＝）＝１０２％
に設定し、タップ切換器ＴＣのタッグ位置が２タツプ移
動した時電流変換回路２が１タツプ追従するものとする
。これに伴ない、比率差動要素１の比率特性は３％＋５
％（余裕）＝８チとなる。
Ｃのタップ間隔の２倍の３チで構成する場合は、第１及
び第２の比較回路Ｒ，Ｌの検出感度を各々（、１００−
３×ｇ ）＝９８％及び（１００＋３Ｘ＝）＝１０２％
に設定し、タップ切換器ＴＣのタッグ位置が２タツプ移
動した時電流変換回路２が１タツプ追従するものとする
。これに伴ない、比率差動要素１の比率特性は３％＋５
％（余裕）＝８チとなる。
また、以上の説明では電流変換器２を高圧側リレー入力
電流（補制変流器出力電流）側に設けであるが、低圧側
リレー入力電流側に設けることも可能である。
電流（補制変流器出力電流）側に設けであるが、低圧側
リレー入力電流側に設けることも可能である。
以上のように、この発明によれば、高圧側リレー入力電
流と低圧側リレー入力電流との比を検出し、この結果に
基いて高圧側リレー入力電流と低圧側リレー入力電流の
うちいずれか一方を増減させ、タップ切換器の位置変動
に伴なう差動電流を打ち消すように構成したので、タッ
プ切換器の位置変動に感度が影響されず、しかも変圧器
の微故障検出が可能な高感度のものが得られる効果があ
る。
流と低圧側リレー入力電流との比を検出し、この結果に
基いて高圧側リレー入力電流と低圧側リレー入力電流の
うちいずれか一方を増減させ、タップ切換器の位置変動
に伴なう差動電流を打ち消すように構成したので、タッ
プ切換器の位置変動に感度が影響されず、しかも変圧器
の微故障検出が可能な高感度のものが得られる効果があ
る。
第１図はこの発明の一実施例による変圧器保護用差動継
電装置を示すブロック図、第２図は第１図に示したもの
の比率差動特性例を示すグラフ図、第３図は従来の変圧
器保護用差動継電装置を示すブロック図、第４図は第３
図に示したものの比率差動特性例を示すグラフ図である
。 １は比率作動要素、２は電流変撲回路、ｌＯは比率作動
継電器（作動リレー）、Ｒは第１の比較回路、Ｌは第２
の比較回路、ＭＴＲは被保護変圧器、ＴＣは電流タップ
切換器、ＣＴＨは高圧側変流器、ＣＴＬは低圧側変流器
、ＡＣＴは補償変流器、ＩＲＨは高圧側リレー入力電流
、ＩＲＬは低圧側リレー入力電流である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
電装置を示すブロック図、第２図は第１図に示したもの
の比率差動特性例を示すグラフ図、第３図は従来の変圧
器保護用差動継電装置を示すブロック図、第４図は第３
図に示したものの比率差動特性例を示すグラフ図である
。 １は比率作動要素、２は電流変撲回路、ｌＯは比率作動
継電器（作動リレー）、Ｒは第１の比較回路、Ｌは第２
の比較回路、ＭＴＲは被保護変圧器、ＴＣは電流タップ
切換器、ＣＴＨは高圧側変流器、ＣＴＬは低圧側変流器
、ＡＣＴは補償変流器、ＩＲＨは高圧側リレー入力電流
、ＩＲＬは低圧側リレー入力電流である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 電流タップ切換器を有する被保護変圧器の高圧側及び低
圧側にそれぞれ設けられた高圧側変流器及び低圧側変流
器と、上記両変流器のうちいずれか一方に接続された補
償変流器と、上記補償変流器と上記両変流器のうちの他
方の変流器との間に設けられ、且つ該補償変流器を介し
て高圧側リレー入力電流及び低圧側リレー入力電流のう
ちの一方を電流調整する比率差動継電器とを備えた変圧
器保護用差動継電装置において、上記高圧側リレー入力
電流及び低圧側リレー入力電流の電流比を検出し、該電
流比が所定値以下であること、あるいは所定値以上であ
ることをそれぞれ検出する第１及び第２の比較回路と、
上記第１及び第２の比較回路の検出結果に基いて、上記
補償整流器の出力電流を、上記電流タップ切換器の切換
ステップに対応するステップにより増減させる電流変換
回路とを、上記比率差動継電器内に設けたことを特徴と
する変圧器保護用差動継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3853786A JPS62196018A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 変圧器保護用差動継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3853786A JPS62196018A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 変圧器保護用差動継電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62196018A true JPS62196018A (ja) | 1987-08-29 |
| JPH0546774B2 JPH0546774B2 (ja) | 1993-07-14 |
Family
ID=12528035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3853786A Granted JPS62196018A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 変圧器保護用差動継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62196018A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56141529U (ja) * | 1980-03-25 | 1981-10-26 | ||
| JPS57193932A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-29 | Fuji Electric Co Ltd | Radio differential protective relay unit for transformer |
| JPS605731A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | 三菱電機株式会社 | 変圧器の内部短絡保護装置 |
-
1986
- 1986-02-24 JP JP3853786A patent/JPS62196018A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56141529U (ja) * | 1980-03-25 | 1981-10-26 | ||
| JPS57193932A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-29 | Fuji Electric Co Ltd | Radio differential protective relay unit for transformer |
| JPS605731A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | 三菱電機株式会社 | 変圧器の内部短絡保護装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0546774B2 (ja) | 1993-07-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |