JPS62216202A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
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- JPS62216202A JPS62216202A JP61058676A JP5867686A JPS62216202A JP S62216202 A JPS62216202 A JP S62216202A JP 61058676 A JP61058676 A JP 61058676A JP 5867686 A JP5867686 A JP 5867686A JP S62216202 A JPS62216202 A JP S62216202A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
不発明は、基本組成が希土類金属、鉄およびボロンから
なる希土類永久磁石の製造方法のうちで特にその合金イ
ンゴットの鋳造方法に関する・〔従来の技術〕 従来、基本組成が希土類金属、鉄およびボロンからなる
合金インゴットのマクロ組織に関してはほとんど考慮さ
れていなかった。
なる希土類永久磁石の製造方法のうちで特にその合金イ
ンゴットの鋳造方法に関する・〔従来の技術〕 従来、基本組成が希土類金属、鉄およびボロンからなる
合金インゴットのマクロ組織に関してはほとんど考慮さ
れていなかった。
しかしながら、鋳造時の合金インゴットのマクロ組織に
よって、製造工程や得られた永久磁石の磁気性能などに
大きな変化が生じ５歩留シが低下、品質の安定性が得ら
れないといった問題点を有している。
よって、製造工程や得られた永久磁石の磁気性能などに
大きな変化が生じ５歩留シが低下、品質の安定性が得ら
れないといった問題点を有している。
本発明は以上の問題点を解決するもので、その目的とす
るところは、製造工程を簡便とし歩留シを向上させ品質
が安定した希土類永久磁石を提供するところにある。
るところは、製造工程を簡便とし歩留シを向上させ品質
が安定した希土類永久磁石を提供するところにある。
本発明の希土類永久磁石の製造方法は、基本組成が希土
類、鉄およびボロンからなシ、かつ鋳造時のインゴット
のマクロ組織か柱状組織である合金を使用して磁石化す
ることを特徴とする。
類、鉄およびボロンからなシ、かつ鋳造時のインゴット
のマクロ組織か柱状組織である合金を使用して磁石化す
ることを特徴とする。
一般に溶融金属がるつぼから鋳型に鋳込まれた時、溶融
金属は先ず鋳型壁と接触して、おびただしい核生成が生
じる程匿まで急冷され、チルＬ−を形成する。次に、鋳
型へ熱が流れるため、鋳型壁に垂直に内部へ向って柱状
組織が伸びてくる。さらに熱の流れがなくなると、柱状
組織に替り等軸組織が現われ、鋳型内での凝固が完了す
る。したがって、第１図に示すように、鋳造時のマクロ
組織はチル組織（Ａ）、柱状組織（Ｂ）および等軸組織
（０）から形成される。
金属は先ず鋳型壁と接触して、おびただしい核生成が生
じる程匿まで急冷され、チルＬ−を形成する。次に、鋳
型へ熱が流れるため、鋳型壁に垂直に内部へ向って柱状
組織が伸びてくる。さらに熱の流れがなくなると、柱状
組織に替り等軸組織が現われ、鋳型内での凝固が完了す
る。したがって、第１図に示すように、鋳造時のマクロ
組織はチル組織（Ａ）、柱状組織（Ｂ）および等軸組織
（０）から形成される。
なお、基本組成が希土類金属、鉄およびボロンからなる
希土類永久磁石としてはＮ（１−Ｆθ−Ｂ磁石が知られ
ているが、希土類金属としては、 Ｙ、Ｌａ。
希土類永久磁石としてはＮ（１−Ｆθ−Ｂ磁石が知られ
ているが、希土類金属としては、 Ｙ、Ｌａ。
Ｏｅ ＊ Ｐ ｒ ＊ Ｎ ａ ｅ Ｐ ｍ、Ｓ ｍ
ｌＢ ｎ −Ｇ ｄｅ Ｔ ｂ ＊ Ｄ ｙ ＊ Ｈｏ
ｌＢｒ 、 Ｔｍ 、 ＹｂおよびＬｎの希土類元累
のうちの１種または２種以上であれば良く、ジジム（Ｐ
ｒ−Ｎ（１）やセリウム・ジジム（０ｓ−Ｐｒ−Ｎｄ
）でも十分な磁気性能が得られ、供給面・価格面から有
利である。
ｌＢ ｎ −Ｇ ｄｅ Ｔ ｂ ＊ Ｄ ｙ ＊ Ｈｏ
ｌＢｒ 、 Ｔｍ 、 ＹｂおよびＬｎの希土類元累
のうちの１種または２種以上であれば良く、ジジム（Ｐ
ｒ−Ｎ（１）やセリウム・ジジム（０ｓ−Ｐｒ−Ｎｄ
）でも十分な磁気性能が得られ、供給面・価格面から有
利である。
さらに、ＤｙやＴｂ等等電重希土類元素少量添加によシ
、保磁力１Ｈｃ ｆ増大させることができ、温度特性の
実質的な改善が達成される。
、保磁力１Ｈｃ ｆ増大させることができ、温度特性の
実質的な改善が達成される。
また、鉄の一部をコバルトで置換することによシキュー
リ一温度の向上が計られ、残留磁化Ｂｒの温度係数も改
善され、他の遷移金属群で買換しても磁気性能や耐食性
等力１改善される。
リ一温度の向上が計られ、残留磁化Ｂｒの温度係数も改
善され、他の遷移金属群で買換しても磁気性能や耐食性
等力１改善される。
以下、本発明について実施例に基づいて詳細に説明する
。
。
（実施例１）
第１表の合金１〜３の組成となるように、低周波溶解炉
を用いて、アルゴンガス雰囲気下で溶解し、金型（鋳型
）内に鋳込んだ。ここで得られたインゴットのマクロ組
織のほとんどは、第１図のＢに示される柱状組織であっ
た。これらを試料１〜６とした。
を用いて、アルゴンガス雰囲気下で溶解し、金型（鋳型
）内に鋳込んだ。ここで得られたインゴットのマクロ組
織のほとんどは、第１図のＢに示される柱状組織であっ
た。これらを試料１〜６とした。
また、比較例として、同様に溶解後、るつは内でその′
！ま徐冷させた合金のインゴットを比較例１〜５とした
。ここで得られたインゴットのマクロ組織のほとんどは
、第１図のＣのような等軸組織であった。
！ま徐冷させた合金のインゴットを比較例１〜５とした
。ここで得られたインゴットのマクロ組織のほとんどは
、第１図のＣのような等軸組織であった。
各サンプル（試料１〜３．比較例１〜５）を各々１〜２
６ｎ角にした後、６０２をとってスタンプミルを用い１
０分間粗粉砕した。
６ｎ角にした後、６０２をとってスタンプミルを用い１
０分間粗粉砕した。
ここで得られた粉末を＋８０のフィルで篩分し一８０メ
ツシュの粉末とし、その重量を第２表に示したい 第１表 第２表 第２表から明らかなように、篩分して得られたー粉末の
重量は１合金の組成にはほとんど依存せず。
ツシュの粉末とし、その重量を第２表に示したい 第１表 第２表 第２表から明らかなように、篩分して得られたー粉末の
重量は１合金の組成にはほとんど依存せず。
インゴットのマクロ組織に犬きく左右されること力３分
かる。すなわち、マクロ組織を柱状組織とすることによ
り、粉砕性が向上したことは明らかである。
かる。すなわち、マクロ組織を柱状組織とすることによ
り、粉砕性が向上したことは明らかである。
（実施例−２）
試料１および比較例１のインゴットを各々スタンプミル
を用い平均粒径２４２μ慣の粉末を実施例−１と同様に
作成した。平均粒径は１！’、Ｅｌ、Ｓ、Ｓ。
を用い平均粒径２４２μ慣の粉末を実施例−１と同様に
作成した。平均粒径は１！’、Ｅｌ、Ｓ、Ｓ。
を用い測定した値である。
この粉末をボールぐルを用い粉砕時間を変えて微粉砕し
、その時の粉末の平均粒径を測定した。
、その時の粉末の平均粒径を測定した。
その結果を第２図に示す。
第２図から明らかなように、平均粒径で５μ惟の粉末を
得るのに比較例（比較例１）では約７０時閘必要なのに
対し、本発明（試料１〕では約６５時間で良いことが分
かる。すなわち、マクロ組織を柱状組織とすることによ
り、微粉砕時にも大きな効果が生じることは明らかであ
る。
得るのに比較例（比較例１）では約７０時閘必要なのに
対し、本発明（試料１〕では約６５時間で良いことが分
かる。すなわち、マクロ組織を柱状組織とすることによ
り、微粉砕時にも大きな効果が生じることは明らかであ
る。
（実施例３）
試料２および比較例２のインボラトラ用い、実施例−２
と同様に粉砕時間を変えて微粉砕し、所定の磁性粉末を
作成した。この磁性粉末を１５ＫＯｅの磁場中で配向さ
せて１５〜／−の成形圧で圧縮成形させ、１０００〜１
２００℃の最適温度で焼結、４００〜１０００℃の最適
温度で時効処理を施した。
と同様に粉砕時間を変えて微粉砕し、所定の磁性粉末を
作成した。この磁性粉末を１５ＫＯｅの磁場中で配向さ
せて１５〜／−の成形圧で圧縮成形させ、１０００〜１
２００℃の最適温度で焼結、４００〜１０００℃の最適
温度で時効処理を施した。
得られた焼結磁石をＢＨｈレーサーを用い磁気性能を測
定した。得られた磁気性能のうち最も重要な保磁力（ｉ
Ｈｃ ）と粉砕時間との関係を示したの〃（第５図であ
る。
定した。得られた磁気性能のうち最も重要な保磁力（ｉ
Ｈｃ ）と粉砕時間との関係を示したの〃（第５図であ
る。
第５因から明らかなように、ｉＨｃに関して言えば、比
較例（比較例２）では最大でも約７．５ ＫＯｅで５２
時間も必要であるのに対し、本発明（試料２）では最大
値が約１２ＫＯｅで８時間で達成している。すなわち、
マクロ組織を柱状組織とすることによシ、単に粉砕性が
向上するだけでなく、得られる永久磁石の磁気性能をも
大きく改善することは明らかである。
較例（比較例２）では最大でも約７．５ ＫＯｅで５２
時間も必要であるのに対し、本発明（試料２）では最大
値が約１２ＫＯｅで８時間で達成している。すなわち、
マクロ組織を柱状組織とすることによシ、単に粉砕性が
向上するだけでなく、得られる永久磁石の磁気性能をも
大きく改善することは明らかである。
（実施例−４）
試料５および比較例５のインボラトラ用い、実施例−３
のボールミルを振動ミルに変更し、他は同様な方法を用
いて焼結磁石を作成した。
のボールミルを振動ミルに変更し、他は同様な方法を用
いて焼結磁石を作成した。
同様に磁気性能（ｉＨｃ ）と粉砕時間の関係を第４図
に示した〇 第４図から明らかなように、比較例（比較例６）では満
足な１Ｈｃｆｔ得ることはできなかった。それに対し、
本発明（試料６）でＦｉｉＨｃの値がボールミルでの最
大値１１．７ＫＯθに比べると最大で１０．５ＫＯｅと
多少低い値ではあるが、十分実用となる性能が得られた
。
に示した〇 第４図から明らかなように、比較例（比較例６）では満
足な１Ｈｃｆｔ得ることはできなかった。それに対し、
本発明（試料６）でＦｉｉＨｃの値がボールミルでの最
大値１１．７ＫＯθに比べると最大で１０．５ＫＯｅと
多少低い値ではあるが、十分実用となる性能が得られた
。
これは、保磁力（ｉＨｃ ）が磁性粉末の酸化および表
面歪に大きく影響されるためで、ボールミルに比べ酸化
妙１激しく粉砕歪も大きな振動ミルで、決定的な差とな
って表われたものと考えられる。
面歪に大きく影響されるためで、ボールミルに比べ酸化
妙１激しく粉砕歪も大きな振動ミルで、決定的な差とな
って表われたものと考えられる。
以上述べたように、本発明によれば、＠造時のインゴッ
トのマクロ組織が柱状組織である合金を使用して磁石化
することによル、従来に比べて粉砕性が向上し、粉砕工
程に要する時間が大幅に短縮されるだけでなく、得られ
る永久磁石の磁気性能をも大きく改善され、特にボール
ミルに比べて粉砕効率が格段に良く大量生産には欠かす
ことのできない振動ミルを用いても、十分実用となる磁
気性能が得られるようになシ、工程時間の短縮。
トのマクロ組織が柱状組織である合金を使用して磁石化
することによル、従来に比べて粉砕性が向上し、粉砕工
程に要する時間が大幅に短縮されるだけでなく、得られ
る永久磁石の磁気性能をも大きく改善され、特にボール
ミルに比べて粉砕効率が格段に良く大量生産には欠かす
ことのできない振動ミルを用いても、十分実用となる磁
気性能が得られるようになシ、工程時間の短縮。
量産性の向上、コストダウン、品質の安定性などに多大
の効果を有するものである。
の効果を有するものである。
第１図は、鋳造時のインゴットの断面図。
Ａ・・・チル組織
Ｂ・・・柱状組織
Ｃ・・・等軸組織
第２図は、本発明と比較例の粉砕時間と平均粒径の関係
図。 第５図は、本発明と比較例の粉砕時間と保磁力（ｉＨｃ
）の関係図。 第４図は、本発明と比較例の振動ミルの粉砕時間と保磁
力（ｉＨｃ ）の関係図である。 第１図 ／ ２ Ｓ ／ａ 、２０ ｒＯｔａ
ｎ ユａ。 冷砕時閣〔辱、〕
図。 第５図は、本発明と比較例の粉砕時間と保磁力（ｉＨｃ
）の関係図。 第４図は、本発明と比較例の振動ミルの粉砕時間と保磁
力（ｉＨｃ ）の関係図である。 第１図 ／ ２ Ｓ ／ａ 、２０ ｒＯｔａ
ｎ ユａ。 冷砕時閣〔辱、〕
Claims (2)
- （１）基本組成が希土類金属、鉄およびボロンからなり
、かつ鋳造時のインゴットのマクロ組織が柱状組織であ
る合金を使用して磁石化することを特徴とする希土類永
久磁石の製造方法。 - （２）前記鉄の一部をコバルト等鉄以外の少なくとも一
種の遷移金属群で置換した特許請求の範囲第１項記載の
希土類永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61058676A JP2587617B2 (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61058676A JP2587617B2 (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5057435A Division JPH0696927A (ja) | 1993-03-17 | 1993-03-17 | 希土類焼結磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62216202A true JPS62216202A (ja) | 1987-09-22 |
| JP2587617B2 JP2587617B2 (ja) | 1997-03-05 |
Family
ID=13091177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61058676A Expired - Lifetime JP2587617B2 (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2587617B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02229664A (ja) * | 1989-03-02 | 1990-09-12 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 永久磁石用合金鋳塊の製造方法 |
| JPH03190202A (ja) * | 1989-12-20 | 1991-08-20 | Hitachi Metals Ltd | 希土類―鉄―ボロン系永久磁石 |
| US5431747A (en) * | 1992-02-21 | 1995-07-11 | Tdk Corporation | Master alloy for magnet production and a permanent alloy |
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| JPS62177101A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
-
1986
- 1986-03-17 JP JP61058676A patent/JP2587617B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2587617B2 (ja) | 1997-03-05 |
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