JPS6221861B2 - - Google Patents
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- JPS6221861B2 JPS6221861B2 JP15617784A JP15617784A JPS6221861B2 JP S6221861 B2 JPS6221861 B2 JP S6221861B2 JP 15617784 A JP15617784 A JP 15617784A JP 15617784 A JP15617784 A JP 15617784A JP S6221861 B2 JPS6221861 B2 JP S6221861B2
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Description
［産業上の利用分野］
本発明は低熱膨張性複合材料に係り、金属と膨
張率の低いLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末とを複
合せしめることによつて、金属の有する熱膨張率
を低下させるようにした低熱膨張性複合材料に関
するものである。 ［従来の技術］ 従来、低熱膨張材料としては金属では各種測定
器、バイメタル及び時計等の部品の材料として使
われているアンバー合金がある。しかしながらこ
のアンバー合金は比重が８〜8.5と大きく、価格
が高いと共に加工性にも問題がある。 またセラミツクの低熱膨張材としてはアルミニ
ウムチタネート、インデイアライト、ペタライト
等が知られているが、これらはいずれも機械的強
度が小さいと共に熱履歴性を有するため、精密機
械部品としての使用は困難である。 ところで一般に２種以上の素材を複合してなる
複合体においては、個々の素材の特性の体積分率
に比例して複合体の特性が定まると言われてい
る。これがいわゆる複合則である。例えば、ｎ個
の素材からなる複合体の熱膨張率αcに関しては
次式のようになる。 αc＝Ｋ１α１Ｖ１＋Ｋ２α２Ｖ２＋……＋ＫｏαｏＶ
ｏ／Ｋ１Ｖ１＋Ｋ２Ｖ２＋……＋ＫｏＶｏ……… (1) (1)式において、αは熱膨張率、Ｖは体積分率、
Ｋは体積弾性率を表し、１ないしｎの添字は１な
いしｎ番目の素材に係ることを示す。 従つて熱膨張率の低い鉱物の粉末と金属及び／
又はその合金とを複合させる際には、(1)式が利用
でき、低熱膨張性の金属質複合材料が得られると
考えられる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記複合則は、構成素材間に相
互作用が全くないことを前提としており、実際の
複合材料においては、界面拡散相、製造プロセス
に生じる残留応力相、それに複合材料の構成素材
間の熱膨張率と弾性率の違いによる界面の熱応力
等の因子が作用し、目標とする特性の複合材を得
ることは容易ではない。 例えば金属と低熱膨張性の鉱物粉末とを複合さ
せても、加工性に富み高強度の低熱膨張性金属複
合材料を得ることは困難であり、そのため従来、
金属と低熱膨張性の鉱物粉末とを組み合わせるこ
とにより両者の特徴を兼ね備えた複合材料を製造
しようとする試みはあまり行なわれなかつた。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明の低熱膨張性複合材料は、Fe、Cu、
Ni、Co、Mo、Ti、Cr、Al、Mn、Si、Zn、Be及
びＷの金属のうち１種又は２種以上40〜90％、
Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末10〜60％を含んで
なることを特徴とする低熱膨張性複合材料（ただ
し上記の金属の１種又は２種以上はFe、Cu、
Ni、Co、Mo、Ti、Cr、Alの金属のうちの１種又
は２種以上であるものを除く。）である。 以下、％は重量％を示す。 なお、本出願人により、既に、Fe、Cu、Ni、
Co、Mo、Ti、Cr及びAlよりなる群から選ばれる
１種又は２種以上の金属と、Li2O−Al2O3−SiO2
系鉱物粉末を含む低熱膨張性複合材料が出願され
ている（特願昭59−72110号。以下、先願とい
う。） 本発明はこの先願発明に基いて更に研究を重ね
ることにより完成されたものである。 本発明の低熱膨張性複合材料を製造するに際し
ては、後述のように、通常、これらの金属や合金
の粉末が鉱物粉末と混合されて成形、焼結される
のであるが、この複合材料を製造するに際して、
用いる金属、合金の粒度は50μｍ以下とりわけ平
均粒径が20μｍ以下であることが好ましい。粒径
が50μｍ以上の粒子を多量に含有した金属、合金
粉末を使用すると高密度の複合材料が得られ難
い。なお粒径５μｍ以下の金属、合金粉末を多く
含有すると金属、合金粉末が酸化され易くなるた
め好ましくない。 また本発明で使用できるLi2O−Al2O3−SiO2系
鉱物粉末としてはモル比でLi2O：Al2O3：SiO2＝
１：１：２〜10のものが使用でき、具体的には例
えばLi2O−Al2O3−2SiO2（β−ユークリプタイ
ト）、Li2O−Al2O3−4SiO2（β−スポジエメ
ン）、Li2O−Al2O3−8SiO2（ペタライト）、等が
挙げられる。なお複合材料の目標特性に対応して
任意の種類のLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末を選
ぶことができる。 複合材料を製造するに際してはこの鉱物粉末と
しては500μｍ以下の粒度のものが好ましく、と
りわけ平均粒径が10μｍから200μｍであること
が特に好ましい。500μｍを超える粒度を多く含
有すると、焼結性に悪影響を及ぼす。また平均粒
径が10μｍ未満であると金属の平均粒径が５μｍ
未満となり好ましくない。（これは後に述べるよ
うに、本発明の低熱膨張性複合材料を製造するに
際して、鉱物粉末の粒径を金属、合金粉末の粒径
の２倍以上とするのが好ましいからである。） 一般に金属又は合金と鉱物粉末とからなる複合
材料においては、金属又は合金と鉱物粉末との熱
膨張差に伴う相互の結晶粒間の歪と金属又は合金
の弾性率の積である界面の熱応力並びに、製造プ
ロセスにて発生する残留応力などの原因により、
構成素材相互の熱膨張差相殺が定常的でなくな
る。即ち金属又は合金に対するLi2O−Al2O3−
SiO2系鉱物粉末の熱膨張率低減効果が現われに
くいという傾向がある。ところが本発明者らが鋭
意研究を重ねた結果、金属又は合金とLi2O−
Al2O3−SiO2系の鉱物粉末の粒径を制御すること
（詳しくは、金属又は合金に対して鉱物粉末の粒
径を大きくする程鉱物粉末の金属又は合金への熱
膨張率低減効果が大きくなり、鉱物粉末の粒径を
金属又は合金の粒径の好ましくは２倍以上にする
こと）によつて熱膨張効果に対する熱応力及び残
留応力の影響を克服することができることが見い
出されたのである。 即ち金属又は合金の粉末の粒径に対して鉱物粉
末の粒径を大きくする程、鉱物粉末の金属又は合
金への熱膨張率低減効果が大きくなり、この効果
は鉱物粉末の粒径を金属又は合金の粒径の好まし
くは２倍以上にすることにより顕著になるのであ
る。（２倍未満であると上記のように金属複合材
料の界面の熱応力及び残留応力の影響によつて熱
膨張低減効果が少ない。） また、鉱物粉末の粒径が金属又は合金の粉末の
粒径の10倍を超えるとLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物
粉末の粒径が過度に大きくなり高密度の金属複合
材料が得られ難いことも見い出された。 このようなことから、本発明の低熱膨張性複合
材料を製造するに際しては、金属及び／又は合金
とLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末とを配合すると
きには、金属、合金の平均粒径に対し該鉱物粉末
の平均粒径を２倍以上とし、且つ10倍以下にする
ことが好ましい。 本発明の金属複合材料を製造する配合比は金属
を40〜90重量％、Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末
を10〜60重量％である。 金属及び／又はその合金の含有量が40％未満の
場合、又は、Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末の含
有量が60％を超える場合には、該鉱物粉末の間に
介在される金属又は合金の量が少なくなり、複合
材料の金属的性質が極端に低減し、強度が低下す
ると共に、加工性が悪化する。また金属及び／又
は合金の含有量が90％を超える場合、又は、上記
鉱物粉末の含有量が10％未満の場合には、該鉱物
粉末を複合することによる熱膨張率低減効果が殆
ど現れない。 本発明の低熱膨張性複合材料においては、
Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物と上記金属又は合金と
の間で若干の拡散反応があるものの、その反応量
も少量で、金属、合金あるいはLi2O−Al2O3−
SiO2系鉱物粉末の性質に影響を与えるものでも
なく広義に構成素材の結晶間は物理的結合が主体
的であり、結晶相としては金属又は合金とLi2O
−Al2O3−SiO2系鉱物粉末のみである。従つて、
熱膨張率の複合効果のずれの原因になるような界
面拡散相の形成はない。 本発明の低熱膨張性複合材料を製造するには、
一般には、予め均一分散させた配合物を公知の手
段で成形し、600〜1300℃の真空中又は非酸化雰
囲気中で加熱して製造する。勿論その他の手段例
えば公知のホツトプレス、熱間静水圧加圧法等に
より高密度で高強度の複合材料を容易に得ること
ができる。また金属溶湯中に鉱物粉末を分散させ
た後冷却し凝固させるようにしても良い。 ［作用］ 金属及び／又はその合金に、膨張率の低い
Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末を複合せしめるこ
とによつて、金属の有する熱膨張率を低下させる
ようにすることができる。 ［発明の実施例］ 以下に本発明を実施例、参考例及び比較例によ
り更に具体的に説明するが、本発明はその要旨を
超えない限り、以下の実施例に限定されるもので
はない。 実施例 １ 第１表に示す金属又は合金（平均粒径５μｍ）
とβ−ユークリプタイト（純度99％以上、平均粒
径15μｍ）とを、第１表に示す割合で配合し、溶
媒としてイソプロピルアルコール、分散剤として
ヘキサメタリン酸ソーダ（添加量１重量％）を添
加して、ボールミル（アルミナポツトとアルミナ
ボール）で３時間混合した。 得られた混合粉末を成形圧1500Kg／cm2にて各々
成形し、その成形体を熱間静水圧加圧装置（以下
HIP装置と称する）にて第１表に示す処理条件で
処理した（No.１〜10及びNo.31）。 得られた試料の特性を第１表に示す。 参考例 １ 粒径５μｍのFe、Cu、Ti、Co、Ni、Crもしく
はAl又はTi−Fe合金、Mo−Fe合金を用いたこと
以外は実施例１と同様な方法で第２表に示す配合
割合で混合、成形し、得られた成形体を第２表に
示す条件でHIP処理した（No.11〜21）。 なお、この参考例１は、前掲の先願に係るもの
である。 得られた試料の特性を第２表に示す。 比較例 １ 粒径５μｍのFe又はCuを用いたこと以外は実
施例１と同様な方法で第３表に示す配合割合で混
合、成形し、得られた成形体を第３表に示す条件
でHIP処理した（No.22〜27）。 得られた試料の特性を第３表に示す。 第１表ないし第３表より、本発明の低熱膨張性
複合材料は参考例１に係る材料と同様に軽量且つ
高強度であり、低熱膨張性を有するものであるこ
とが認められる。
張率の低いLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末とを複
合せしめることによつて、金属の有する熱膨張率
を低下させるようにした低熱膨張性複合材料に関
するものである。 ［従来の技術］ 従来、低熱膨張材料としては金属では各種測定
器、バイメタル及び時計等の部品の材料として使
われているアンバー合金がある。しかしながらこ
のアンバー合金は比重が８〜8.5と大きく、価格
が高いと共に加工性にも問題がある。 またセラミツクの低熱膨張材としてはアルミニ
ウムチタネート、インデイアライト、ペタライト
等が知られているが、これらはいずれも機械的強
度が小さいと共に熱履歴性を有するため、精密機
械部品としての使用は困難である。 ところで一般に２種以上の素材を複合してなる
複合体においては、個々の素材の特性の体積分率
に比例して複合体の特性が定まると言われてい
る。これがいわゆる複合則である。例えば、ｎ個
の素材からなる複合体の熱膨張率αcに関しては
次式のようになる。 αc＝Ｋ１α１Ｖ１＋Ｋ２α２Ｖ２＋……＋ＫｏαｏＶ
ｏ／Ｋ１Ｖ１＋Ｋ２Ｖ２＋……＋ＫｏＶｏ……… (1) (1)式において、αは熱膨張率、Ｖは体積分率、
Ｋは体積弾性率を表し、１ないしｎの添字は１な
いしｎ番目の素材に係ることを示す。 従つて熱膨張率の低い鉱物の粉末と金属及び／
又はその合金とを複合させる際には、(1)式が利用
でき、低熱膨張性の金属質複合材料が得られると
考えられる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記複合則は、構成素材間に相
互作用が全くないことを前提としており、実際の
複合材料においては、界面拡散相、製造プロセス
に生じる残留応力相、それに複合材料の構成素材
間の熱膨張率と弾性率の違いによる界面の熱応力
等の因子が作用し、目標とする特性の複合材を得
ることは容易ではない。 例えば金属と低熱膨張性の鉱物粉末とを複合さ
せても、加工性に富み高強度の低熱膨張性金属複
合材料を得ることは困難であり、そのため従来、
金属と低熱膨張性の鉱物粉末とを組み合わせるこ
とにより両者の特徴を兼ね備えた複合材料を製造
しようとする試みはあまり行なわれなかつた。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明の低熱膨張性複合材料は、Fe、Cu、
Ni、Co、Mo、Ti、Cr、Al、Mn、Si、Zn、Be及
びＷの金属のうち１種又は２種以上40〜90％、
Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末10〜60％を含んで
なることを特徴とする低熱膨張性複合材料（ただ
し上記の金属の１種又は２種以上はFe、Cu、
Ni、Co、Mo、Ti、Cr、Alの金属のうちの１種又
は２種以上であるものを除く。）である。 以下、％は重量％を示す。 なお、本出願人により、既に、Fe、Cu、Ni、
Co、Mo、Ti、Cr及びAlよりなる群から選ばれる
１種又は２種以上の金属と、Li2O−Al2O3−SiO2
系鉱物粉末を含む低熱膨張性複合材料が出願され
ている（特願昭59−72110号。以下、先願とい
う。） 本発明はこの先願発明に基いて更に研究を重ね
ることにより完成されたものである。 本発明の低熱膨張性複合材料を製造するに際し
ては、後述のように、通常、これらの金属や合金
の粉末が鉱物粉末と混合されて成形、焼結される
のであるが、この複合材料を製造するに際して、
用いる金属、合金の粒度は50μｍ以下とりわけ平
均粒径が20μｍ以下であることが好ましい。粒径
が50μｍ以上の粒子を多量に含有した金属、合金
粉末を使用すると高密度の複合材料が得られ難
い。なお粒径５μｍ以下の金属、合金粉末を多く
含有すると金属、合金粉末が酸化され易くなるた
め好ましくない。 また本発明で使用できるLi2O−Al2O3−SiO2系
鉱物粉末としてはモル比でLi2O：Al2O3：SiO2＝
１：１：２〜10のものが使用でき、具体的には例
えばLi2O−Al2O3−2SiO2（β−ユークリプタイ
ト）、Li2O−Al2O3−4SiO2（β−スポジエメ
ン）、Li2O−Al2O3−8SiO2（ペタライト）、等が
挙げられる。なお複合材料の目標特性に対応して
任意の種類のLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末を選
ぶことができる。 複合材料を製造するに際してはこの鉱物粉末と
しては500μｍ以下の粒度のものが好ましく、と
りわけ平均粒径が10μｍから200μｍであること
が特に好ましい。500μｍを超える粒度を多く含
有すると、焼結性に悪影響を及ぼす。また平均粒
径が10μｍ未満であると金属の平均粒径が５μｍ
未満となり好ましくない。（これは後に述べるよ
うに、本発明の低熱膨張性複合材料を製造するに
際して、鉱物粉末の粒径を金属、合金粉末の粒径
の２倍以上とするのが好ましいからである。） 一般に金属又は合金と鉱物粉末とからなる複合
材料においては、金属又は合金と鉱物粉末との熱
膨張差に伴う相互の結晶粒間の歪と金属又は合金
の弾性率の積である界面の熱応力並びに、製造プ
ロセスにて発生する残留応力などの原因により、
構成素材相互の熱膨張差相殺が定常的でなくな
る。即ち金属又は合金に対するLi2O−Al2O3−
SiO2系鉱物粉末の熱膨張率低減効果が現われに
くいという傾向がある。ところが本発明者らが鋭
意研究を重ねた結果、金属又は合金とLi2O−
Al2O3−SiO2系の鉱物粉末の粒径を制御すること
（詳しくは、金属又は合金に対して鉱物粉末の粒
径を大きくする程鉱物粉末の金属又は合金への熱
膨張率低減効果が大きくなり、鉱物粉末の粒径を
金属又は合金の粒径の好ましくは２倍以上にする
こと）によつて熱膨張効果に対する熱応力及び残
留応力の影響を克服することができることが見い
出されたのである。 即ち金属又は合金の粉末の粒径に対して鉱物粉
末の粒径を大きくする程、鉱物粉末の金属又は合
金への熱膨張率低減効果が大きくなり、この効果
は鉱物粉末の粒径を金属又は合金の粒径の好まし
くは２倍以上にすることにより顕著になるのであ
る。（２倍未満であると上記のように金属複合材
料の界面の熱応力及び残留応力の影響によつて熱
膨張低減効果が少ない。） また、鉱物粉末の粒径が金属又は合金の粉末の
粒径の10倍を超えるとLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物
粉末の粒径が過度に大きくなり高密度の金属複合
材料が得られ難いことも見い出された。 このようなことから、本発明の低熱膨張性複合
材料を製造するに際しては、金属及び／又は合金
とLi2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末とを配合すると
きには、金属、合金の平均粒径に対し該鉱物粉末
の平均粒径を２倍以上とし、且つ10倍以下にする
ことが好ましい。 本発明の金属複合材料を製造する配合比は金属
を40〜90重量％、Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末
を10〜60重量％である。 金属及び／又はその合金の含有量が40％未満の
場合、又は、Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末の含
有量が60％を超える場合には、該鉱物粉末の間に
介在される金属又は合金の量が少なくなり、複合
材料の金属的性質が極端に低減し、強度が低下す
ると共に、加工性が悪化する。また金属及び／又
は合金の含有量が90％を超える場合、又は、上記
鉱物粉末の含有量が10％未満の場合には、該鉱物
粉末を複合することによる熱膨張率低減効果が殆
ど現れない。 本発明の低熱膨張性複合材料においては、
Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物と上記金属又は合金と
の間で若干の拡散反応があるものの、その反応量
も少量で、金属、合金あるいはLi2O−Al2O3−
SiO2系鉱物粉末の性質に影響を与えるものでも
なく広義に構成素材の結晶間は物理的結合が主体
的であり、結晶相としては金属又は合金とLi2O
−Al2O3−SiO2系鉱物粉末のみである。従つて、
熱膨張率の複合効果のずれの原因になるような界
面拡散相の形成はない。 本発明の低熱膨張性複合材料を製造するには、
一般には、予め均一分散させた配合物を公知の手
段で成形し、600〜1300℃の真空中又は非酸化雰
囲気中で加熱して製造する。勿論その他の手段例
えば公知のホツトプレス、熱間静水圧加圧法等に
より高密度で高強度の複合材料を容易に得ること
ができる。また金属溶湯中に鉱物粉末を分散させ
た後冷却し凝固させるようにしても良い。 ［作用］ 金属及び／又はその合金に、膨張率の低い
Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末を複合せしめるこ
とによつて、金属の有する熱膨張率を低下させる
ようにすることができる。 ［発明の実施例］ 以下に本発明を実施例、参考例及び比較例によ
り更に具体的に説明するが、本発明はその要旨を
超えない限り、以下の実施例に限定されるもので
はない。 実施例 １ 第１表に示す金属又は合金（平均粒径５μｍ）
とβ−ユークリプタイト（純度99％以上、平均粒
径15μｍ）とを、第１表に示す割合で配合し、溶
媒としてイソプロピルアルコール、分散剤として
ヘキサメタリン酸ソーダ（添加量１重量％）を添
加して、ボールミル（アルミナポツトとアルミナ
ボール）で３時間混合した。 得られた混合粉末を成形圧1500Kg／cm2にて各々
成形し、その成形体を熱間静水圧加圧装置（以下
HIP装置と称する）にて第１表に示す処理条件で
処理した（No.１〜10及びNo.31）。 得られた試料の特性を第１表に示す。 参考例 １ 粒径５μｍのFe、Cu、Ti、Co、Ni、Crもしく
はAl又はTi−Fe合金、Mo−Fe合金を用いたこと
以外は実施例１と同様な方法で第２表に示す配合
割合で混合、成形し、得られた成形体を第２表に
示す条件でHIP処理した（No.11〜21）。 なお、この参考例１は、前掲の先願に係るもの
である。 得られた試料の特性を第２表に示す。 比較例 １ 粒径５μｍのFe又はCuを用いたこと以外は実
施例１と同様な方法で第３表に示す配合割合で混
合、成形し、得られた成形体を第３表に示す条件
でHIP処理した（No.22〜27）。 得られた試料の特性を第３表に示す。 第１表ないし第３表より、本発明の低熱膨張性
複合材料は参考例１に係る材料と同様に軽量且つ
高強度であり、低熱膨張性を有するものであるこ
とが認められる。
【表】
【表】
【表】
［効果］
以上詳述したように、本発明によれば熱膨張率
が金属及びその合金の熱膨張率付近から零に近い
範囲の任意の熱膨張率である複合材料が提供され
る。この低熱膨張性複合材料及びそれを含む材料
は、アンバー合金よりも低熱膨張且つ軽量であ
り、また安価に製造できる。さらにアルミニウム
チタネートより高強度（約10Kg／mm2以上）であ
る。 そのため、各機器装置特に測定機器や精密機器
であつて、ある程度以上の強度が必要で軽量且つ
低熱膨張性を必要とする箇所への装着部品に最適
である。また他金属との締付けも良好である。こ
の金属複合材料で形状が複雑で且つ寸法精度が要
求されるものに関しては切削等の加工を施して適
用すれば良い。その際、露出面は金属であるため
光沢面が得られる。また外表面のメツキ、コーチ
ングを施すことも可能である。 このように本発明の低熱膨張性複合材料は、軽
量、安価且つ高強度で加工性が極めて良好なた
め、測定及び精密機器用部品等として好適であ
り、その利用価値は大なるものである。
が金属及びその合金の熱膨張率付近から零に近い
範囲の任意の熱膨張率である複合材料が提供され
る。この低熱膨張性複合材料及びそれを含む材料
は、アンバー合金よりも低熱膨張且つ軽量であ
り、また安価に製造できる。さらにアルミニウム
チタネートより高強度（約10Kg／mm2以上）であ
る。 そのため、各機器装置特に測定機器や精密機器
であつて、ある程度以上の強度が必要で軽量且つ
低熱膨張性を必要とする箇所への装着部品に最適
である。また他金属との締付けも良好である。こ
の金属複合材料で形状が複雑で且つ寸法精度が要
求されるものに関しては切削等の加工を施して適
用すれば良い。その際、露出面は金属であるため
光沢面が得られる。また外表面のメツキ、コーチ
ングを施すことも可能である。 このように本発明の低熱膨張性複合材料は、軽
量、安価且つ高強度で加工性が極めて良好なた
め、測定及び精密機器用部品等として好適であ
り、その利用価値は大なるものである。
Claims (1)
- １ Fe、Cu、Ni、Co、Mo、Ti、Cr、Al、Mn、
Si、Zn、Be及びＷの金属のうち１種又は２種以
上40〜90％、Li2O−Al2O3−SiO2系鉱物粉末10〜
60％を含んでなることを特徴とする低熱膨張性複
合材料（ただし上記の金属の１種又は２種以上
は、Fe、Cu、Ni、Co、Mo、Ti、Cr、Alの金属
のうちの１種又は２種以上であるものを除く。）。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15617784A JPS6134157A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 低熱膨張性複合材料 |
| EP85103317A EP0158187B1 (en) | 1984-04-11 | 1985-03-21 | Composite material having a low thermal expansivity |
| DE8585103317T DE3575311D1 (de) | 1984-04-11 | 1985-03-21 | Verbundmaterial mit niedriger thermischer ausdehnung. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15617784A JPS6134157A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 低熱膨張性複合材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6134157A JPS6134157A (ja) | 1986-02-18 |
| JPS6221861B2 true JPS6221861B2 (ja) | 1987-05-14 |
Family
ID=15622035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15617784A Granted JPS6134157A (ja) | 1984-04-11 | 1984-07-26 | 低熱膨張性複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6134157A (ja) |
-
1984
- 1984-07-26 JP JP15617784A patent/JPS6134157A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6134157A (ja) | 1986-02-18 |
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