JPS62228663A - 二段油圧補助燃料噴射ノズル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はディーゼル機関に使用されるような燃料噴射ノ
ズルに関し、特に二段油圧補助燃料噴射ノズルに関する
。

限定された量の燃料を噴射ノズルと関連する燃焼室の中
へ噴射するパイロット噴射又はアイドル機関動作モード
などの第１段階をまず実行し、次に、機関回転数が増加
するにつれて燃焼室内へ噴射されるべき燃料の童を増加
させるように第２段階全実行するように、二段階でディ
ーゼル燃料噴射ノズルの−ｙＰ揚程を制御するのが望ま
しいことは認められている。このような二段階噴射を実
施するための様々な構成が提案されてひり、たとえば、
米国特許査号第４．４４８．３５６号に記載されるよう
な偏向力の異なる２つのばね全便用する構成や、たとえ
ば米国粋奸着号第４．４０３．７４０号に記載されるよ
うな２つのばねと制御ピストンを使用する構成などが知
られている。

従来の圧力作動ニードル升を使用する糧類のディーゼル
燃料噴射ノズルにおいては、弁開放圧力（ｖｏｐ）は、
通常、弁閉鎖圧力（ｖｃｐ）より高い。従って、特定の
ディーゼル機関という用途に使用される標準の圧力作動
ニードル弁形燃料噴射ノズルの通常動作条件の下では、
噴射弁を約２４１３２　　ｋＰａ（３５００ｐｓｉ　）
の弁開放圧力（ｖｏｐ）で開き且つ約１９３０５　ｋＰ
ａ（２８００ｐｓｉ　）の弁閉鎖圧力（ＶＣＰ）で閉じ
るように構成することができる。

しかしながら、２４１３２　ｋＰａ　　（３５００ｐｓ
ｉ　）以下から１９３０５　ｋＰａ　（２８００ｐｓｉ
　）！での比較的低い圧力で噴射される燃料は、高速機
関動作中、（燃焼室内の圧力によって）完全に霧化され
ないまま不適切に噴射され、その噴射期間で燃焼サイク
ル中に完全に消費されないことも＄冥でるる。

本発明の目的は上述の欠点を克服することである。

この目的を達成するために、本発明による燃料噴射ノズ
ルは特許請求の範囲第１項の特徴部分に記載される特徴
を有する。

本発明は、燃料噴射ノズルの噴霧先端部分からの吐出流
量を制御する圧力作動ニードル升形の噴射弁を有する種
類の二段油圧補助ディーゼル燃料噴射ノズルに関し、噴
射弁は、通常、第１の低負荷ばねにより弁閉鎖位置へ偏
向され、噴射弁はさらに第２の高負荷ばねと作用関連し
、そのため、噴射弁は二段階で開放され、噴射弁の下流
側端部に供給される燃料の圧力は第１の低負荷ばねの力
を上回った後に、第２の大負荷ばねの力を越え、それら
のばねを収容するばねケージにも弁制御オリフイス及び
流路を介して加圧燃料が供給され、一方のばねケージは
、ばねケージから低圧燃料源に至る燃料の排出流れのた
めの排出流れオリフイスをＭし、そのため、刀口圧燃料
の圧力は、はぼ中速範囲から高速動作への噴射の持続時
間を短縮し、その結果、圧力ブローバックをなくシ、煙
を減少させ且つ機関動作総効率を向上させるように、必
景に応じて、弁閉鎖圧力（ＶＣＰ）を弁開放圧力（ｖｏ
ｐ）より相当に高い値まで増加させることができるよう
に噴射弁に作用させることができる。

従って、本発明の主な目的は、圧力作動ニードル形噴射
弁の二段階開放励作を発生させるために１対のばねが使
用され且つ加圧燃料は、高速範囲での機関動作中、噴射
うＰの弁棒側に制御された流量で供給されるため、噴射
弁が弁開放圧力より高い所定の圧力で閉鎖可能となるよ
うな改良されたディーゼル燃料噴射ノズルを提供するこ
とにるる。

以下、添付の図面を参照して本発明の詳細な説明する。

まず、第１図に関して説明する。第１図は、本発明によ
る二段油圧補助燃料噴射ノズル１０の好ましい実施例で
ある。ここでは、燃料噴射ノズルは一部のみ図示される
従来の戒磁単筒形燃料噴射器に組込まれるものとして示
されているが、構成はこれに限定されない。電磁単節形
燃料噴射器は、たとえば、本発明にもその開示内容が参
考として取入れられている米国特許番号第４．ｊ９２．
６１２号又は米国特許番号第４．５４０．１２２号に記
載されるような一般的種類のものであれば良い。

図示される構成において、電磁率筒形燃料噴射器は噴射
ポンプ本体１１と、噴射ポンプ本体１１の下端部に螺合
されてその延長部を形成するノズルナツト１２とを含む
噴射器ハウジングを有する。噴射ポンプ本体１１には、
ポンププランジャ１５を慴動自在に受入れるための日商
形の壁、すなわちブシュ１４を下端部に規定する段付き
孔が設けら汎る。ポンププランジャ１５は、吸込行程及
び押出行程全社て往復運動することができるように、外
部から従来の手段（図示せず）により作動される。ポン
ププランジャ１５はブシュ１４と共にブシュ１４の開い
た下端部に可変各項ポンプチャンバ１６を規定する。可
変容積ポンプチャンバ１６は燃料噴射ノズル１０の燃料
吸込口を形成する。

ノズルナツト１２は下４部に開０１２ａを有し、組合せ
噴射器弁本体、すなわち噴霧先端部２０（以下、噴霧先
端部２０という）の下端部はこの開口１２ａを堰って延
出する。

図示されるように、噴霧先端部２０はその上端部で拡張
されて肩部２０ａを形成し、肩部２０ａはノズルナツト
１２の深い座ぐりにより形成される内側肩部１２ｂと衡
接する。

第１図に示される実施例においては、噴霧先端部２０と
噴射ポンプ本体１１の下端部との間に、噴霧先端部２０
の方から順に、第１のばねケージ２１七、ｇ２のばねケ
ージ２２と、吸込口部材２３と、吸込口燃料案内部ケー
ジ２４とが配置され、これらの構成要素は製造及び組立
て全容易にするために別個の部品として形成される。ノ
ズルナツト１２には、噴射ポンプ本体１１の下端部の雄
ねじ１１ａとかみ合う雌ねじ１２ｃが設けられる。ノズ
ルナツト１２と噴射ポンプ本体１１との螺合により噴霧
先端部２０と、第１及び第２のばねケージ２１．２２と
、吸込口部材２３と、吸込口燃料案内部ケージ２４とは
噴霧先端部２０の上面２０ｂと噴射ポンプ本体１１の底
面１１ｂとの間にクランプされ且つ端面を衡接させなが
ら積重ねられた状態に保持される。

上述の構成要素の全ては、互いに圧力密封関係に保持さ
れるように、ラップ仕上げされた対合面を有するのが好
ましい。さらに、第］及び第２のばねケージ２１．２２
のそれぞれと吸込口部材２３の互いに関する所定の向き
角度は当該茂術においては良く知られて込る合せピン又
はノし・出しビン（図示せず）などの従来の手段により
維持される。

ノズルナツト１２の内周面と第１及び第２のばねケージ
２１．２２、吸込口部材２３及び吸込口燃料案内部ケー
ジ２４の下部の外周面とは従来のように比較的密接なは
め合い関係にあるが、該内周面とこれらの部分の外周面
の間には燃料を相対的に低圧の領域へ戻すための所定の
直径方向間隙が設けられている。

特定の用途では、以下で明白になる目的のために、この
直径方向間隙は０．５４−の流れ面積を形成する。

図示される構成においては、この燃料はノズルナツト１
２の内面と、吸込口燃料案内部ケージ２４の上方外周面
とにより規定される空洞２５に排出され、この空ン同２
５から燃料はこの目的のために噴射ポンプ本体１１の下
端部に設けられる排出流路２６を介して排出口通路（図
示せず）へ戻される。

動作中、ポンププランジャ１５のポンプ付根時に燃料を
刀口圧すべき場会、燃料は可変容積ポンプチャンバ１６
から次に説明する吐出流路３０の吸込端部の中へ吐出さ
れる。

第１図に示されるように、この吐出流路３０の上部は、
上方凹部３２から吸込口燃料案内部ケージ２４を介して
吸込口燃料案内部ケージ２４の下面に設けられる環状囲
部３３への流体連通を成立させるための垂直流路３１を
宮ひ。

＄１図に示されるように、吸込口部材２３には環状囲部
３３に面するように拡張チャンバ３４が形成され、拡張
チャンバ３４の底部から上方へ突出する突起部３５は、
平坦な円板の形態をとる逆止弁３６のストッパを形成す
る。拡張チャンバ３４は、環状囲ｓ３３を画成する開口
の木端部を越えて四方へ延在しているため、吸込口燃料
案内部ケージ２４の下端面は、環状囲ｇ３３により画成
される開口全閉鎖する位ｉｔ　Ｉｃ　ｌ＞るとき、逆止
弁３６の弁座を形成する。

吸込口部材２３には、第２のばねケージ２２を〕市って
延出し、第１のばねケージ２１の下端部に設けられる環
状溝４０の中に開くように第１のばねケージ２１を通っ
て延出する長手方向流路３９との流体連通を成立させる
長手方向流路３８と拡張チャンバ３４とを接続するため
に、少なくとも１本の傾斜流路３γがさらに設けられる
。環状溝４０は、噴精先端部２０の内部に移動自在に配
置されるニードル形の噴射弁４３を包囲する中心流路第
２に、少なくとも１本の傾斜流ｗ５４１により接続され
る。中心流路第２の下端部には、噴射弁４３を包囲し、
そのために４状である円錐形弁座４４を有する燃料吐出
口があり、噴霧先端部２０の下端部にある円錐形弁座４
４の下方には噴霧オリフイス４５が設けられている。

噴霧先端部２０の上端部は噴射ｆ４３の開閉運動を案内
する孔４６を有する。噴射、弁４３のピストン部分４３
ａはこの孔４６に摺動自在に嵌合し、ピストン部分４３
ａの下端部は中心流路第２内の燃料圧力を受け、その上
端部は第１のばれチャンバ４γの中の燃料圧力を開口４
８を介して受ける。ｆ！Ｊ１のばねチャンバ４７と開口
４８は、共に、第１のばねケージ２１に段付き孔により
形成され、この段付き孔の上部の内径は第２のばねケー
ジ２２の段付き孔の径の大きい部分の内径よシ大きいの
で、第２のばねケージ２２の下面は項状衡接肩部４９を
画成する。噴射弁４３の径の小さい上端部４３ｂは第１
のばねケージ２１の開口４８全頁通し、第１のばね支持
座５０に衡接する。

第１図に示される好ましい実施例においては、本発明の
１つの特徴として、第１のばね支持座５０は、上方へ所
定の長さだけ延出して上方頭部５０ｃで終端する軸部５
０ｂを有する下方フランジ支持座５０ａを′ざむ。第１
のばね支持座５０の下方フランジ支持座５０ａと、上方
頭＄　５０　ｃに衡接するように軸部５０ｂを間隙をお
いて包囲する溝穴付きばね保持器５１との間には、所定
の力で第１のコイルばね５２が圧縮されており、第１の
コイルばね５２は後述する第２のコイルばね５５と共動
して、通常は噴射弁４３を図示される閉鎖位置へ偏向す
るように作用する。

噴射弁４３が第１図に示される閉鎖位置にあるとき、そ
のピストン部分４３ａの上方自由面と第１のばねケージ
２１の対向する下面との間には所定の間隙ＴＶＬ（ａ弁
揚程）が存在する。噴霧先端部２０の上面はこのピスト
ン部分４３ａの上端部を包囲する環状四部空洞２０ｅを
有する。さらに、溝穴付きばね保持器５１の上面と衝接
肩部４９との間にはパイロット噴射のための所定の間隙
Ｓが形成される。特定の用途については、総弁揚程のＴ
ＶＬ間隙は０．３０５　ｍｍ　（０，０１２１ｎｃｈ　
）でるり、パイロット１貢射のための間隙ＳはＱ、１０
２ｍｍ（０，００４１ｎｃｈ　）で６つた。

さらに、第１のコイルばね５２の力より弱い所定の力の
第２のコイルばね５５は第２のばねケージ２２の第２の
ばねチャンバ５６の中に、その下端部が溝穴付きばね保
持器５１に衝接し、反対側の端部、すなわち上端部は円
板弁５γの形態をとる弁に衝接して、通常はこの円板弁
５７を流路６０を通る流れを阻止する位置へ偏向するよ
うに作用配置される。

流路６０は、その上方に、第２のばねケージ２２の底部
２２ａの中心を貫通して開く、所定の流れ横断面面積を
有する流量制御オリフイス６１を有する。この流量制御
オリフイス６１と流路６０は、ポンププランジャ１５の
ポンプ行程の間に、一端で流量制御オリフイス６１と流
体連通し且つ他端で拡張チャンバ３４と流体連通ずるよ
うに吸込口部材２３に設けられる傾斜流路６２を介して
加圧燃料を受取る。

ここで明らかとなるように、実際には互いに直接流体連
通している第１のばねチャンバ４γと第２のばねチャン
バ５６は、燃料圧力をＭｊ御するためのばねチャンバ手
段４γ、５６を規定する。このばねチャンバ手段４７．
５６には、通常、捕捉燃料が入っている。図示される構
成においては、第１のばねケージ２１は、その壁をＸ通
して第１のばねケージ２１の外周面に設けられる環状構
６６の中に開くように形成される所定の流れ横断面面積
の排出オリフイス流路６５を有する。すなわち、第１の
ばねケージ２１は前述の直径方向間隙と流体連通してい
る。

先に述べたこの特定の用途に関しては、流量制御オリフ
イス６１と排出オリフイス流路６５の直径は、それぞれ
の流れ横断面面積がｏ、ｏ　ｉ　ｓ−となるようにそれ
ぞれ０．１５ｍであった。このように、排出オリフイス
流路６５の流量面積はノズルナツト１２の内周面と、第
１及び第２のばねケージ２１．２２、吸込口部材２３並
びに吸込口燃料案内部ケージ２４の外周面との間の前述
の直径方向間隙の流量面ｈｉｔより相当に狭いので、ば
ねチャンバ手段４７．５６からの排出流量は実際には排
出オリフイス流路６５により制御される。さらに、先に
述べた特定の用途の場合、円板弁５γに所定のばね力が
刀ｎえられたときに、この円板弁は噴射中の燃料圧力が
約５５１５８　ｋＰａ　（８０００ｐｓｉ）　　に達し
た時点で開くように、流路６０は内径を１．６４　ａｍ
として形成された。先に述べた機関及び噴射ノズルへの
適用の場合、この圧力は機関動作の速度範囲の付近又は
その範囲よシわずかに高い速度で発生する。

また、前述の特定の用途においては、第２のコイルばね
５５の力（力の弱い）は、（ニードル形）噴射弁４３が
１３７９０　ｋＰａ　（２０００ｐｓｉ）の弁開放圧力
（ｖｏｐ）で開き、通常は１１０３２ｋＰａ　（１６０
０ｐｓｉ　）の弁閉鎖圧力（ｖｃｐ）で閉鎖するように
あらかじめ設定された。この用途では、第１のコイルば
ね５２と第２のコイルばね５５の力は、３４４７４ｋＰ
ａ（５０００ｐｓｉ　　）の押出噴射圧力の出力で噴射
弁４３の開放運動がさらに起こり始めるように設定され
た。この場合、噴射圧力が所定の最大値に達する間に、
弁揚程は０．３０５＋ｏ＋　（０，０１２ｉｎｃｈ　）
の最大値まで増加する。

第１図に示される本発明の好ましい実施例のこの二段油
圧補助燃料噴射ノズル１０の機能動作を説明する前に、
燃料噴射ノズルの動作を完全に理解するために、直接噴
射形ディーゼル機関のシリンダ内へ燃料を噴射するプロ
セスに関して簡単に説明する必要かめると思われる。

このような直接噴射形ディーゼル機関においては、噴射
の開始は、関連するシリンダがで起こるように設定され
ているので、低速動作モードから始まって高速機関動作
モードに至る噴射サイクルの開始時に約１３７９０ｋＰ
ａ（２０００ｐｓｉ　）程度の比較的低い圧力で燃料全
関連するシリンダの中へ有効に噴射することができる。

このように低い弁開放圧力によシ、１つの機関の中で使
用される膜数の１質射器のばらつきが少なくなるので、
アイドル特性が改害される。式らに、＠接噴射形ディー
ゼル機関の場合、アイドル時燃焼騒音を低減するように
噴射圧力は１よいのが好ましい。

そのような機関では良く知られているように、燃料がシ
リンダ内へ噴射される時間間隔は、たとえば、低速動作
中の燃料噴射サイクルの長さがほぼクランク軸回転角の
たった５゜に相当する時間であるのに対し、高速時の噴
射サイクルの長さはクランク軸回転角の約３０゜に相当
する時間に達するように、機関回転数の関数として変化
する。

また、当該技術において同様に艮く知られているように
、機関回転数が低速動作モードから高速動作モードまで
増加するにつれて、シリンダ内へ噴射されている燃料が
燃焼することができる時間は機関の動作速度の上昇によ
って徐々に短縮される。さらに、噴霧オリフイス４５の
ような噴射器の噴霧オリフイスを介する吐出流量はその
ようなオリフイスの数と大きさにより制御され、機関回
転数がＪ″８加するにつれて、押出行程におけるポンプ
プランジャ１５の速度上昇も増す。その結果、ポンププ
ランジャにより発生される噴射吐出圧力も相応して痛く
なり、最大圧力は使用されている特定の噴射ポンプ及び
機関の用途に応じて、たとえば１０３第２１ｋＰａ刀）
ら１７２３６９ｋＰａ（１５，０００ｐｓｉから２５，
０００　ｐｓｉ　）　Ｉｃ　違する。

ここで、燃料噴射ノズル１０が燃料で完全に充満されて
おシ、ポンププランジャ１５は押出行程で下方へ移動中
であり且つ町変谷漬ポンプチャンバ１６からの排出流れ
は阻止されているものと仮定すると、可変容積ポンプチ
ャンバ１６及びそれと流体連通ずる吐出流路の中の燃料
の圧力は相当に上昇する。この燃料吐出圧力が上昇する
につれて、噴射弁４３は、１３７９０ｋＰａ　（２００
０ｐｓｉ　）　　の弁開改圧力における第２のコイルば
ね５５の偏向力に１冗して、溝穴付きばね保持器５１が
図示される構成において衝接肩部４９と衝接する状、−
ｋになる前に移動できる軸方向距離である所定の量Ｓ１
すなわち０．１０２　ｍ　（０，００４１ｎｃｈ）だけ
揚がる。図示される特定の実施例では、特定の機関用運
に夏用される場合、これは低速機関動作モードから所定
の中速範囲機関動作モードに至る噴射弁４３の最大揚程
である。

従って、この所定の機関動作範囲を通して、噴射弁４３
の噴射圧力を低下させ、次に１１０３２　ｋＰａ　（１
６００ｐｓｉ　）の弁閉鎖圧力で噴射弁４３を閉鎖させ
るために、たとえば前述の米国特許番号第４．３９２．
６１２号及び第４、５４０．１２２号に記載されるよう
な適切な方法により可変容器ポンプチャンバ１６からの
排出流れが開始てれたときに、噴射終了が起こる。噴射
サイクルの終了時にシリンダ内へ噴射されるこのような
低圧の燃料は完全に燃焼するまでに比較的長い時間間隔
を要するので、この比奴的低速の機関動作モードの間は
このように低い、期間噴射圧力を許容することができる
。

次に、機関回転数が前述の中速範囲をわずかに越えると
、ポンププランジャ１５の動作速度の上昇は噴射圧力を
５５１５８ｋＰａ　（８０００ｐｓｉ　）の１直まで上
昇させるほどになる。この時点で、流量制御オリフイス
６１を介して流路６０に流入するこの高圧燃料の流れは
円板弁５７を弁座から離脱させるので、ばねチャンバ手
段４７．５６の中の燃料の圧力は噴射弁４３に相当の圧
力均衡状態を発生させるような圧力値に達する。従って
、たとえば前述のような方法で可変容積ポンプチャンバ
１６から低圧燃料源への排出流れを可能ｌこす・ζ）こ
とにより噴射サイクルが終了され始めたとさ、噴射弁４
３は約５５１５８ｋＰａ　（８０００ｐｓｉ）の−７Ｐ
閉鎖圧力（ｖｃｐ）で第１図に示される閉鎖位置へ移動
する。

従って、機関回転数がさらに増すにつれでポンププラン
ジャ１５の速度も増（−１＝の１晒来、噴射圧力が相応
して上昇する。すなわら、機関回転数が高くなれば噴射
圧力は相当に高くｌるので、噴射ｆｆ４３に作用する中
心流路４３の燃料圧力がここで取上げられているノズル
の符だの用途においてたとえば３４４７４ｋＰａ　（５
０００ｐｓｉ）に達して、第２のコイルばね５５及び第
１のコイルばね５２の偏向力に勝るようになると、噴射
弁４３はさらに揚がり始め、噴射圧力がこの圧力レベル
を越えてさらに土昇すると、この特定の用途においては
機関の最高速度動作時に、すなわち、噴射圧力がこの特
定の用途で約１０３第２１ｋＰａ（Ｉ５，０００　ｐｓ
ｉ）の最大圧力に達したときに、弁揚程はさらに増加し
て０．３０５　ａ！（０，０１２ｉｎｃｈ　）　　の総
弁揚程（ＴＶＬ）に達する。

本発明の油圧補助弁の閉鎖機能に関して再度説明すると
、機関動作の上方速度＠囲の中では前述のように通常は
あらゆる機関回転数で弁開放圧力より低い弁閉鎖圧力を
有する噴射弁４３の弁閉鎖圧力ｆ：高くすることにより
、噴射弁４３の油圧補助閉鎖動作は実際には燃料噴射の
持６列、Ｑ間を短縮し、ひいてはシリンダのブローバッ
クをなくシ、煙を減少させ且つ機関動作総効率？向上さ
せることは明らかである。これに対し、機関が特定の眠
関に関する所足の回転数を越える回転数で動作している
間に、燃料が噴射サイクルの終了時に比較的低い圧力で
燃焼室の中へ噴射される場合には、噴射サイクルの終了
近くに噴射されるこの低圧燃料は、機関動作の上方速度
モード範囲の中で燃焼プロセスが発生する短い時間間隔
の間に完全に燃焼してしまわず、燃焼室に適切なペネト
レーションを発生させることが不可能である。

従って、機関動作の所定の速度を上回る比較的高い噴射
圧力で燃料噴射を終了させることにより、この高圧で噴
射された燃料は燃焼室内において、十分なペネトレーシ
ョンを得るよう燃焼することができる。

本発明の別の実施例による二段油圧補助燃料噴射ノズル
１０′が第２図に示されている。

第２図において、第１図の実施例と同様の部分は同じ図
中符号に′を付した符号により指示される。

この別の実施例においては、円板形のばね保持器γ０は
その外周面とノズルナツト１２の内周面との間に適切な
間隙を設けた状態で、ｇｌのばねケージ２１′と第２の
ばねケージ２２′との間に挟時される。第２図に示され
るように、円板形ばね保持器γ０には、第１及び第２の
ばねケージ２１′、２２′に形成される長手方向流路３
９′及び３８′を互すに流体連通させることにより、こ
のノズルアセンブリの吐出流路３０′の一部を形成する
流路γＯａが設けられている。さらに、円板形ばね保持
器７０は後述する目的のために適切な大きさの内径を有
する中心開ロア０ｂを含む。

第２図に示されるこの別の実施例においては、第１のば
ね支持座５０′は下カフランジ支持Ｂｆ、　５０　ａ、
　’を含み、軸部５０ｂ′は下方フランジ支持座５０ａ
′から上方へ所定の軸方向長ざだけ延出する。この軸部
５０ｂ′の上方自由端部は、円板形ばね保持器γ０の中
心開ロア０ｂに間隙をもって受入れられるような外径を
有する。すなわち、この実施列によれば、所定の力の第
１のコイルばね５２′の一端は第１のばね支持座５０′
の下方フランジ支持座５０ａ′と係合し、他端は円板形
ばね保持器７０と衝接し、それにより、第１のコイルば
ね５２′は噴射弁４３を通常は閉鎖位置へ偏向する。

この別の実施例においては、この実施例では第１のコイ
ルばね５２′の力より強いｆｒ定の力をＭする第２のコ
イルばね５５′は第２のばねケージ２２′の第２のばね
チャンバ５６′に間隙をもって受入れられ、第２のコイ
ルばね５５′の一端、第２図でいえば下端部は、第２の
コイルばね５５′の中心血置合せのための中心直立ボ゛
スフ５ａｋ肩する第２のばね保持器γ５と衝接し、その
他端、すなわち上端部は円板弁５７と衝接して、円威升
５７を通常は第２のばねケージ２２′の底部２２ａ′の
中心に設けられる流路６０及び流量制御オリフイス６１
を通る流体の流れを阻止するような位置へ偏向する。ま
た、図示されるように、この第２のばね保持器７５の中
心直立ボス７５ａには、第２のばねチャンバ５６′と第
１のばねチャンバ４７′とを自由に流体連通させるため
の複数本の傾斜流路７５ｂが設けられ、それらの傾斜流
路γ５ｂの底端部は、第１のばね支持座５０′の軸部５
０ｂ′の自由端部の外側で、円板形ばね保持器γ０の中
心間ロア０ｂの中へ開いている。

第２のばね保持器７５は、通常、円板形ばね保持器７０
の上面と衝接するように偏向されておシ、第２図に示さ
れる位置をとる。

第２図に示されるように、第１のばね支持座５０′の軸
部５０ｂ′の軸方向長さと、円板形ばね保持器７０の軸
方向立置は、噴射弁４３が閉鎖位置にるるとぎに、軸部
５０ｂ′の上方自由端面と第２のばね保持器γ５の下面
との間にたとえば０．１０２＋＋ｍ＋の所定の間隙Ｓが
存在するようにわらかしめ選択される。同様に、第１図
の実施列に関して先に説明した通り、第２図の実施例に
おいても、噴射ｆＰ４３のピストン部分４３ａの上方自
由面と第１のばねケージ２１′の対向する下面との闇に
所定の痣弁揚程間隙（Ｔ　Ｖ、Ｌ　）が形成される。

この別の実施例による燃料噴射ノズル１０′のばね力及
び円板弁５γの開放力が４１図の実施例に関して先に説
明した力と等しいものとすれば、この燃料噴射ノズル１
０′は、第２図の実施例の場合、噴射弁４３の初期揚程
が第１のばね支持座５０′の軸部５０ｂ′と第２のばね
保持器７５の下面との衝接により制限されるという点を
除いて、燃料噴射ノズル１０に関して先に説明したのと
同様に動作する。しかしながら、噴射圧力が６２０５３
ｋＰａ（９０００ｐｓｉ　）以上に高くなると、噴射弁
４３は第１のばね支持座５０′を支持したまま上方へ動
くので、第２のばね保持器γ５１−ｊ偏向力に抗して相
応して上方へ移動する。

当東者には明日であろうが、２つのコイルばね５２．５
５の偏向力を所望の弁開放圧力で初期噴射開放動作を起
こさせ、何れかの所望のより高い圧力で付加的な弁開放
動作を起こさせるように必要に応じて設定することがで
き、また、油圧補助弁の閉鎖機能を制御する円板弁５７
を、関連するばねの偏向力を調整することによシ又は図
示される構成において流量制御オリフイス６１の流れ面
積を拡張することにより、必要に応じて何れかの所望の
圧力で開くように構成することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、電磁率筒形燃料噴射器に組込まれている本発
明の好ましい実施例によるディーゼル燃料噴射ノズルの
各部分を正面図により示した長手方向横Ｆ！ｆｒ面図、
及び第２図は、本発明の別の実施例によるディーゼル燃
料噴射ノズルの一部の横断面図である。 １ｕ・・・二段油圧補助燃料噴射ノズル、１６・・・可
変容積ポンプチャンバ、３０・・・吐出流路、４３・・
・噴射弁、４４・・・円錐形弁座、４７・・・第１のば
ねチャンバ、５２・・・第１のコイルばね、５５・・・
第２のコイルばね、５６・・・第２のばねチャンバ、５
７・・・円板弁、６０・・・流路、６１・・・流量制御
オリフイス、６５・・・排出オリフイス流路

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. １．一端に設けられる加圧燃料の燃料吸込口（１６）及
   び他端に設けられ、燃料吸込口 を噴霧オリフイスに接続する吐出流路（３０）る有する
   噴霧オリフイス（４５）と；吐出 流路の噴霧オリフイスの上流側に設けられ る弁座（４４）と；前記両端部の中間にあ るばねチヤンバ手段（４７、５６）と；圧 力によつて作動され、弁座に対して移動自 在であり、一端がばねチヤンバ手段の内部 へ延出する噴射弁（４３）と；ばねチヤン バ手段の内部に設けられて互いに作用結合 されると共に、噴射弁に作用結合され、第 １の所定の燃料圧力及び第２の所定の燃料 圧力において噴射弁を２段階で開放させる 第１のばね（５２）及び第２のばね（５５）とを含む内
   燃機関の燃料噴射ノズル（１０）において、吐出流路及
   びばねチヤンバ手段 と流体連通する流量制御オリフイス（６１）及び流路（
   ６０）と；流路と関連し且つ通 常は一方のばねにより流量制御オリフイス 及び流路を通る流れを阻止するように偏向 される弁（５７）と；ばねチヤンバ手段と 流体連通し且つ低圧燃料源に接続可能であ る排出オリフイス流路（６５）とを具備し、弁は、ばね
   チヤンバ手段に流入する加圧燃 料が噴射弁に作用して、噴射弁を噴射弁の 開放のために必要とされる第１及び第２の 所定の燃料圧力のいずれよりも相当に高い 所定の圧力で閉鎖させるように、所定の燃 料圧力で開放動作することを特徴とする二 段油圧補助燃料噴射ノズル。
2. ２．特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射ノズルにおい
   て、一方のばねは第１の所定の 燃料圧力で噴射弁（４３）の初期、すなわ ち第１段階開放動作を制御するような力を 有し、他方のばねは第２の所定の燃料圧力 で噴射弁のそれ以上の第２段階開放励作を 制御するような力を有することを特徴とす るノズル。
3. ３．特許請求の範囲第１項又は第２項記載の燃料噴射ノ
   ズルにおいて、流量制御オリフ イス（６１）及び排出オリフイス流路（６５）は等しい
   所定の流れ横断面面積を有するこ とを特徴とするノズル。