JPS62243737A - 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板 - Google Patents
耐水素誘起割れ性に優れた鋼板Info
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- JPS62243737A JPS62243737A JP8652286A JP8652286A JPS62243737A JP S62243737 A JPS62243737 A JP S62243737A JP 8652286 A JP8652286 A JP 8652286A JP 8652286 A JP8652286 A JP 8652286A JP S62243737 A JPS62243737 A JP S62243737A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は耐水素誘起割れ性に優れた鋼板に関し、さらに
詳しくは、ラインパイプ、圧力容器、タンク等に使用さ
れる引張強さ４０〜？Ｑｋｇｆ／ａｍ”の耐水素誘起割
れ性に優れた鋼板に関する。
詳しくは、ラインパイプ、圧力容器、タンク等に使用さ
れる引張強さ４０〜？Ｑｋｇｆ／ａｍ”の耐水素誘起割
れ性に優れた鋼板に関する。
［従来技術１
近年、湿潤硫化水素雰囲気で使用される機器、例えば、
硫化水素を含む原油や天然〃スを輸送するラインパイプ
や石油精製装置等において、所謂、水素誘起割れに起因
する事故が少なくなく、耐水素誘起割れ性に優れた鋼板
が切望されている。
硫化水素を含む原油や天然〃スを輸送するラインパイプ
や石油精製装置等において、所謂、水素誘起割れに起因
する事故が少なくなく、耐水素誘起割れ性に優れた鋼板
が切望されている。
この水素誘起割れは、鋼の腐蝕により発生した水素が原
子状態で鋼中に侵入、拡散し、介在物と地鉄との界面で
集積、分子化することにより生じる水素〃スの圧力によ
って発生し、これが鋼中の偏析部に生じるバンド状の硬
化組織等に沿って伝播するといわれている。
子状態で鋼中に侵入、拡散し、介在物と地鉄との界面で
集積、分子化することにより生じる水素〃スの圧力によ
って発生し、これが鋼中の偏析部に生じるバンド状の硬
化組織等に沿って伝播するといわれている。
従って、耐水素誘起割れ対策としては、現状、（１）鋼
中への水素の侵入、拡散の抑制。
中への水素の侵入、拡散の抑制。
（２）介在物、特に、先端の切欠効果の大きいＡ系介在
物の低減と形態制御。
物の低減と形態制御。
（３）偏析の低減、硬化組織の生成抑制。
等の方法がとられている。
そして、（１）については、例えば、特開昭５０−０９
７５１５号公報に記載されているように、Ｃｕの添加に
より防蝕被膜を形成させる方法があるが、ｐＨ＝３のよ
うな厳しい環境下においてはその効果がなく、水素誘起
割れの発生を抑えることができず、（２）については、
特開昭５１−１１４３１８号公報に示されている硫化物
の形状、数を規制する方法、特開昭５５−１２８５３６
号公報、特開昭５４−０３１０２０号公報等のＣａ、Ｒ
ＥＭによりＡＭ介在物を形態制御する方法があるが、鋼
板の強度水準が高くなり、環境が厳しくなると、水素誘
起割れの発生を完全に防止することは困難であり、（３
）については、特開昭５２−１１１８１５号公報に記載
しであるようにＰ含有量を０．００６ｗｔ％以下と極端
に下げる方法があるが、コストの点で問題があり、また
、特開昭５７−０７３１６２号公報に記載しであるよう
に硬化組織部の硬さＨｖ≦３５０とする方法があるが、
ｐＨの低い厳しい環境下で高強度の鋼の水素誘起割れの
発生を皆無とすることは困難である。
７５１５号公報に記載されているように、Ｃｕの添加に
より防蝕被膜を形成させる方法があるが、ｐＨ＝３のよ
うな厳しい環境下においてはその効果がなく、水素誘起
割れの発生を抑えることができず、（２）については、
特開昭５１−１１４３１８号公報に示されている硫化物
の形状、数を規制する方法、特開昭５５−１２８５３６
号公報、特開昭５４−０３１０２０号公報等のＣａ、Ｒ
ＥＭによりＡＭ介在物を形態制御する方法があるが、鋼
板の強度水準が高くなり、環境が厳しくなると、水素誘
起割れの発生を完全に防止することは困難であり、（３
）については、特開昭５２−１１１８１５号公報に記載
しであるようにＰ含有量を０．００６ｗｔ％以下と極端
に下げる方法があるが、コストの点で問題があり、また
、特開昭５７−０７３１６２号公報に記載しであるよう
に硬化組織部の硬さＨｖ≦３５０とする方法があるが、
ｐＨの低い厳しい環境下で高強度の鋼の水素誘起割れの
発生を皆無とすることは困難である。
勿論、これらの方法を組合せて用いることが多いが、ｐ
Ｈ＝３のような厳しい環境下において水素誘起割れの発
生を完全に抑えることは困難であり、また、可能な場合
には工業製品の生産性、製造コストの点で充分なものと
はいえないのが実状である。
Ｈ＝３のような厳しい環境下において水素誘起割れの発
生を完全に抑えることは困難であり、また、可能な場合
には工業製品の生産性、製造コストの点で充分なものと
はいえないのが実状である。
［発明が解決しようとする問題点１
本発明は上記に説明したような従来における耐水素誘起
割れに対する鋼板の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭
意研究を行なった結果、ｐＨ＝３という厳しい環境下に
おいて水素誘起割れの発生することがない耐水素誘起割
れ性に優れた鋼板を開発したのである。
割れに対する鋼板の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭
意研究を行なった結果、ｐＨ＝３という厳しい環境下に
おいて水素誘起割れの発生することがない耐水素誘起割
れ性に優れた鋼板を開発したのである。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係る耐水素誘起割れ性に優れた鋼板は、（１）
Ｃ０００１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０２〜０
．６０ｗｔ％、Ｍｎ ０．５０〜２．５０ｗｔ％、Ｐ
０．０２０ｗｔ％以下、Ｓ ０００１０ｗｔ％以下、Ａ
ｌ ０．００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなり、かつ、偏析部のビッカー
ス硬さと、硬さ測定部における面積１０ｕ＋２中の長さ
１０μ以上のＡ系介在物の総長さＡ（μ）、同じくＢ系
介在物の総長さＢ（μ）との関係が下記の式を満足する
ことを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた鋼板。
Ｃ０００１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０２〜０
．６０ｗｔ％、Ｍｎ ０．５０〜２．５０ｗｔ％、Ｐ
０．０２０ｗｔ％以下、Ｓ ０００１０ｗｔ％以下、Ａ
ｌ ０．００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなり、かつ、偏析部のビッカー
ス硬さと、硬さ測定部における面積１０ｕ＋２中の長さ
１０μ以上のＡ系介在物の総長さＡ（μ）、同じくＢ系
介在物の総長さＢ（μ）との関係が下記の式を満足する
ことを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた鋼板。
Ｈｖ≦２３０−４／１０Ｘ（Ａ＋Ｂ／２）を第１の発明
とし、 （２） Ｃ０．０１〜０．３０ｕ＋ｔ％、Ｓｉ０．０２
〜０．６０ｕ＋ｔ％、Ｍｎ ０．５０〜２．５０ｗｔ％
、Ｐ ０．０２０ｗｔ％以下、Ｓ ０．０１０ｗｔ％以
下、Ａ Ｉ ０．００５〜０．０６０ｕ＋ｔ％を含有し
、がっ、 Ｎｂ ０．００５〜０．１５０ｕｔ％、Ｖ ０．００５
〜０．１５０ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１５０ｗ
ｔ％、Ｃｕ ０００５〜０．５０ｗｔ％、Ｃｒ ０．０
５〜０．５０ｗｔ％、Ｍｏ ０．０５〜０．５０ｗｔ％
、Ｎ ｉ ０．０５〜１．００ｗｔ％、 Ｂ ０．０００３〜０．００３０社％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ
、偏析部のビッカース硬さと、硬さ測定部における面積
１０龍２中の長さ１０μ以上のＡ系介在物の総長さＡ（
μ）、同じくＢ系介在物の総長さＢ（μ）との関係が下
記の式を満足することを特徴とする耐水素誘起割れ性に
優れた鋼板。
とし、 （２） Ｃ０．０１〜０．３０ｕ＋ｔ％、Ｓｉ０．０２
〜０．６０ｕ＋ｔ％、Ｍｎ ０．５０〜２．５０ｗｔ％
、Ｐ ０．０２０ｗｔ％以下、Ｓ ０．０１０ｗｔ％以
下、Ａ Ｉ ０．００５〜０．０６０ｕ＋ｔ％を含有し
、がっ、 Ｎｂ ０．００５〜０．１５０ｕｔ％、Ｖ ０．００５
〜０．１５０ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１５０ｗ
ｔ％、Ｃｕ ０００５〜０．５０ｗｔ％、Ｃｒ ０．０
５〜０．５０ｗｔ％、Ｍｏ ０．０５〜０．５０ｗｔ％
、Ｎ ｉ ０．０５〜１．００ｗｔ％、 Ｂ ０．０００３〜０．００３０社％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ
、偏析部のビッカース硬さと、硬さ測定部における面積
１０龍２中の長さ１０μ以上のＡ系介在物の総長さＡ（
μ）、同じくＢ系介在物の総長さＢ（μ）との関係が下
記の式を満足することを特徴とする耐水素誘起割れ性に
優れた鋼板。
Ｈｖ≦２３０−４／１０Ｘ（Ａ＋Ｂ／２）を第２の発明
とし、 （３） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
２〜０．８０ｗｔ％、Ｍｎ ０．５０−２．５０ｗｔ％
、Ｐ ０００２０ｗｔ％以下、Ｓ ０．０１０ｗｔ％以
下、Ａｌ ０．００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、か
つ、 Ｃａ ０．０００５〜０．００５０ｗｔ％、ＲＥＭ ０
．００１〜０．０３０ｗｔ％のうちの１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおより不可避不純物からなり、かつ
、偏析部のビッカース硬さと、硬さ測定部における面積
１０ＩＩＩ１２中の長さ１０μ以上のＡ系介在物の総長
さＡ（μ）、同じくＢ系介在物の総長さＢ（μ）との関
係が下記の式を満足することを特徴とする耐水素誘起割
れ性に優れた鋼板。
とし、 （３） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
２〜０．８０ｗｔ％、Ｍｎ ０．５０−２．５０ｗｔ％
、Ｐ ０００２０ｗｔ％以下、Ｓ ０．０１０ｗｔ％以
下、Ａｌ ０．００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、か
つ、 Ｃａ ０．０００５〜０．００５０ｗｔ％、ＲＥＭ ０
．００１〜０．０３０ｗｔ％のうちの１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおより不可避不純物からなり、かつ
、偏析部のビッカース硬さと、硬さ測定部における面積
１０ＩＩＩ１２中の長さ１０μ以上のＡ系介在物の総長
さＡ（μ）、同じくＢ系介在物の総長さＢ（μ）との関
係が下記の式を満足することを特徴とする耐水素誘起割
れ性に優れた鋼板。
Ｈｖ≦２３０−４／１０Ｘ（Ａ＋Ｂ／２）を第３の発明
とし、 （４） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０００
２〜０．６０ｗｔ％、Ｍｎ ０．５０〜２．５０ｗｔ％
、Ｐ ０．０２０ｗｔ％以下、Ｓ ０．０１０ｗｔ％以
下、Ａｌ ０．００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、か
つ、 Ｎｂ ０．００５〜０．１５０ｗｔ％、Ｖ ０．００５
〜０．１５０ｗｔ％Ｔｉ ０．００５〜０．１５０ｗｔ
％、Ｃｕ ０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５
〜０．５０ｗｔ％、Ｍｏ ０．０５〜０．５０ｗｔ％、
Ｎｉ０．０５〜１，００ｗｔ％、 Ｂ ０００００３〜０．００３０ｗｔ％のうちから選ん
だ１種または２種以上 を含有し、さらに、 Ｃａ ０．０００５＝０．００５０ｗｔ％、ＲＥＭ ０
．００１〜０．０３０ｗｔ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ
、偏析部のビッカース硬さと、硬さ測定部における面積
１０ｍｍｚ中の長さ１０μ以上のＡ系介在物の総長さＡ
（μ）、同じくＢ系介在物の総長さＢ（μ）との関係が
下記の式を満足することを特徴とする耐水素誘起割れ性
に優れた鋼板。
とし、 （４） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０００
２〜０．６０ｗｔ％、Ｍｎ ０．５０〜２．５０ｗｔ％
、Ｐ ０．０２０ｗｔ％以下、Ｓ ０．０１０ｗｔ％以
下、Ａｌ ０．００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、か
つ、 Ｎｂ ０．００５〜０．１５０ｗｔ％、Ｖ ０．００５
〜０．１５０ｗｔ％Ｔｉ ０．００５〜０．１５０ｗｔ
％、Ｃｕ ０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５
〜０．５０ｗｔ％、Ｍｏ ０．０５〜０．５０ｗｔ％、
Ｎｉ０．０５〜１，００ｗｔ％、 Ｂ ０００００３〜０．００３０ｗｔ％のうちから選ん
だ１種または２種以上 を含有し、さらに、 Ｃａ ０．０００５＝０．００５０ｗｔ％、ＲＥＭ ０
．００１〜０．０３０ｗｔ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ
、偏析部のビッカース硬さと、硬さ測定部における面積
１０ｍｍｚ中の長さ１０μ以上のＡ系介在物の総長さＡ
（μ）、同じくＢ系介在物の総長さＢ（μ）との関係が
下記の式を満足することを特徴とする耐水素誘起割れ性
に優れた鋼板。
Ｈｖ≦２３０−４／１０ｘ（Ａ＋Ｂ／２）を第４の発明
とする４つの発明よりなるものである。
とする４つの発明よりなるものである。
本発明に係る耐水素誘起割れ性に優れた鋼板について以
下詳細に説明する。
下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る耐水素誘起割れ性に優れた鋼板の含
有成分と成分割合および硬度と介在物との関係について
説明する。
有成分と成分割合および硬度と介在物との関係について
説明する。
Ｃは強度を確保するためには含有量は０．０１ｗｔ％以
上を必要とし、また、０．３０ｕ＋ｔ％を越えて含有さ
れると溶接割れ感受性が高くなる。よって、Ｃ含有量は
０．０１〜０．３０ｗｔ％とする。
上を必要とし、また、０．３０ｕ＋ｔ％を越えて含有さ
れると溶接割れ感受性が高くなる。よって、Ｃ含有量は
０．０１〜０．３０ｗｔ％とする。
Ｓｉは脱酸に必要な元素であり、そのためには含有量は
０．０２ｗｔ％以上を必要とし、また、多量に含有され
ると靭性を劣化させる。よって、Ｓｉ含有量は０．０２
〜０．６０ｗｔ％とする。
０．０２ｗｔ％以上を必要とし、また、多量に含有され
ると靭性を劣化させる。よって、Ｓｉ含有量は０．０２
〜０．６０ｗｔ％とする。
Ｍｎは強度確保のために必要な元素であり、含有量が０
．５０ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、２．５
０ｗｔ％を越えて含有されると溶接性が損なわれる。よ
って、Ｍｎ含有量は０．５０〜２．５０ｗｔ％とする。
．５０ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、２．５
０ｗｔ％を越えて含有されると溶接性が損なわれる。よ
って、Ｍｎ含有量は０．５０〜２．５０ｗｔ％とする。
Ｐは本来鋼の偏析部の硬さを上昇し、耐水素誘起割れ性
を劣化させるので好ましくないが、偏析部の硬さと介在
物長さとの関係が所定の条件を満足する限りにおいては
、特に、Ｐの規制は不要である。しかし、溶接部の靭性
の点からＰ含有量は０．０２０ｗｔ％とスル。
を劣化させるので好ましくないが、偏析部の硬さと介在
物長さとの関係が所定の条件を満足する限りにおいては
、特に、Ｐの規制は不要である。しかし、溶接部の靭性
の点からＰ含有量は０．０２０ｗｔ％とスル。
ＳはＡ系介在物を形成し、耐水素誘起割れ性を害する元
素であり好ましくなく、偏析部の硬さと介在物長さの関
係が所定の条件を満足する限りにおいては、特に、Ｓと
規制は必要ないが、靭性の点からＳ含有量は０．０１０
ｗｔ％以下とする。
素であり好ましくなく、偏析部の硬さと介在物長さの関
係が所定の条件を満足する限りにおいては、特に、Ｓと
規制は必要ないが、靭性の点からＳ含有量は０．０１０
ｗｔ％以下とする。
Ａ１は脱酸元素として含有量は０．００５ｗｔ％以上必
要であり、多量の含有は靭性の劣化を招来するので上限
を０．０６０ｗｔ％に規制する。よって、Ａ１含有量は
０．００５〜０．０６０ｗｔ％とする。
要であり、多量の含有は靭性の劣化を招来するので上限
を０．０６０ｗｔ％に規制する。よって、Ａ１含有量は
０．００５〜０．０６０ｗｔ％とする。
Ｎｂ５Ｖ、Ｔｉは含有量が０．００５ｗｔ％未満では強
度向上に効果が少なく、また、０．１５０ｗｔ％を越え
て含有されると溶接部の靭性な劣化させる。よって、Ｎ
ｂ、■、Ｔｉの含有量は０．００５〜０．１５０ｗｔ％
とする。
度向上に効果が少なく、また、０．１５０ｗｔ％を越え
て含有されると溶接部の靭性な劣化させる。よって、Ｎ
ｂ、■、Ｔｉの含有量は０．００５〜０．１５０ｗｔ％
とする。
Ｃｕは含有量が０．０５ｗｔ％未満では強度向上に効果
が少なく、また、０．５０ｗｔ％を越えて含有されると
熱間加工性を劣化させる。よって、Ｃｕ含有量は０．０
５〜０．５０ｗｔ％とする。
が少なく、また、０．５０ｗｔ％を越えて含有されると
熱間加工性を劣化させる。よって、Ｃｕ含有量は０．０
５〜０．５０ｗｔ％とする。
Ｃｒ、Ｍｏは含有量が０．０５ｗｔ％未満では強度向上
に効厚果が少なく、また、０．５０ｗｔ％を越えて含有
されると溶接性を劣化させる。よって・Ｃｒ・Ｍｏ含有
量は０．０５〜０．５０ｗｔ％とする。
に効厚果が少なく、また、０．５０ｗｔ％を越えて含有
されると溶接性を劣化させる。よって・Ｃｒ・Ｍｏ含有
量は０．０５〜０．５０ｗｔ％とする。
Ｎｉは含有量が０．０５ｗｔ％未満では強度上昇に効果
は少なく、また、１．００ｗｔ％を越えて含有されると
効果は飽和してしまい、かつ、経済性を損なう。
は少なく、また、１．００ｗｔ％を越えて含有されると
効果は飽和してしまい、かつ、経済性を損なう。
よって、Ｎｉ含有量は０．０５〜１．００ｗｔ％とする
。
。
Ｂは強度を上昇させるためには０．０００３Ｉｌ！Ｌ％
以上の含有量が必要であり、また、０．００３０ｗｔ％
を越えて含有されると靭性が劣化する。よって、Ｓ含有
量は０．０００３−０．００３０ｗｔ％とする。
以上の含有量が必要であり、また、０．００３０ｗｔ％
を越えて含有されると靭性が劣化する。よって、Ｓ含有
量は０．０００３−０．００３０ｗｔ％とする。
Ｃａは硫化’Ｉ＆Ｉ経介在物の球状化に効果のある元素
であり、含有量が０．０００５ｗｔ％未満ではこの効果
は少なく、また、０．００５０ｗｔ％を越えて含有され
ると靭性を劣化させる。よって、Ｃａ含有量は０、００
０５〜０．００５０ｗｔ％とする。
であり、含有量が０．０００５ｗｔ％未満ではこの効果
は少なく、また、０．００５０ｗｔ％を越えて含有され
ると靭性を劣化させる。よって、Ｃａ含有量は０、００
０５〜０．００５０ｗｔ％とする。
ＲＥＭはＣａと同様に硫化物系介在物の球状化に効果の
ある元素であり、含有量は０．００１ｗｔ％以上を必要
とし、また、０．０３０ｗｔ％を越えて含有されると靭
性を劣化させる。よって、ＲＥＭ含有量は０．００１〜
０．０３０ｗｔ％とする。
ある元素であり、含有量は０．００１ｗｔ％以上を必要
とし、また、０．０３０ｗｔ％を越えて含有されると靭
性を劣化させる。よって、ＲＥＭ含有量は０．００１〜
０．０３０ｗｔ％とする。
水素誘起割れの発生は、偏析部のビッカース硬さと硬さ
測定部における面積１０ｍｍ２中の長さ１０μ以上のＡ
系介在物の総長さＡ（μ）、同じくＢ系介在物の総長さ
Ｂ（μ）により制限されるものであり、即ち、第１図に
示すように、偏析部の硬さと介在物長さの異なる鋼板を
用い、ｐＨ＝３の条件で９６時間の水素誘起割れ試験を
行なった結果、偏析部の硬さがＨｖ＞２３０であれば、
長さ１０℃以上のＡ系およびＢ系介在物が無くても水素
誘起割れは発生する。また、偏析部の硬さがＨｖ≦２３
０の場合、長さ１０μ以上のＡ系およびＢ系介在物の総
長さＡおよびＢと偏析部のビッカース硬さＨｖの関係が
、 ＨＶ≦２３０−４／１０（Ａ＋Ｂ／２）を満足する場合
、水素誘起割れは発生しないが、この条件を満足しない
場合には水素誘起割れが発生するのである。
測定部における面積１０ｍｍ２中の長さ１０μ以上のＡ
系介在物の総長さＡ（μ）、同じくＢ系介在物の総長さ
Ｂ（μ）により制限されるものであり、即ち、第１図に
示すように、偏析部の硬さと介在物長さの異なる鋼板を
用い、ｐＨ＝３の条件で９６時間の水素誘起割れ試験を
行なった結果、偏析部の硬さがＨｖ＞２３０であれば、
長さ１０℃以上のＡ系およびＢ系介在物が無くても水素
誘起割れは発生する。また、偏析部の硬さがＨｖ≦２３
０の場合、長さ１０μ以上のＡ系およびＢ系介在物の総
長さＡおよびＢと偏析部のビッカース硬さＨｖの関係が
、 ＨＶ≦２３０−４／１０（Ａ＋Ｂ／２）を満足する場合
、水素誘起割れは発生しないが、この条件を満足しない
場合には水素誘起割れが発生するのである。
この場合、介在物として長さ１０μ未満のものを省いた
理由は、このような小さい介在物は地鉄との界面の面積
が小さく、また、介在物先端の尖脱皮も小さく水素誘起
割れに大きな影響を与えないからである。また、Ｂ系介
在物の総長さの係数をＡ系介在物の総長さの係数の１７
２としたのは、へ系介在物と同じ係数とした場合、偏析
部硬さと介在物長さの関係で水素誘起割れ発生の有無を
良好に整理できないのに対し、この係数を１／２とする
と第１図に示すように、この両者の関係によって水素誘
起割れの発生を制御できるからである。
理由は、このような小さい介在物は地鉄との界面の面積
が小さく、また、介在物先端の尖脱皮も小さく水素誘起
割れに大きな影響を与えないからである。また、Ｂ系介
在物の総長さの係数をＡ系介在物の総長さの係数の１７
２としたのは、へ系介在物と同じ係数とした場合、偏析
部硬さと介在物長さの関係で水素誘起割れ発生の有無を
良好に整理できないのに対し、この係数を１／２とする
と第１図に示すように、この両者の関係によって水素誘
起割れの発生を制御できるからである。
また、偏析部とは鋼板の中央部またはその近傍に位置す
る凝固時の成分偏析部のことである。
る凝固時の成分偏析部のことである。
そして、水素誘起割れの発生が、偏析部の硬さとその位
置における介在物の総長さによって制限される理由は未
が解明されていないが、介在物と地鉄との界面の面積、
界面先端の尖鋭度、水素ガスの圧力の大外さ、介在物の
周囲の地鉄の水素脆化の程度に関係しているものと考え
られる。
置における介在物の総長さによって制限される理由は未
が解明されていないが、介在物と地鉄との界面の面積、
界面先端の尖鋭度、水素ガスの圧力の大外さ、介在物の
周囲の地鉄の水素脆化の程度に関係しているものと考え
られる。
［実 施 例１
本発明に係る耐水素誘起割れ性に優れた鋼板の実施例を
説明する。
説明する。
実施例
第１表に示す含有成分および成分割合の鋼を溶製後、連
続鋳造法または造塊法により鋳造した後熱間圧延によっ
て供試鋼板を製造した。
続鋳造法または造塊法により鋳造した後熱間圧延によっ
て供試鋼板を製造した。
各供試鋼板の偏析部の硬さをビッカース硬度計（荷重１
００ｇ）で測定すると共に、その部分における面積１０
１１Ｉ２中の長さ１０μ以上のＡ系介在文およびＢ系介
在物の総長さを光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で測定
だ。
００ｇ）で測定すると共に、その部分における面積１０
１１Ｉ２中の長さ１０μ以上のＡ系介在文およびＢ系介
在物の総長さを光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で測定
だ。
この測定に用いた供試鋼板は、以下説明する水素誘起割
れ試験供試鋼板と同じ位置から採取した。
れ試験供試鋼板と同じ位置から採取した。
測定結果を第２表に示す。
耐水素誘起割れ性の評価は、Ｎ Ａ ＣＥ Ｓ Ｌａ
ｎｄａｒｄ ＴＭ−０２−８４に準じて行なった。た
だし、試験に用いた溶液は、Ｈ２Ｓで飽和した人工海水
（所謂、ＢＰ溶液１．Ｈ： ｓ ＞と５％ＮａＣｌ＋０
．５％酢酸溶液（所謂、ＮＡＣＥ溶液、ｐＨ＝３ ）の
２種類である。
ｎｄａｒｄ ＴＭ−０２−８４に準じて行なった。た
だし、試験に用いた溶液は、Ｈ２Ｓで飽和した人工海水
（所謂、ＢＰ溶液１．Ｈ： ｓ ＞と５％ＮａＣｌ＋０
．５％酢酸溶液（所謂、ＮＡＣＥ溶液、ｐＨ＝３ ）の
２種類である。
各供試鋼板より採取した試験片を無負荷状態で上記溶液
に９６時間浸漬した後、断面検鏡により水素誘起割れの
有無を判定した。
に９６時間浸漬した後、断面検鏡により水素誘起割れの
有無を判定した。
上記水素誘起割れ試験に供した試験片は、最も偏析の大
きいと考えられる位置か１第２図に示すように採取した
。試験片の形状および断面検鏡位置を第３図に示す、試
験片のサイズは、ｔＸ２０ ｗ Ｘ１００１ｓｅｉであ
る。また、試験片の厚さは鋼板の表離両面を各ｌａｗず
つ切削した。
きいと考えられる位置か１第２図に示すように採取した
。試験片の形状および断面検鏡位置を第３図に示す、試
験片のサイズは、ｔＸ２０ ｗ Ｘ１００１ｓｅｉであ
る。また、試験片の厚さは鋼板の表離両面を各ｌａｗず
つ切削した。
各供試鋼板より各試験溶液当り３個の試験片を採取し、
何れの試験片においても水素誘起割れの発生が認められ
ない場合のみ、水素誘起割れの発生無しと判定した。
何れの試験片においても水素誘起割れの発生が認められ
ない場合のみ、水素誘起割れの発生無しと判定した。
試験結果を第２表に示す。
この第２表から明らかなように、本発明に係る耐水素誘
起割れ性に優れた鋼板においては、ｐＨ；５のＢＰ溶液
においては勿論のこと、ｐＨ’：：’３のＮＡＣＥ溶液
においても水素誘起割れな全く発生していない。
起割れ性に優れた鋼板においては、ｐＨ；５のＢＰ溶液
においては勿論のこと、ｐＨ’：：’３のＮＡＣＥ溶液
においても水素誘起割れな全く発生していない。
また、本発明に係る耐水素誘起割れ性に優れた鋼板の要
件を満足していない鋼板においては何れも水素誘起割れ
が発生している。
件を満足していない鋼板においては何れも水素誘起割れ
が発生している。
）Ｉ［１・・２３０−４／１０Ｘ（Ａ＋Ｂ／２）○ ：
水素誘起割れ無し、×： 水素誘起割れ発生。
水素誘起割れ無し、×： 水素誘起割れ発生。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明に係る耐水素誘起割れ性に
優れた鋼板は上置の構成であるから、ｐＨ＝３のような
厳しい環境下においても水素誘起割れは全く発生するこ
とがない優れた耐水素誘起割れ性を有する効果がある。
優れた鋼板は上置の構成であるから、ｐＨ＝３のような
厳しい環境下においても水素誘起割れは全く発生するこ
とがない優れた耐水素誘起割れ性を有する効果がある。
第１図は水素誘起割れ発生におよぼす鋼板偏析部の硬さ
と介在物長さの関係を示す図、第２図は水素誘起割れ試
験片の採取位置を示す斜視図、第３図は水素誘起割れ試
験片の形状と断面検鏡位置を示す斜視図である。 福 請９’ｙ名”Ｌ＠（Ｈｖ） −ｉ？２ 図 ？３！ｉ！１
と介在物長さの関係を示す図、第２図は水素誘起割れ試
験片の採取位置を示す斜視図、第３図は水素誘起割れ試
験片の形状と断面検鏡位置を示す斜視図である。 福 請９’ｙ名”Ｌ＠（Ｈｖ） −ｉ？２ 図 ？３！ｉ！１
Claims (4)
- （１）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２〜０
．６０ｗｔ％、Ｍｎ０．５０〜２．５０ｗｔ％、Ｐ０．
０２０ｗｔ％以下、Ｓ０．０１０ｗｔ％以下、Ａｌ０．
００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなり、かつ、偏析部のビッカース硬さと
、硬さ測定部における面積１０ｍｍ＾２中の長さ１０μ
以上のＡ系介在物の総長さＡ（μ）、同じくＢ系介在物
の総長さＢ（μ）との関係が下記の式を満足することを
特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた鋼板。 Ｈｖ≦２３０−４／１０×（Ａ＋Ｂ／２） - （２）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２〜０
．６０ｗｔ％、Ｍｎ０．５０〜２．５０ｗｔ％、Ｐ０．
０２０ｗｔ％以下、Ｓ０．０１０ｗｔ％以下、Ａｌ０．
００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｎｂ０．００５〜０．１５０ｗｔ％、Ｖ０．００５〜０
．１５０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１５０ｗｔ％、
Ｃｕ０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．５
０ｗｔ％、Ｍｏ０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｎｉ０．０
５〜１．００ｗｔ％、Ｂ０．０００３〜０．００３０ｗ
ｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなり、かつ、偏析部のビッカ
ース硬さと、硬さ測定部における面積１０ｍｍ＾２中の
長さ１０μ以上のＡ系介在物の総長さＡ（μ）、同じく
Ｂ系介在物の総長さＢ（μ）との関係が下記の式を満足
することを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた鋼板。 Ｈｖ≦２３０−４／１０×（Ａ＋Ｂ／２） - （３）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２〜０
．６０ｗｔ％、Ｍｎ０．５０〜２．５０ｗｔ％、Ｐ０．
０２０ｗｔ％以下、Ｓ０．０１０ｗｔ％以下、Ａｌ０．
００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｃａ０．０００５〜０．００５０ｗｔ％、ＲＥＭ０．０
０１〜０．０３０ｗｔ％ のうちの１種または２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなり、かつ、偏析部のビッカース硬さと、
硬さ測定部における面積１０ｍｍ＾２中の長さ１０μ以
上のＡ系介在物の総長さＡ（μ）、同じくＢ系介在物の
総長さＢ（μ）との関係が下記の式を満足することを特
徴とする耐水素誘起割れ性に優れた鋼板。 Ｈｖ≦２３０−４／１０×（Ａ＋Ｂ／２） - （４）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２〜０
．６０ｗｔ％、Ｍｎ０．５０〜２．５０ｗｔ％、Ｐ０．
０２０ｗｔ％以下、Ｓ０．０１０ｗｔ％以下、Ａｌ０．
００５〜０．０６０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｎｂ０．００５〜０．１５０ｗｔ％、Ｖ０．００５〜０
．１５０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１５０ｗｔ％、
Ｃｕ０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．５
０ｗｔ％、Ｍｏ０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｎｉ０．０
５〜１．００ｗｔ％、Ｂ０．０００３〜０．００３０ｗ
ｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有し、さらに
、 Ｃａ０．０００５〜０．００５０ｗｔ％、ＲＥＭ０．０
０１〜０．０３０ｗｔ％ の１種または２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなり、かつ、偏析部のビッカース硬さと、硬さ測
定部における面積１０ｍｍ＾２中の長さ１０μ以上のＡ
系介在物の総長さＡ（μ）、同じくＢ系介在物の総長さ
Ｂ（μ）との関係が下記の式を満足することを特徴とす
る耐水素誘起割れ性に優れた鋼板。 Ｈｖ≦２３０−４／１０×（Ａ＋Ｂ／２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8652286A JPS62243737A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8652286A JPS62243737A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62243737A true JPS62243737A (ja) | 1987-10-24 |
| JPH0558053B2 JPH0558053B2 (ja) | 1993-08-25 |
Family
ID=13889319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8652286A Granted JPS62243737A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62243737A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0616042A1 (en) * | 1993-03-16 | 1994-09-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| KR100832982B1 (ko) * | 2006-11-09 | 2008-05-27 | 주식회사 포스코 | 내수소유기균열성과 저온인성이 우수한 열연강재 및 그제조방법 |
| WO2009038160A1 (ja) * | 2007-09-19 | 2009-03-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高圧水素ガス環境用低合金鋼および高圧水素用容器 |
| KR100957973B1 (ko) | 2007-12-28 | 2010-05-17 | 주식회사 포스코 | 냉간변형 하에서 내 사우어 특성이 우수한 열연강판 |
-
1986
- 1986-04-15 JP JP8652286A patent/JPS62243737A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0616042A1 (en) * | 1993-03-16 | 1994-09-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| US5555916A (en) * | 1993-03-16 | 1996-09-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| KR100832982B1 (ko) * | 2006-11-09 | 2008-05-27 | 주식회사 포스코 | 내수소유기균열성과 저온인성이 우수한 열연강재 및 그제조방법 |
| WO2009038160A1 (ja) * | 2007-09-19 | 2009-03-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高圧水素ガス環境用低合金鋼および高圧水素用容器 |
| US8663400B2 (en) | 2007-09-19 | 2014-03-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel for high-pressure hydrogen gas environment and container for high-pressure hydrogen |
| KR100957973B1 (ko) | 2007-12-28 | 2010-05-17 | 주식회사 포스코 | 냉간변형 하에서 내 사우어 특성이 우수한 열연강판 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0558053B2 (ja) | 1993-08-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |