JPS62279201A - ロ−タリピストンエンジンの潤滑油供給装置 - Google Patents
ロ−タリピストンエンジンの潤滑油供給装置Info
- Publication number
- JPS62279201A JPS62279201A JP12236286A JP12236286A JPS62279201A JP S62279201 A JPS62279201 A JP S62279201A JP 12236286 A JP12236286 A JP 12236286A JP 12236286 A JP12236286 A JP 12236286A JP S62279201 A JPS62279201 A JP S62279201A
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- JP
- Japan
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- lubricating oil
- combustion pressure
- amount
- cylinder
- supply device
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３発明の詳細な説明
（産業上の利用分野）
本発明は、ロータリピストンエンジンの潤滑油供給装置
に関するものである。
に関するものである。
（従来技術）
ハウジング内に収納したロータの回転によって出力を取
り出すロータリピストンエンジンにあっては、気筒内す
なわちロータによってハウジング内に画成された作動室
に対して潤滑油を供給して、アペックスシールやサイド
シールの摺動部分の潤滑を行なうようになっている。こ
の作動室に供給された潤滑油は、最終的に排気ガスと共
に排出される関係上、潤滑油の供給量を必要最小限に止
めることが、オイル消費量を少なくする上で重要となる
。
り出すロータリピストンエンジンにあっては、気筒内す
なわちロータによってハウジング内に画成された作動室
に対して潤滑油を供給して、アペックスシールやサイド
シールの摺動部分の潤滑を行なうようになっている。こ
の作動室に供給された潤滑油は、最終的に排気ガスと共
に排出される関係上、潤滑油の供給量を必要最小限に止
めることが、オイル消費量を少なくする上で重要となる
。
このため、従来、要求潤滑油量を示すパラメータとして
、エンジン負荷より具体的にはスロットル開度を利用し
て、潤滑油量をスロットル開度に応じたものとして供給
するようにしていた（特開昭６０−６００１号公報参照
）。
、エンジン負荷より具体的にはスロットル開度を利用し
て、潤滑油量をスロットル開度に応じたものとして供給
するようにしていた（特開昭６０−６００１号公報参照
）。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、上記従来のように、スロットル開度に応
じて潤滑油量を決定するものにおいては、このスロット
ル開度が必ずしも正確に要求潤滑油にに合致しないもの
となる。すなわち、エンジンの個体差、経年変化等によ
り、スロットル開度が同じであったとしても実際のエン
ジン負荷は微妙に相違するものとなっていた。このため
、従来のものでは、かなり余裕を見込んで余分に潤滑油
を供給しなければならず、この余裕を見込んだ分だけ潤
滑油の消費が大きくなってしまう、という問題があった
。
じて潤滑油量を決定するものにおいては、このスロット
ル開度が必ずしも正確に要求潤滑油にに合致しないもの
となる。すなわち、エンジンの個体差、経年変化等によ
り、スロットル開度が同じであったとしても実際のエン
ジン負荷は微妙に相違するものとなっていた。このため
、従来のものでは、かなり余裕を見込んで余分に潤滑油
を供給しなければならず、この余裕を見込んだ分だけ潤
滑油の消費が大きくなってしまう、という問題があった
。
したがって、本発明の目的は、作動室へ供給する潤滑油
をより低減し得るようにしたロータリピストンエンジン
の潤滑油供給装置を提供することにある。
をより低減し得るようにしたロータリピストンエンジン
の潤滑油供給装置を提供することにある。
（問題点を解決するための手段、作用）前述の目的を達
成するため、本発明にあっては、エンジンの実際の燃焼
圧に応じて作動室へ供給する潤滑油量を決定するように
しである。具体的には、第５図に示すように、 作動室に供給する潤滑油量を調整する潤滑油量調整手段
と、 作動室での燃焼圧を検出する燃焼圧検出手段と。
成するため、本発明にあっては、エンジンの実際の燃焼
圧に応じて作動室へ供給する潤滑油量を決定するように
しである。具体的には、第５図に示すように、 作動室に供給する潤滑油量を調整する潤滑油量調整手段
と、 作動室での燃焼圧を検出する燃焼圧検出手段と。
前記燃焼圧検出手段からの出力に応じて前記潤滑油量調
整手段を制御する制御手段と、を備えた構成としである
。
整手段を制御する制御手段と、を備えた構成としである
。
このような構成とすることにより、エンジンの個体差あ
るいは経年変化等によって、スロットル開度が同じであ
っても燃焼圧が異なるような場合においても、この燃焼
圧に応じて潤滑油量を決定するため、この潤滑油量を常
に必要最小限とすることが可能となる。
るいは経年変化等によって、スロットル開度が同じであ
っても燃焼圧が異なるような場合においても、この燃焼
圧に応じて潤滑油量を決定するため、この潤滑油量を常
に必要最小限とすることが可能となる。
（実施例）
以下本発明の実施例を添付した図面に基づいて説明する
。
。
第１図において、エンジン本体１は、出力軸方向前後に
２つの気筒ＩＡ、ＩＢを有する２０一タ式とされている
（第１図では１つの気筒を分解して示している）、すな
わち、エンジン本体ｌのハウジングは、既知のように、
前後一対のロータハウジング２と、前後一対のサイドハ
ウジング３と、図示は略すが前後のロータハウジング２
．３間に介装されたミディアムハウジング（図示路）と
により構成され、各ロータハウジング２内には、それぞ
れロータ４が収納されている。このロータハウジング２
内周面はべりトロコイド曲線とされる一方、ロータ４の
外周面はこのペリトロコイド曲線の内包路線とされ、こ
れにより各ロータ２の外周囲には、３つの作動室５が画
成されている。この作動室５は、ロータ４の回転に応じ
て容積変化し、吸気ボート６から作動室５内に充填され
た吸気（混合気）は、圧縮された後点火プラグ７により
着火され、膨張による仕事を行って、排気ボート８から
排出される。なお、第１図では、前後の気筒ＩＡ、ＩＢ
におけるロータ４の回転位相位置が同じように描かれて
いるが、実際には所定の回転位相差を有するものである
。
２つの気筒ＩＡ、ＩＢを有する２０一タ式とされている
（第１図では１つの気筒を分解して示している）、すな
わち、エンジン本体ｌのハウジングは、既知のように、
前後一対のロータハウジング２と、前後一対のサイドハ
ウジング３と、図示は略すが前後のロータハウジング２
．３間に介装されたミディアムハウジング（図示路）と
により構成され、各ロータハウジング２内には、それぞ
れロータ４が収納されている。このロータハウジング２
内周面はべりトロコイド曲線とされる一方、ロータ４の
外周面はこのペリトロコイド曲線の内包路線とされ、こ
れにより各ロータ２の外周囲には、３つの作動室５が画
成されている。この作動室５は、ロータ４の回転に応じ
て容積変化し、吸気ボート６から作動室５内に充填され
た吸気（混合気）は、圧縮された後点火プラグ７により
着火され、膨張による仕事を行って、排気ボート８から
排出される。なお、第１図では、前後の気筒ＩＡ、ＩＢ
におけるロータ４の回転位相位置が同じように描かれて
いるが、実際には所定の回転位相差を有するものである
。
前記各吸気ボート６へ吸気を供給する吸気通路１１は、
途中にサージタンク１２を有する。このサージタンク１
２に対しては、１本の共通通路１３から吸気が供給され
るようになっており、この共通通路１３には、この上流
側から下流側へ順次、エアクリーナ１４、エアフローメ
ータ１５、スロットル弁１６が配設されている。また、
サージタンク１２からは２本の独立通路１７に分岐され
て、一方の独立通路１７が前側気筒ＩＡの吸気ボート６
に、他方の独立通路１７が後側気筒ＩＢの吸気ボート６
に連結されている。そして、燃料は、独立通路１７．１
７に設けた燃料噴射弁１８から供給されるようになって
いる。
途中にサージタンク１２を有する。このサージタンク１
２に対しては、１本の共通通路１３から吸気が供給され
るようになっており、この共通通路１３には、この上流
側から下流側へ順次、エアクリーナ１４、エアフローメ
ータ１５、スロットル弁１６が配設されている。また、
サージタンク１２からは２本の独立通路１７に分岐され
て、一方の独立通路１７が前側気筒ＩＡの吸気ボート６
に、他方の独立通路１７が後側気筒ＩＢの吸気ボート６
に連結されている。そして、燃料は、独立通路１７．１
７に設けた燃料噴射弁１８から供給されるようになって
いる。
前後の気筒ＩＡ、ＩＢの各作動室５に対しての潤滑油供
給方式は、実施例では、直接式と分離式との併用方式と
されている。すなわち、前後の各ロータハウジング２に
は、吸気行程にある作動室５に対して直接潤滑油を噴射
するための第１ノズル（ジェット）２１Ａあるいは２１
Ｂが設けられると共に、各独立通路１７には、吸気と共
に潤滑油を作動室５へ供給する第２ノズル２２Ａあるい
は２２Ｂが設けられている。
給方式は、実施例では、直接式と分離式との併用方式と
されている。すなわち、前後の各ロータハウジング２に
は、吸気行程にある作動室５に対して直接潤滑油を噴射
するための第１ノズル（ジェット）２１Ａあるいは２１
Ｂが設けられると共に、各独立通路１７には、吸気と共
に潤滑油を作動室５へ供給する第２ノズル２２Ａあるい
は２２Ｂが設けられている。
前記前側気筒ＩＡ用の両ノズル２１Ａ、２２Ａ、後側気
筒ＩＢ用の両ノズル２１Ｂ、２２Ｂに対して、互いに独
立して潤滑油を供給するため、２つのポンプ２３Ａ、２
３Ｂが設けられている。
筒ＩＢ用の両ノズル２１Ｂ、２２Ｂに対して、互いに独
立して潤滑油を供給するため、２つのポンプ２３Ａ、２
３Ｂが設けられている。
この各ポンプ２３Ａ、２３Ｂは、それぞれ実施例ではス
テッピングモータを利用したメタリングポンプとされて
、ノズル２１Ａ、２２Ａ、２１Ｂ、２２Ｂに対する潤滑
油供給手段と、潤滑油量を調整する潤滑油量調整手段を
兼用したものとなっている。すなわち、各ポンプ２３Ａ
、２３Ｂは、リザーバ（オイルパン）２４内の潤滑油を
ステッピングモータの回転位置すなわちその入力ステッ
プ数に応じて吐出するものとなっている。そして、ポン
プ２３Ａ（２３Ｂ）から吐出された潤滑油は、それぞれ
分流弁２５Ａ （２５Ｂ）により所定割合分流されて（
一般には１：１に分流）、配管２６Ａ（２６Ｂ）を介し
て第１ノズル２１Ａ（２１Ｂ）に、また配管２７Ａ（２
７Ｂ）を介して第２ノズル２２Ａ（２２Ｂ）へ供給され
るようになっている。
テッピングモータを利用したメタリングポンプとされて
、ノズル２１Ａ、２２Ａ、２１Ｂ、２２Ｂに対する潤滑
油供給手段と、潤滑油量を調整する潤滑油量調整手段を
兼用したものとなっている。すなわち、各ポンプ２３Ａ
、２３Ｂは、リザーバ（オイルパン）２４内の潤滑油を
ステッピングモータの回転位置すなわちその入力ステッ
プ数に応じて吐出するものとなっている。そして、ポン
プ２３Ａ（２３Ｂ）から吐出された潤滑油は、それぞれ
分流弁２５Ａ （２５Ｂ）により所定割合分流されて（
一般には１：１に分流）、配管２６Ａ（２６Ｂ）を介し
て第１ノズル２１Ａ（２１Ｂ）に、また配管２７Ａ（２
７Ｂ）を介して第２ノズル２２Ａ（２２Ｂ）へ供給され
るようになっている。
第１図中２８は制御ユニットで、この制御ユニット２８
には、各気筒ＩＡ、ＩＢにそれぞれ設けた燃焼圧検出用
のセンサ２９Ａ、２９Ｂからの信号が入力され、また制
御ユニット２８からは各ポンプ２３Ａ、２３Ｂに対して
出力される。この制御ユニット２８は、実施例では、第
２図に示すようにマイクロコンピュータによって構成さ
れている。すなわち、既知のように、ＣＰＵ、ＲＯＭ、
ＲＡＭ、ＣＬＯＣＫを備えて、センサ２９Ａ、２９Ｂか
らの出力がそれぞれＡ／Ｄ変換器を介して入力ボート（
インタフェイス）から入力され、また出力ボートからそ
れぞれ駆動回路を介して各ポンプ２３Ａ、２３Ｂへ出力
される。
には、各気筒ＩＡ、ＩＢにそれぞれ設けた燃焼圧検出用
のセンサ２９Ａ、２９Ｂからの信号が入力され、また制
御ユニット２８からは各ポンプ２３Ａ、２３Ｂに対して
出力される。この制御ユニット２８は、実施例では、第
２図に示すようにマイクロコンピュータによって構成さ
れている。すなわち、既知のように、ＣＰＵ、ＲＯＭ、
ＲＡＭ、ＣＬＯＣＫを備えて、センサ２９Ａ、２９Ｂか
らの出力がそれぞれＡ／Ｄ変換器を介して入力ボート（
インタフェイス）から入力され、また出力ボートからそ
れぞれ駆動回路を介して各ポンプ２３Ａ、２３Ｂへ出力
される。
上記制御ユニット２８は、センサ２９Ａの出力に基づい
てポンプ２３Ａを制御することにより、前側気筒ＩＡに
対する供給潤滑油量を制御する。
てポンプ２３Ａを制御することにより、前側気筒ＩＡに
対する供給潤滑油量を制御する。
また、センサ２９Ｂの出力に基づいてポンプ２３Ｂを制
御することにより、後側気筒ＩＢに対する供給潤滑油量
を制御する。そして、実施例では、第３図に示すように
、センサ２９Ａ、２９Ｂからの出力によって最大燃焼圧
の平均値を求め、この平均値に応じてポンプ２３Ａある
いは２３Ｂからの吐出量を決定するようにしである。す
なわち、実施例では、各気筒ＩＡ、ＩＢの各燃焼圧に応
じて個別に供給潤滑油量を制御するようにしである。
御することにより、後側気筒ＩＢに対する供給潤滑油量
を制御する。そして、実施例では、第３図に示すように
、センサ２９Ａ、２９Ｂからの出力によって最大燃焼圧
の平均値を求め、この平均値に応じてポンプ２３Ａある
いは２３Ｂからの吐出量を決定するようにしである。す
なわち、実施例では、各気筒ＩＡ、ＩＢの各燃焼圧に応
じて個別に供給潤滑油量を制御するようにしである。
上述した制御ユニット２８の制御内容を、第４図に示す
フローチャートに基づいて以下に説明する。なお、以下
の説明でＰはステップ示す。
フローチャートに基づいて以下に説明する。なお、以下
の説明でＰはステップ示す。
先ず、ＰＬにおいて、センサ２２９Ａ、２９Ｂからの出
力に基づいて、各気筒ＩＡ、ＩＢにおける最大燃焼圧Ｐ
Ｍ・ＡとＰＭ−Ｂとが読込まれ、次いでＰ２においてこ
の最大燃焼圧の平均値Ｐ・Ａ、ＰΦＢが算出される。こ
の後、Ｐ３において所定期間経過するのを待って、Ｐ４
において、最大燃焼圧の平均値Ｐ−Ａ、Ｐ−Ｂに基づい
て、ポンプ２３Ａ、２３Ｂに対する駆動用ステップ数Ｓ
＠Ａ、Ｓ−Ｂが算出される。そして、Ｐ５において、Ｐ
４で算出されたステップ数ＳφＡ、Ｓ・Ｂによって、ポ
ンプ２３Ａ、２３Ｂが駆動される。
力に基づいて、各気筒ＩＡ、ＩＢにおける最大燃焼圧Ｐ
Ｍ・ＡとＰＭ−Ｂとが読込まれ、次いでＰ２においてこ
の最大燃焼圧の平均値Ｐ・Ａ、ＰΦＢが算出される。こ
の後、Ｐ３において所定期間経過するのを待って、Ｐ４
において、最大燃焼圧の平均値Ｐ−Ａ、Ｐ−Ｂに基づい
て、ポンプ２３Ａ、２３Ｂに対する駆動用ステップ数Ｓ
＠Ａ、Ｓ−Ｂが算出される。そして、Ｐ５において、Ｐ
４で算出されたステップ数ＳφＡ、Ｓ・Ｂによって、ポ
ンプ２３Ａ、２３Ｂが駆動される。
このように、各気筒ＩＡ、ＩＢに対する供給潤滑油量は
、要求潤滑油量を正確に反映する燃焼圧に基づいて行う
ようにしであるので、エンジンの個体差、経年変化等を
総合的に補償して、この潤滑油量を常に必要最小限のも
のとすることができる。特に実施例のように、各気筒Ｉ
Ａ、ＩＢに対する供給潤滑油量を個々に制御するように
すれば、＠気筒ＩＡ、ＩＢ毎における要求潤滑油量に適
確に対処して、より一層潤滑油の消費を低ｇさせること
ができる。
、要求潤滑油量を正確に反映する燃焼圧に基づいて行う
ようにしであるので、エンジンの個体差、経年変化等を
総合的に補償して、この潤滑油量を常に必要最小限のも
のとすることができる。特に実施例のように、各気筒Ｉ
Ａ、ＩＢに対する供給潤滑油量を個々に制御するように
すれば、＠気筒ＩＡ、ＩＢ毎における要求潤滑油量に適
確に対処して、より一層潤滑油の消費を低ｇさせること
ができる。
なお、制御ユニフト２８をコンピュータによって構成す
る場合は、デジタル式、アナログ式のい丁れであっても
よい。
る場合は、デジタル式、アナログ式のい丁れであっても
よい。
（発明の効果）
本発明は以上述べたことから明らかなように、作動室へ
供給する潤滑油量を低減させて、この間゛滑油の消費を
低減させることができる。
供給する潤滑油量を低減させて、この間゛滑油の消費を
低減させることができる。
第１図は本発明の一実施例を示す全体系統図。
第２図は制御ユニットの構成ブロック図。
第３図は燃焼圧と供給潤滑油量との関係の一例を示すグ
ラフ。 第４図は本発明による制御例を示すフローチャート。 第５図は本発明の全体構成図。 １：エンジン本体 ２：ロータハウジング ４：ロータ ５：作動室 ６：吸気ボート ２１Ａ、２２Ａ：ノズル ２１Ｂ、２２Ｂ：ノズル ２３Ａ、２３Ｂ：ポンプ ２５Ａ、２５Ｂ二分流弁 ２８二制御ユニツト ２９Ａ、２９Ｂ：センサ（燃焼圧検出用）特許−願人
マツダ株式会社 第２図
ラフ。 第４図は本発明による制御例を示すフローチャート。 第５図は本発明の全体構成図。 １：エンジン本体 ２：ロータハウジング ４：ロータ ５：作動室 ６：吸気ボート ２１Ａ、２２Ａ：ノズル ２１Ｂ、２２Ｂ：ノズル ２３Ａ、２３Ｂ：ポンプ ２５Ａ、２５Ｂ二分流弁 ２８二制御ユニツト ２９Ａ、２９Ｂ：センサ（燃焼圧検出用）特許−願人
マツダ株式会社 第２図
Claims (1)
- （１）作動室に供給する潤滑油量を調整する潤滑油量調
整手段と、 作動室での燃焼圧を検出する燃焼圧検出手段と、 前記燃焼圧検出手段からの出力に応じて前記潤滑油量調
整手段を制御する制御手段と、 を備えていることを特徴とするロータリピストンエンジ
ンの潤滑油供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12236286A JPH0652054B2 (ja) | 1986-05-29 | 1986-05-29 | ロ−タリピストンエンジンの潤滑油供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12236286A JPH0652054B2 (ja) | 1986-05-29 | 1986-05-29 | ロ−タリピストンエンジンの潤滑油供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62279201A true JPS62279201A (ja) | 1987-12-04 |
| JPH0652054B2 JPH0652054B2 (ja) | 1994-07-06 |
Family
ID=14834008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12236286A Expired - Lifetime JPH0652054B2 (ja) | 1986-05-29 | 1986-05-29 | ロ−タリピストンエンジンの潤滑油供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0652054B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114439569A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-05-06 | 江苏方霖动力科技有限公司 | 一种自动调整泵油速率的转子机润滑系统及小型转子机 |
-
1986
- 1986-05-29 JP JP12236286A patent/JPH0652054B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114439569A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-05-06 | 江苏方霖动力科技有限公司 | 一种自动调整泵油速率的转子机润滑系统及小型转子机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0652054B2 (ja) | 1994-07-06 |
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