JPS6228423A - 成形可能シ−ト状構造物用ヤ−ンおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、織物または編物のような、特に三次元的に成
形しうる繊維シート状構造物を製造するためのヤーン（
糸（Ｇａｒｎ　））およびこのヤーンの製造方法に関す
る。

繊維シート状構造物の特に三次元的成形は、例えば深絞
りにより、しかしまたその他のそれ自体公知の技術によ
り行なわれる。そのような繊維シート状構造物は１例え
ば車輛の内装用の表面材ないし被覆材としてならびに全
く一般的にプラスチック成形部材の被覆用として必要で
ある。繊維シート状構造物は、その際例えば扉の金属製
の内面パネルの上に被覆されまたは表面上に圧着されそ
して粘着剤により接着的に適用されることができる。

特に小さな曲率半径が用いられる場合には、用いられた
繊維製シート状構造物の材料の強度に依存してこの繊維
製シート状構造物に強い変形が生ずる。編物類の場合、
三次元的変形は。

大抵存在する構造的伸び（Ｋｏｎｓｔｒｕｋｔｉｏｎｓ
ｄｅ−ｈｎｕｎｇ）から生ずることがある。しかしなが
ら、繊維シート状構造物の構造的伸びは、成形体の伸び
た、露出した部位における面重量の対応する減少を生ず
るが、このことは特にパイル製品の場合に煩わしく認め
られることがある。編物類とは異なり、織物の構造的伸
びは、大抵僅少で数係のみにすぎないので、この場合に
はこの種の変形は、自由に処理することができない。

シート状構造物の変形性は、例えば、ドイツ特許出願公
開用４４０５．２０９号に記載されているように、それ
らの製造に弾性糸を使用することによって明らかに改善
される。もう一つの欠点は、ストレッチ織物の残在する
弾性であり、それは支持体材料よりの織物の分離をもた
らすことがらシ、しかも特に小さな曲率半径の場合に凹
面状に変形された部位において織物の分離をもたらす。

不織繊維製品、いわゆるフリースは、高い構造的伸び値
および良好な変形性を有しており、それば未延伸のステ
ープルヤーンよりなる糸またはフィラメントを用いるこ
とにより、例えば、工業用フィルターの製造用にけドイ
ツ特許出願公開第３．０２９．７５２号に、あるいは模
造革の製造用にはドイツ特許公告第１．５６０．７９７
号に記載されている。フリースは、一般に均一的に僅か
な構造づけられた外観を示す。繊維の構造は、実際上適
当な着色ま念は押型で模様を付けることによってのみ輪
郭づけされつる。

従来技術によれば、更に高速紡糸によって部分的に配向
された未延伸ヤーンから織物？製造することがすでに知
られている。すなわち、例えば、ドイツ特許出願公開第
７．６２へ９０４号から、高速紡糸された未延伸ヤーン
から更に後延伸することなく直接に編成または織成する
こと圧よる衣料用の繊維材料が開示されている。

ドイツ特許出願公開第１．４６０．６０１号および同第
２，２２０，７１５号から、部分配向された未延伸ヤー
ンをまず編成または織成し、そして次いでシート状構造
物中で延伸することが知られている。東ドイツ特許第１
２５．９１８号には、部分配向された、未延伸ヤーンが
織成または編成によってシート状構造物に加工されそし
て次にこのシート状構造物内で熱的機械的処理にかけら
れるというシート状繊維構造物の製造方法が開示されて
いる。

しかしながら、このすでに公知の方法にお込ては、シー
トの成形工程中（例えば織機上でのよこ糸挿入中）にヤ
ーンが不均一に９Ｅ伸されてシート状構造物の染着性が
変動する結果となる。

特別な用途においては、部分的に配向された未鶏伸フィ
ラメントの熱硬化がすでに開示されている。ドイツ特許
出願公開第２．８２１．２４５号には、タイヤの製造に
おいて必要なベルトヤーンが不均一にずれるのを防ぐよ
こ糸の製造が記載されている。これに関連して、タイヤ
の加硫の際に高い温度における自由な収縮の減少につい
て特に価値が置かれる。上記の従来技術は。

これらのフィラメントまたはヤーンが繊維産業の目的で
、そして特にテクスチャードヤーンの製造に適している
ことにつ込てはなんら触れていないのである。

従って、織成または編成によって繊維シート状構造物の
製造を可能にし、一様な染着性を有するのみならず、ま
た一度にそしてすべての成形工程にとって不可逆的に延
伸されうるヤーンを開発するという課題が従来絶えず存
在していた。そのような成形方法は、通常高論温度にお
いて行方われるので、そのようなり−７は、その上適度
に耐熱性でなければならなり０本発明によれば、この課
題は、部分的に配向されているが未延伸のテクスチャー
ドポリエステルフィラメントを有しそして特許請求の範
囲第１項において規定されて０るような一連の諸性質全
有するヤーンによって解決される。そのようなり−ンお
よびヤーン成分の好ましい実施態様は、同様にヤーンに
関するものである従属請求項の対象である。そのよう々
ヤーンの製造は、特許請求の範囲第９項によれば、同時
的な延伸を実質的に完全に避けながらテクスチャー加工
および緊張下における糸の熱処理によって可能になる。

以下の特許請求の範囲第１０〜１５項は１本発明による
方法の好ましい実施態様に係わる従属請求項である。

そのようなり−ンを使用することによって、織成または
編成により不可逆的に高度に成形可能な繊維シート状構
造物を製造することが可能である。これに関連して、「
不可逆的に高度に成形可能の」という用語は、繊維シー
ト状構造物の、成形工程％例えば深絞りにおいて、適用
された負荷に譲歩しそして次に成形工程によってもたら
されるべきことが所望される空間的形状におｈて実質的
に不可逆的のままであり、そして弾性的な繊維シート状
構造物の場合のように、作用する回復力の結果として繊
維シート状構造物の元の平面的形状へと復元する繊維シ
ート状構造物の性質を意味するものと解すべきである。

繊維シート状構造物の三次元的成形可能性の程度は、複
数の因子に依存し、そして従って特定の数値として規定
することが困難である。例えば１曲率半径、変形の深さ
および繊維材料の厚さなどは、すべて成形性に影響を及
ぼす。その他の因子には、例えば成形されるべき材料の
滑シ可能性、シート状構造物が製造される方法、フィラ
メントの繊度、ヤーンの太さその他がある。その理由か
ら「高度に成形可能」とは、本明細書中においては、そ
のような繊維シート状構造物によって自動車の内張シを
被覆することができるためには少くとも十分であるよう
な成形性を意味するものとする。「内張シ」には、特に
ドアの内張りおよび屋根の内張シが包含される。

そのような繊維シート状構造物を製造するために必要な
り−ンは１本発明に従ってテクスチャードヤーンから製
造されるべきである。原則的に異なったテ′クスチャー
ドヤーン全使用することが可能である。しかしながら、
本発明によって規定された低い弾性度がヤーンによって
達成されうろことを保証することが必要である。

これは、ヤーンが高度に弾性な、仮撚シテクスチャード
フィラメントからなる場合は１通常該当しない。特に好
適表方法は、例えば低いけん縮伸長柱を有する高かさ高
性ヤーンさえも製出しうるエアージェットテクスチャー
加工である。

本発明の解決すべき課題は、少くとも部分的に、部分配
向され念未延伸の合成フィラメントからなるヤーンによ
って解決される。これらのフィラメントは、少くとも７
０係、特に７０〜２００係の破断伸度および少くとも６
　ｃＮ／ｌｅｘの流動応力を有すべきである。好ましい
実施態様においては、これらのフィラメントの破断伸度
は、８０ないし１６０％であるべきである。

これらのポリエステルフィラメントの流動応力は、好ま
しくは少くとも７　ＯＮ／ｌｅ！であるべきである。

流動応力（Ｆｌｉｅｓｓｓｐａｎｎｕｎｇ（ｆｌｏｗ　
５ｔｒｅｓｓ　））とは、応力−ひすみ曲線が最初の直
線経路を離れる：すなわちフィラメントの長さの変化が
不可逆的となるヤーンの張力（引張シ応力を最初の線密
度（Ａｕｓｇａｎｇｓｔｉｔｅｒ　）で割ったもの）１
−意味するものとする。長さの不可逆的変化の正確な出
発点は、しばしば確認することが困難である。しかしな
がら、その代りに応力−ひすみ曲線の最少値を流動応力
の値として用いることができる。そのような最少値は、
通常流動点のうちの直線状の上昇および一定のカーブの
後に曲線の水平な分岐として観察される。この領域　−
において、長さは、かくして応力の増加なしに増加する
。フィラメントの高度の部分配向の場合には、この最少
値は、曲線中の湾曲点または屈曲点として認められる。

しかしながら、すべての場合に流動応力を決定すること
はできない。

例えば、応力−ひすみ曲線中に現われる小さな屈曲点の
みの場合には、曲線の各所に接線を引くことができる。

そのとき、接線の交点をこのフィラメントの流動応力と
みなすことができる。

部分配向された、未延伸のポリエステルフィラメントは
１通常高速紡糸によって製造される。

部分配向の程度は、複屈折値によって特徴づけられうる
。本発明の場合においては、フィラメントの複屈折値は
、少くとも２７　Ｘ　１０−３　、好ましくは少くとも
３０　Ｘ　１０−３であるべきである。これらの高速紡
糸フィラメントは、好ましくは更に延伸にかけられたも
のである必要はない。本発明の詳細な説明に関連して後
に強調されるように、延伸もまたフィラメントのテクス
チャ一工程という面において関連づける必要も逐い。高
速紡糸され、部分配向されそして未延伸のフィラメント
がそれらの性質を有したままであるということ、すなわ
ち上記のようにそれに対応して高い破断伸度をなお有し
ているということが肝要である。

少くとも６　ａＮ／ｌθＸ以上という必要な流動応力は
、市販の部分配向され念未延伸のヤーンによっては達成
されない。これらのヤーンの流動応力は、明らかに所望
の限界以下である。もしヤーンの巻上げ速度が例えば５
．　ＯＯＯｎｌ　／　ｍｉｎまで上昇せしめられると、
所要の流動応力が得られることは事実であるが、これら
のヤーンは、所望の用途には適当でない。何故ならば、
それらの結晶性のためにそれらが過度に高い弾性塵を有
するヤーンを生ずるからである。従って、本発明によっ
て必要とされるフィラメントは、通例の高速紡糸のみに
よっては得られない。高速紡糸に加うるに、緊張下に熱
処理を行なうことが必要であり、それは流動応力の増大
に導くが、他方において破断伸度をして高速紡糸におい
て実質的に不変化のままであるという結果をもたらす。

本発明によるヤーンは、増大した流動応力のゆえに、不
均一な延伸という危険を冒すことなく、織成または編成
によって加工されうるという有利な性質を有する。一般
に、′部分配向された。しかしなお未延伸のポリエステ
ルフィラメントは、完全に延伸されたフィラメントに比
較してより染色性に富んでいる。しかしながら、もしそ
のようなフィラメントが直接に繊維シート状構造物へと
加工されるならば、このものは一時的をそして局部的に
高い応力をもたらし、それはフィラメントの部分的な後
延伸へと、そしてそれ故に変動する染色性に導く。従来
技術とは異なって、織成または編成後にシート状構造を
もたらす均一な染色を得ることができる。

そのようなシート状構造物は、その上、すでに前記のよ
うに、一度のそして永久的な成形工程（例えば深絞り）
によって広い範囲内に亘って不可逆的に成形可能である
という点において卓越している。従って、そのようなり
−７から得られた繊維シート状構造物は、強度に湾曲し
た表面の被覆または内張りとして使用するのに特に好適
である。本発明によるヤーンのもう一つの利点は、使用
されるフィラメント成形材料のゆえＫそれらが熱安定性
であることである。

使用されるヤーンが完全江上記の性質？有するフィラメ
ントからなっている必要はなく、例えば６係より多い量
で十分であるが、しかし本発明によって構成されたフィ
ラメントがヤーンの全線密度の４０〜６０重量の混合比
が好ましい。本発明によって必要とされるこれらの性質
を有し々いヤーン成分のそのような併用のための前提条
件は、本発明によって必要とされる特定の性質を有する
部分配向された未延伸のポリエステルフィラメントがヤ
ーンにおける支持体成分として機能するということであ
る。

支持体および非支持体成分を有するヤーンを混合工程、
しかし特にテクスチャー加工工程によって製造すること
は公知となっている。

本発明によれば、エアジェツトによりテクスチャー加工
されたヤーンが特に好ましｈｏこれらのヤーンば、例え
ばドイツ特許出願公開筒２゜３６２．３２６号および同
第１．９３２．７０６号に記載された装置てよって製造
されうる。この場合、すべてのフィラメントを同じオー
バーフィードをもってテクスチャー加工用ジェットに供
給することができ、それによって１成分ヤーンが得られ
る。しかしながら、その代シに、びシ効果（Ｓｃｈｌｉ
ｎｇｅｎｅｆｆｅｋｔｅ　）　　ｆもたらすために、異
なったオーバーフィードを選択し、それによって支持体
および非支持体成分を有するヤーン？得ることも可能で
ある。この場合には、支持体成分は、最小のオーバーフ
ィードを有するフィラメントによって形成される。本発
明によれば、本発明により必要とされる部分配向された
未延伸のポリエステルフィラメントが支持体成分の少く
とも一部を構成することが必要である。

通常、それは完全に本発明によるフィラメントからなる
であろう。しかしながら、支持体成分が異なった部分１
例えば巻込みヤーンまたは類似物からなっている実施態
様全考慮することもできる。そのような場合には、本発
明によるポリエステルフィラメントが成形の際に支持体
成分の挙動を決定する限りにおいて、支持体成分が少く
とも部分的に本発明によるポリエステルフィラメントか
らなっていることで十分である。

これらの前提の下に、ヤーンが５０％以下の所要の低い
弾性度を有することができる。

本発明によって構成されるヤーンは、低い弾性度のみを
有すべきであり、それはｓ　ｃｓ／ｌθＸの負荷の場合
には、すべての場合に５０係以下、好ましくは３０優以
下であるべきである。

弾性度□、すなわち弾性伸長比（ｅｌａｓｔｉｓｃｈｅ
ｓＤｅｈｎｕｎｇｓｖｅｒｈＭｌｔｎｉｓ　）　　とは
、選択された引張り応力に対する弾性伸長および全伸長
の比を意味するものとする。この引張り応力は、この場
合には５　ｃＮ／ｌθＸであるべきである。弾性度は、
公知の試験法を使用して決定されうる。この明細書にお
いて記載された数値は、　ＤＩＲ５５８３５、第４部に
従って測定されたが、しかし引張シ応力は、初期張力（
Ｖｏｒｓｐａｎｎｋｒａｆｔ　）まで再び低下したのみ
ならず、またフィラメントは、完全に弛緩した後に、残
留張力を測定するために再び初期張力の下に置かれた。

この手段は、よシ再現性のある数値をもたらす。何故な
らば測定装置の避は難込遊びが排除されるからである。

上記の規格においては、弾性度（Ｅｌａｓｔｉｚｉｔａ
−ｔｇｒａｄ　）は、同義語の伸張比（Ｄｅｈｎｕｎｇ
ｓｖｅｒｂＭ−１ｔｎｉｓ　（ｅｘｔｅｎｓｉｂｉｌｉ
ｔｙ　ｒａｔｉｏ　）　）として扱われている。

すでに述べた如く、テクスチャードヤーンの支持体成分
でさえも、この成分の形状全付与しないしは決定する部
分が本発明によって必要とされるべき性質を有するフィ
ラメントからなるということが保証される限りにおいて
、本発明による性質を有するフィラメントから完全にな
っている必要はない。効果を出すために２修正された断
面、修正された染着性その他を有するヤーンを使用する
こともできる。例えば、難燃性の材料から製造されたヤ
ーンを使用することさえ可能である。非支持体成分のよ
り低い伸張性は、ヤーンの対応するオーバーフィードに
よって完全に補償されうる。比較高いオーバーフィード
の場合には、この成分は、ヤーン中にループ状で存在し
、そしてヤーン全体の物性に極めて僅かしか寄与しない
であろう。

本発明によるヤーンを製造するためには、少くとも２７
　Ｘ　１０−１の複屈折値および７０〜２００係の破断
伸度を有する部分配向された未延伸のポリエステルフィ
ラメントが、テクスチャー加工処理のみならずまた緊張
下１００〜１８０℃の熱処理にかけられることが必要で
ある。複数のヤーン成分が一緒に加工される場合には、
本発明により必要とされる性質を有するポリエステルフ
ィラメントヤーンが、支持体成分を構成しそして従って
、最小のオーバーフィードをもって加工されるように保
証することが必要である。

驚くべきことには１本発明によって提供される部分配向
された未延伸のポリエステルヤーンの熱処理は、本発明
の目的にとって十分な流動応力を増大せしめるが、一方
未延伸ヤーンの高い破断伸度を実質的に保持せしめる。

熱処理の好ましい温度範囲は、１００〜１８０℃、特に
１２０〜１５０℃の特定の範囲内でちる。殊にすぐれた
結果は、約１３０℃において得られる。ヤーンの熱処理
は１例えば水蒸気または熱空気を用いて行なわれる。好
ましい実施態様においては、十字巻きボビン上でのヤー
ンの熱処理は、水蒸気音用いるオートクレーブ内で行な
われる。そのような水蒸気処理は、例えばテクスチャー
ド混合ヤーンの染色と組合せることができる。その代シ
に、ヤーンの熱処理は、また連続的に、例えば米国特許
第４．３１６．５７０号に記載された型の装置によって
も実施されうる。この場合、フィラメントの熱処理は、
テクスチャー加工の前あるいはその後に実施されうろこ
とを指摘することができる。重要な点は、ヤーンの必要
なテクスチャー加工の経過中にヤーン成分またはフィラ
メントに過度に高い緊張を与えないことでおる。テクス
チャー加工の工程中のヤーンの延伸は、できる限シ避け
るべきである。何となれば、そのような手段は本発明に
より使用されるべきフィラメントの伸張性の数値を高す
ぎる程度まで低下させることがあるからである。

本発明によるポリエステルフィラメントの部分配向の選
択、すなわち、実質的に高速紡糸工程における巻上げ速
度ならびに固定工程の熱処理の温度は、本発明によるヤ
ーンに対する特定の必要条件に適合せしめられる。例え
ば、織成の工程中に生ずる力は１通常ヤーｙの線密度と
共にｌｆｉ線的に増大しないので、ヤーンの線密度なら
びに支持体成分および非支持体成分（すなわち、例えば
外皮）への分割の割合の選択もまた加工性をその後の加
工の要求事項に適合させるために使用されうる。

以下若干の例示的具体例および添付図面の参照の下に本
発明を更に詳細に説明する。

例１ 応力−ひすみ特性を検討するために、まず多成分ヤーン
（混合ヤーン）中の支持体成分として使用しうる一成分
ヤーンの試験を行なった。

この目的で５７　Ｘ　１０−３の複屈折イ直およびｄｔ
ｅｘ１７７／ｆ５２マット（ｍａｔｔ　）　”の線密度
（Ｔｉｔθｒ）に相当する部分配向を有する市販のポリ
エチレンテレフタレートヤーンを、それぞれ一定の長さ
で１２０℃または１５０℃の熱空気で、またＨ１３ｏｃ
の水蒸気で１０分間熱処理した。応力−ひすみ特性の変
化は、下記の第１表から明らかでちる。

第１表 熱処理 破断応力（ＣＮ）　　　　３７５　　４００　４００　
４００破断伸度（％）　　　　１４０　　１２５　１３
５　１３０流動応力（ｃｌ）　　　　１００　　１２５
　１３５　１４５２００ｃＮにおける伸び（％）　　　
８５　　　　７５　　　４５　　　５０応カーひずみ特
性を理解するために、ヤーンの応力（Ｋ）値を伸び（Ｄ
）の値に対してプロットした第１図の図表が役立つ。曲
線（３）は、上記のポリエチレンテレフタレートヤーン
の熱処理前のヤーン応力を示し、−力曲線（２）は、同
じヤーンの１３０℃の水蒸気による処理後のヤーン応力
を示す。比較のために、高速紡糸工程の後に通常の方法
で延伸された市販のヤーンの応力−ひずみ関係を示すも
う一つの曲線（υが記載された。

曲線（２）および（３）の比較は、熱処理が応力曲線の
直線部分および従ってヤーンの流動応力（Ｆｌｉｅｓｓ
ｓｐａｎｎｕｎｇ）　　の明らかな向上をもたらすこと
を示している。その際、破断伸度は、明らかにほとんど
影＃を受けない。観察された応力曲線の直線部分の上昇
は、この種のヤーンの処理の際に織成または編成によっ
てヤーン部分の局部的な後延伸（Ｎａｃｈｖｅｒｅｔｒ
ｅｃｋｕｎｇ）　　が現われないという本発明によるヤ
ーンに観察される有利な性質￥：説明するものである。

それは、史に本発明（（よる未帆伸のフィラメントから
の織物または用物は、なお残存する高り伸長性にもかか
わらず、この材料は、均一に染色され、しかもそれにも
かかわらず、例えば深絞りによって不可逆的に成形され
うるＰｉ、維シート状構造物へと加工されつる。

比較的低い部分配尚値を有するヤーン（例えば２０　Ｘ
　１０”以下の複屈折値を有するもの）は、熱処理後に
なる程同様に流動応力の上昇を示すが、これは破断強度
および破断伸度値の著しい低下および強い散らばシと結
び付いている。

他の面におりで、糸の巻上げ速度を常に高めることによ
る部分配向の任意の改善もまたあまり重要なことではな
い。巻上げ速度の上昇と共に。

周知のように、部分配向は、高速紡糸の間のみならずま
たすでに結晶化もまた生ずる。それは、その種のヤーン
において所望の低い弾性度に達することがもはやできな
くなるまでに到る。しかしながら、これは、そのような
り−ンから製造された繊維シート状構造物がもはや十分
な程度まで不可逆的に変形し得ないことを意味する。

その代シに、可逆的な弾性変形の可能性が次第に強く現
われ、それはこの種の繊維シート状構造物の深絞りの際
の加工困難性にまで導く。

例２ 予備試験として平滑な非テクスチャードヤーンが試験さ
れた例１と異なり、この列および以下のすべての列にお
いては、本発明によるテクスチャードヤーンが製造され
た。これは例えばドイツ特許出願公開第２，５６２，３
２６号に記載されたように、エアージェットテクスチャ
ー加工装置を用いて行なわれた。それは、異なったオー
バーフィード（ＶＯｒｅｉｌｕｎｇ）を有する少くとも
２つのヤーンが絶えずエアジェツトによりテクスチャー
加工され、すなわちそれぞれ支持体成分用よび非支持体
成分であるヤーンが製造された。これらの試験において
は、ポリエチレンテレフタレートフィラメントよりのヤ
ーンのみが使用された。支持体成分としてｄｔｅｃ　５
３０ｆ６４のタイターおよび３５　Ｘ　１０−３の複屈
折値を示す２種の高速紡糸されたがしかし延伸されてい
ないポリエステルヤーンが使用された。

テクスチャー加工の際には、これらのヤーンは。

エアジェツトテクスチャー加工装置の１０係のオーバー
フィードをもって提供された。非支持体成分は、延伸し
終ったヤーン材料、しかもｄｔｅｘ　１６７　ｆ　６４
のタイターを有する２本のヤーンおよびｄｔｅｘ　１６
７　ｆ　３２のタイターを有するもう１本のヤーンより
なるものであった。これらの３本のヤーンは、テクスチ
ャー加工機械より４６係のオーバーフィードをもって供
給された。

比較のために、従来技術によるテクスチャードヤーンを
調製した。非支持体成分は、上記の材料と同一であつ念
が、支持体成分は、市販の延伸されたヤーンで、しかも
１６７ｆ６４のタイターを有する２本のヤーンが使用さ
れた。これらのヤーンは、更に上記のように、１０ない
し４６係のオーバーフィードをもって一緒にテクスチャ
ー加工された。本発明による混合ヤーン妊、テクスチャ
ー加工の後にもう１つの熱処理にかけられ、しかもそれ
らは十字形ボビン上に巻上げられ、そしてオートクレー
ブ内で１３０℃の水蒸気を用いて１０分間ヒートセット
された。

異なった操作の結果得られる応力−ひすみ曲線を説明す
るために、第２図に本発明による混合ヤーンの応力−ひ
ずみ曲線がプロットされ、しかも曲線（５）は、熱処理
後の本発明による混合ヤーンに当てはまり、曲線（６）
は、本発明による混合ヤーンの熱処理前の対応する数値
を示し、−力曲線（４，）は、公知技術による混合ヤー
ンの性質を示す。この混合ヤーンは、同様なバッチにお
いて本発明によるフィラメンｔｔ−用いずに得られた。

第２図の曲線の推移から、この場合においても熱処理は
、そのように処理されたヤーンの流動応力の極めて明ら
かな改善に導き、そしてこのようにして本発明によって
処理されたヤーンは、繊維のその後の処理に適している
ことが推定される。第２図から更に、本発明に従って製
造されたヤーン（曲線（５））が流動応力の上昇にもか
かわらずその伸長性が普通に延伸されたヤーン（曲線（
４））に比較して十分に持続されたことが推測されうる
。

第３図には、ヤーンの応力Ｋに対する弾性度Ｅがプロッ
トされた。その際、曲線（５）ば、第２図におけると同
様に、本発明によるヤーン、すなわち規定された固定工
程の後において同様に得られたヤーン２示し、曲線（４
）は、従来技術によるヤーンの場合の弾性度の推移を表
わしている。これらの値は、この例の同等のヤーンヲ試
験することによって測定された。

例３ 支持体成分としての２本の高速紡糸されたポリエステル
ヤーンを用いて例２を繰返した。個々のフィラメントは
、３５ＸＩＱ−３の複屈折値２示し、これらのヤーンは
、エアジェツトテクスチャー加工機械より８壬のオーバ
ーフィードをもって装入された。有効ヤーンとして、同
様にポリエチレンテレフタレートフィラメントよりなる
３本のヤーンが用いられたが、これらは延伸し終ったも
のであり、それぞれｄｔθｘ１５０ｆ６４のタイターを
有していた。これらの延伸し終ったヤーンを仮撚りテク
スチャー加工した。

支持体成分用の平滑な供給ヤーンと異なって、これらの
表記ならびに破断応力、破断伸度および流動応力に対す
る得られた繊維値、しかもそれぞれ本発明による熱処理
の前および後におけるそれらの数値は、下記の表に記載
されている。

複屈折値の欄において”Ｖ″の符号は、これらのヤーン
成分が、延伸されそして仮撚りテクスチャー加工されて
いることを示す。

例４ ている。

ｆ！Ａｌ　５ 上記の列３および４を繰返したが、ただし支持体成分と
して異なった部分配向性を有する材料を使用した。２０
ないし８５　Ｘ　１０−３の複屈折値の範囲が試験され
た。得られた結果は、後記の表に要約されている。

更に、１３’ｌＪ　５の操作Ｃにおいて５　ｃＮ／ｌｅ
ｘの負荷において熱処理の前および後の弾性もまた測定
された。それは熱処理の前においては１５チでそしてこ
の処理の後では３３壬、であった。

例６ 前記の踏倒の方法？繰返したが、ただしｄｔｅｘｌ　５
０ｆ６４のタイター？有する延伸されそして仮撚りテク
スチャードヤーンのオーバーフィードが４１ないし１０
１％の範囲に変更さノ９．たが、−力支持体成分であっ
た部分ヤーンのオーバーフィードは、８優附近に一定の
ままであった。結果は、後記の表に要約されている。

これらの結果に関連して１表中における繊維の数値が常
に全タイターに関するものであること、すなわち非支持
体成分のタイターへの寄与もまた、−緒に考慮されたと
いうことがなお特に指摘される。この列の数値の場合に
おいても、非支持体成分は、全体のヤーンの繊維的数値
に対して一定の寄与ケなしうることか明らかに立証され
る。このことは、特に、有効成分のオーバーフィードが
支持体成分のためのヤーンの供給から過度に異ならない
ような操作において当てはまることである。破断強度は
、それによって比較的僅かしか影響されないが、破断伸
度に対する影響は、極めて明らかである。有効ヤーン、
すなわち非支持体成分のオーバーフィードの増大と共に
、破断伸度は、明らかに向上する。

流動応力の場合においてもオーバーフィードへの一定の
依存性が観察されうる。オーバーフィードが代かである
場合には、非支持体成分は、流動応力に対してなお一定
の寄与をするものと思われるが、一方オーバーフイード
が大きい場合には、支持体成分は、ヤーンの流動応力を
極めて顕著に決定する。この場合においてももう一度、
全ヤーンに対する流動応力に関係があることが指摘され
るであろう。観察された流動応力を実際に支持している
フィラメントに関連づけるならば、もちろんかなり高い
数値が見出される。

ｆｌＪ　７ この場合においても１つの支持体成分および１つの非支
持体成分とからなるヤーンが調製されるが、ただしその
際これらの両方の成分の割合が互いに変更された。７０
壬のオーバーフィードを有する有効成分として、１１５
ｆ６４のタイターを有する２ないし５本の延伸されそし
て仮撚りテクスチャー加工されたヤーンが使用された。

得られた数値は、後記の表に示されている。

これらの数値から、非支持体有効ヤーンの百分率の増大
と共に、破断強度は、僅かではあるが有意的に増大する
が、一方破断伸度は、計画的に、もちろんこの３７４合
においても僅かな数値だけ減少することが読みとれる。

流動応力もまた非支持体有効ヤーンの割合の増大と共に
減少し、この場合全ヤーンの流動応力は、実際上支持体
成分によってのみ予め決定されることを示している。非
支持体成分の増加は、割合の変化のゆえにのみ不可避的
により低い数値？もたらす結果となる。

列８ ここでは熱処理、すなわちオートクレーブでの１３０℃
における水蒸気による処理を長引かせることが更に著し
い効果？もたらすか否かということが検討された。操作
已においては熱処理ば、１０分間で２回であったが、操
作すではそれは、２０分間で２回であった。得られた数
値は、下記の表から判明する。顕著な変化は。

起らなかった。

列９ とのａ］においても熱処理が変更された。操作ａにおい
ては熱処理は、１３０℃の飽和水蒸気中で１０分間１回
であったが、一方操作すでは、１２０℃の飽和水蒸気が
１０分間１回だけ使用された（下記の表参照）。

この場合においても、熱処理に変化を加えた場合に顕著
な変化が認められなかった。

例１０ この例にかいては、非支持体成分にかける変動が行なわ
れた。操作已においては、完全に延伸されたフィラメン
トのみが使用され、それは仮撚りテクスチャー加工され
ていないものであったが、操作すでは非支持体成分とし
て平滑に延伸された成分ヤーンが使用されたが、一方、
２つの他の成分ヤーンは、同様に延伸されたが、更にな
お仮撚シテクスチャー加工されたものであった。

例３ないし１０の結果は、ここで調製されたヤーンの場
合のスチーミングは、もし少しでもあれは破断応力にお
ける僅かな減少にのみ関連するという趣旨に要約するこ
とができる。それに対して、破断伸度の減少は、より明
らかに認められる。しかしながら、破断伸度の場合には
。

今度のヤーンは、エアジェツトでテクスチャー加工され
ていることに留意すべきである。そのようなテクスチャ
ー加工方法は、フィラメントに微小亀裂または弱い部分
を生じさせることがあることが知られている。そのよう
な弱い部分は、破断伸度の減少ではないかという誤った
考えに極めて容易に導くことがある。このような場合に
、破断伸度を、試験されるべきフィラメントの固定径間
の長さの関数として測定することによってチェックが可
能である。極めて短かい試験されるべき長さまで１種々
異なったクランプ径間において測定された伸度の数値全
外挿眼下でのヤーン処理の結果として約５０ないし１０
０係増大することがこれらの表から明らかである。

列１１ 最後に、ポリエステル混合ヤーンから試料織物が調製さ
れ、しかも同じデザインおよびセット（あや２／２）ｆ
ｒ：有する２種の織物が一方において本発明による混合
ヤーンから、そして他方では従来技術による混合ヤーン
が織成された。

面重量ば２それぞれ３００および３３９９／ｍ”であり
、糸密度は、１１／σであった。

従来技術によるヤーン： たて糸： 下記のものから調製された、有効タイターａｔｅｘ　１
５１５　ｆ　！＋２０　ｆ有するエアジェツトによるテ
クスチャー加工されたヤーン： １０優のオーバーフィードを有するヤーンａｔ、ｅｘ　
１６７　ｆ　６４　（延伸）２本および７０係のオーバ
ーフィードを有するヤーン６ｔｅｘ　１６７　ｆ　６４
　（延伸）３本よこ糸： 下記のものから調製された。有効タイター（ｉｔθｘ　
１２５５　ｆ　２８８を有するエアジェツトによシテク
スチャー加工され九ヤーン： １０％のオーバーフィードを有するヤーンｄｔｅｘ　１
６７　ｆ　６４　（延伸された）　２本、および４６幅
のオーバーフィードを有するヤーンｄｔｅｘ　１６７　
ｆ　６４　　（延伸された）　３本ｄｔｅｘ　１６７　
ｆ　３２　　（延伸された）　１本本発明によるヤーン
： たて糸： 下記のものから調製された、有効タイターｄｔｅｘ　１
２３９　ｆ　１６０　ｆ有するエアジェツトによりテク
スチャー加工されたヤーン： １０憾オーバーフイードされたヤーン ｄｔｅｘ　３００　ｆ　３２　　（部分配向、未延伸）
２本７０係オーバーフイードされたヤーン ｄｔｅｘ　３００　ｆ　５２　（延伸）　　　　３本よ
こ糸： 下記のものから調製された、有効タイターｄｔｅｃ　１
５３１　ｆ　２８８を有するエアジェツトによりテクス
チャー加工されたヤーン： １０％オーバーフィードされたヤーン ｄｔｅｘ　３３０　ｆ　６４　　（部分配向、未延伸）
　２本４６優オーバーフイードされたヤーン ｄｔｅｘ　１６７　ｆ　６４　　（延伸されたもの）　
　２本ｄｔｅｘ　１６７　ｆ　３２　　（延伸されたも
の）　　１本例２の本発明による混合ヤーンと同様に、
ここで調製された織物は、同様に平坦な応力−ひすみ曲
線を示し、その際、本発明による混合ヤーンを用いて製
造された織物は、従来技術によるヤーンを用いて製造さ
れた織物の３６％の破断伸度に比較して、たて糸および
よこ糸方向に約６０％の破断伸度を有する。

本発明による混合ヤーンから製造された織物の利点は、
Ｄ工Ｎ　５５８３５、第り部第′！、、６項に従って行
なった弾性塵の測定に訃いてなお一治明瞭に示される。

この目的で、Ｄ工Ｎ　５３８５７に従って同様に必要と
される型の５６ｎ幅のス）　ＩＪプを、繊維シート状構
造物について引張り試験を行なつた。５０　ｄ！Ｓ、Ｎ
の負荷の下で、完全延伸されノこフィラメントのみから
なる織物の弾性度は、６５係であることが判った。それ
に対して上記のようにたて糸およびよこ糸として本発明
によるヤーンを使用した場合には、僅かに４０％の弾性
度が見出された。Ｄ工Ｎ　５３８６１による破裂強度試
験においては、本発明によるヤーンから製造された織物
の３５．７壬破裂ふくれ高さは、匹敵する織物のそれの
高さに比較して僅かに３ｍ高いというにすぎなかったが
、一方質看比ふくれ抵抗（ｍａｓｓｅｂｅｚｏｇｅｎｅ
ｒ　Ｗ；ｌｂｗｉｄｅｒｓｔａｎｃｌ、）または破裂抵
抗（Ｂｅｒｓｔｗｉｄｅｒｓｔａｎｄ　）は、４２％も
よシ低いことが判った。

破裂試験と共にふくれ試験を行ない、その際ふくれ高さ
け、測定圧力ｆｒ：０．５　ｄａＮ／ｃ！ｎ”から４０
　ａａＮ／ｃｍ”まで徐々に高めつつ測定された。

同じ測定圧力において、測定部分の中心の上方で測定さ
れた２つの織物の球面カップ状ふくれの高さは、最初は
かなり類似しているが、圧力？増加させると本発明によ
るヤーンから製造さ八た織物は、より大きなふくれを形
成する。約４　ｃｌａＮ　７ｃｍ２の測定圧力の下では
、約５５１の本発明による織物のふくれの高さは、従来
のヤーンから製造された同等の、織物のそれに比較して
約７鴫高い。

この例においては、本発明による織物は、未延伸の部分
的に配向されたポリエステルフィラメントからなる支持
体成分を有する、たて糸方向およびよこ糸方向のヤーン
からなるものであった。そのような織物は、すべての空
間的方向において高い不可逆的成形可能性を有する点に
おいて卓越している。特別な場合に、一方向においての
み織物の成形可能性のみが所望される場合には、だて糸
゛またばよこ糸の方向において本発明によるヤ〜ン？使
用すること？やめることが可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は、各種ヤーンの応力−ひずみを示
す図表である。 第６図は、熱処理後の、そＩ−で従来技術によるテクス
チャード混合ヤーンの弾性塵一応力図表である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、織成または編成によつて不可逆的に高度に成形可能
   の繊維シート状構造物を製造するためのヤーンにおいて
   、このヤーンがテクスチヤー加工されており、そしてポ
   リエステルの部分配向された未延伸のフィラメントを含
   有しており、その際上記フィラメントが少くとも２７×
   １０＾−＾３の複屈折値、７０ないし２００％の破断伸
   度および少くとも６ｃＮ／ｔｅｘの流動応力を有し、そ
   して上記ヤーンが５ｃＮ／ｔｅｘの負荷の下で５０％以
   下の弾性度を有することを特徴とする上記ヤーン。 ２、未延伸のポリエステルフィラメントが８０ないし１
   ６０％の破断伸度および少くとも ３０×１０＾−＾３の複屈折値を有する特許請求の範囲
   第１項記載のヤーン。 ３、未延伸のポリエステルフィラメントの流動応力が少
   くとも７ｃＮ／ｔｅｘである特許請求の範囲第１項また
   は第２項に記載のヤーン。 ４、５ｃＮ／ｔｅｘの負荷の下に３０％以下の弾性度を
   有する特許請求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記載
   のヤーン。 ５、未延伸のポリエステルフィラメントがヤーンの全線
   密度の６ないし１００重量％、好ましくは４０ないし６
   ０重量％を占める特許請求の範囲第１項〜第４項のいず
   れかに記載のヤーン。 ６、エアジェットによりテクスチヤー加工されている特
   許請求の範囲第１項〜第５項のいずれかに記載のヤーン
   。 ７、ヤーンが支持体成分および非支持体成分を有しそし
   て未延伸のポリエステルフィラメントが支持体成分の少
   くとも一部を占めている特許請求の範囲第１項〜第６項
   記載のヤーン。 ８、未延伸のポリエステルフィラメントが本質的にポリ
   エチレンテレフタレートからなる特許請求の範囲第１項
   〜第７項記載のヤーン。 ９、織成または編成によつて不可逆的に高度に成形可能
   の繊維シート状構造物を製造するためのヤーンであつて
   、このヤーンがテクスチヤー加工されており、そしてポ
   リエステルの部分配向された未延伸のフィラメントを含
   有しており、その際上記フィラメントが少くとも２７×
   １０＾−＾３の複屈折値、７０ないし２００％の破断伸
   度および少くとも６ｃＮ／ｔｅｘの流動応力を有し、そ
   して上記ヤーンが５ｃＮ／ｔｅｘの負荷の下で５０％以
   下の弾性度を有する上記ヤーンを製造する方法において
   、少くとも２７×１０＾−＾３の複屈折値および７０〜
   ２００％の破断伸度を有する部分配向された未延伸のポ
   リエステルフィラメントからなる少くとも１種のフィラ
   メントヤーンを、同時的な延伸を実質的に完全に避けつ
   つテクスチヤー加工にかけるのみならずまた緊張下の１
   ００〜１８０℃における熱処理にかけることを特徴とす
   る上記ヤーンの製造方法。 １０、テクスチヤー加工がエアージェットによるテクス
   チヤー加工である特許請求の範囲第９項記載の方法。 １１、少くとも２種のヤーンが同時にテクスチヤー加工
   工程にかけられそして異なつたオーバーフィードをもつ
   て共通のテクスチヤー加工装置に供給され、そしてその
   際最も低いオーバーフィードを有する少くとも１種のヤ
   ーンが未延伸のポリエステルフィラメントからなる特許
   請求の範囲第９項または第１０項に記載の方法。 １２、熱処理が１２０ないし１５０℃、特に約１３０℃
   の温度において行なわれる特許請求の範囲第９項〜第１
   １項のいずれかに記載の方法。 １３、熱処理が水蒸気または熱空気中で行なわれる特許
   請求の範囲第９項〜第１２項のいずれかに記載の方法。 １４、ヤーンがテクスチヤー加工後に熱処理にかけられ
   る特許請求の範囲第９項〜第１３項のいずれかに記載の
   方法。 １５、ヤーンが十字巻きボビンに巻上げられそしてオー
   トクレープ中で熱処理される特許請求の範囲第９項〜第
   １４項のいずれかに記載の方法。