JPS62292283A - 溶接管製造方法 - Google Patents
溶接管製造方法Info
- Publication number
- JPS62292283A JPS62292283A JP13709586A JP13709586A JPS62292283A JP S62292283 A JPS62292283 A JP S62292283A JP 13709586 A JP13709586 A JP 13709586A JP 13709586 A JP13709586 A JP 13709586A JP S62292283 A JPS62292283 A JP S62292283A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil plate
- plate material
- heating
- aforementioned
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Landscapes
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
（産業上の利用分野）
この発明は溶接管製造方法に関するものである。
（従来の技術）
溶接管製造方法の従来例としては、例えば特開昭５８−
１８４０７３号公報を挙げることができる。この製造方
法について、第８図〜第１０図に基づいて説明すると、
図において、１はコイル板材であって、このコイル板材
１を一群の成形ロール２・・２にて断面円形に成形する
と共に、フィンバスロール３・・にて両縁部４．４を会
合させ、次いで溶接工程５にて両縁部４．４を溶接する
ことによって溶接管の製造を行なう。
１８４０７３号公報を挙げることができる。この製造方
法について、第８図〜第１０図に基づいて説明すると、
図において、１はコイル板材であって、このコイル板材
１を一群の成形ロール２・・２にて断面円形に成形する
と共に、フィンバスロール３・・にて両縁部４．４を会
合させ、次いで溶接工程５にて両縁部４．４を溶接する
ことによって溶接管の製造を行なう。
この場合、上記成形過程において両縁部４．４の近傍は
、他の部分６よりも、大きな引張り塑性変形を受けるこ
とから、フィンバスゾーンにおいては、両縁部４．４の
近傍には圧縮残留応力が、またそれ以外の部分６には引
張残留応力がそれぞれ発生し、これにより両縁部４．４
の近傍に座屈しわが生じ、充分な溶接が行なえないとい
う問題が生じていた。そのため上記従来例では、成形か
ら溶接に至る工程間において、第１図及び第２図に示す
ように、縁部４．４の近傍以外の他の部分６を加熱、膨
張させることにより、上記縁部４．４近傍での圧縮応力
９を緩和し、座屈しわの発生を防止するようにしている
。なお第１図中のＢはコイル板材１の幅、ｂは加熱幅、
八Ｔは加熱温度、矢印７はコイル板材１の軸方向、矢印
８はコイル板材１の周方向（幅方向）をそれぞれ示して
いる。
、他の部分６よりも、大きな引張り塑性変形を受けるこ
とから、フィンバスゾーンにおいては、両縁部４．４の
近傍には圧縮残留応力が、またそれ以外の部分６には引
張残留応力がそれぞれ発生し、これにより両縁部４．４
の近傍に座屈しわが生じ、充分な溶接が行なえないとい
う問題が生じていた。そのため上記従来例では、成形か
ら溶接に至る工程間において、第１図及び第２図に示す
ように、縁部４．４の近傍以外の他の部分６を加熱、膨
張させることにより、上記縁部４．４近傍での圧縮応力
９を緩和し、座屈しわの発生を防止するようにしている
。なお第１図中のＢはコイル板材１の幅、ｂは加熱幅、
八Ｔは加熱温度、矢印７はコイル板材１の軸方向、矢印
８はコイル板材１の周方向（幅方向）をそれぞれ示して
いる。
また第２図中のαは線膨張係数、１０は引張り応力を示
している。
している。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで上記のようにコイル板材１の縁部４．４近傍以
外の部分６を加熱、膨張させた場合、その履歴は第３図
に示すようになる。すなわち、コイル板材１は大きな伸
び歪ε１により引張りで降伏しく０点）この後、歪が０
にもどるとＣ２の残留応力が生じる（Ｐ点）。ここでコ
イル板材１の中央部分のの加熱により平均伸び歪Δε１
が生じると、縁部４．４近傍の圧縮残留応力はΔσ１＝
ＥΔε１だけ減少してＣ３となる（Ｑ点）。
外の部分６を加熱、膨張させた場合、その履歴は第３図
に示すようになる。すなわち、コイル板材１は大きな伸
び歪ε１により引張りで降伏しく０点）この後、歪が０
にもどるとＣ２の残留応力が生じる（Ｐ点）。ここでコ
イル板材１の中央部分のの加熱により平均伸び歪Δε１
が生じると、縁部４．４近傍の圧縮残留応力はΔσ１＝
ＥΔε１だけ減少してＣ３となる（Ｑ点）。
しかしながら第４図に示すように、上記加熱後の区間に
おいて、縁部４．４近傍に生じる伸び歪の最大値８４が
加熱前の伸び歪の最大値ε１を越えると（Ｒ点）、引張
りで再降伏し、圧縮残留応力は増大することとなる（３
点）。したがって単にコイル板材１の加熱を行なってい
たのでは再加熱等の対策を講する必要があり、非能率的
となる場合がある。
おいて、縁部４．４近傍に生じる伸び歪の最大値８４が
加熱前の伸び歪の最大値ε１を越えると（Ｒ点）、引張
りで再降伏し、圧縮残留応力は増大することとなる（３
点）。したがって単にコイル板材１の加熱を行なってい
たのでは再加熱等の対策を講する必要があり、非能率的
となる場合がある。
この発明は上記した従来の欠点を解決するためになされ
たものであって、その目的は、コイル板材の加熱を能率
良く行なって、座屈しわの発生を防止することのできる
溶接管製造方法を提供することにある。
たものであって、その目的は、コイル板材の加熱を能率
良く行なって、座屈しわの発生を防止することのできる
溶接管製造方法を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
そこでこの発明の溶接管製造方法においては、コイル板
材を繰り出してロール成形により該板材の両縁を漸近会
合′させて溶接する一方、溶接工程よりも材料入り側の
位置において上記コイル板材の縁部近傍以外の部分を加
熱、膨張させる溶接管製造方法において、各ロールスタ
ンド間における上記コイル板材の縁部近傍の伸び歪が最
大値となる点以降の位置で加熱を開始するようにしであ
る。
材を繰り出してロール成形により該板材の両縁を漸近会
合′させて溶接する一方、溶接工程よりも材料入り側の
位置において上記コイル板材の縁部近傍以外の部分を加
熱、膨張させる溶接管製造方法において、各ロールスタ
ンド間における上記コイル板材の縁部近傍の伸び歪が最
大値となる点以降の位置で加熱を開始するようにしであ
る。
（作用）
上記のように、各ロールスタンド間におけるコイル板材
の縁部近傍の伸び歪が最大値となる点以降の位置で加熱
を開始すると、第５図に示すように、コイル板材は再降
伏しないので、その再縁部近傍の圧縮残留応力は増加す
ることがなくなる（３点）。したがってコイル板材の加
熱を能率良く行なって、座屈しわの発生を防止できるこ
ととなる。
の縁部近傍の伸び歪が最大値となる点以降の位置で加熱
を開始すると、第５図に示すように、コイル板材は再降
伏しないので、その再縁部近傍の圧縮残留応力は増加す
ることがなくなる（３点）。したがってコイル板材の加
熱を能率良く行なって、座屈しわの発生を防止できるこ
ととなる。
（実施例）
次にこの発明の溶接管製造方法の具体的な実施例につき
、図面を参照しつつ詳細に説明する。
、図面を参照しつつ詳細に説明する。
第６図及び第７図は溶接管製造ラインにおけるコイル板
材縁部近傍の軸方向歪及び軸方向応力の変化を示してい
る。コイル板材はガイドゾーン１１、ブレークダウンゾ
ーン１２、クラスターゾーン１３、フィンパスゾーン１
４、スクイズゾーン１５の各ゾーンを経て管体に形成さ
れるが、図からも明らかなように、その縁部近傍に発生
する伸び歪は各ロールスタンドＢＤＩ〜ＢＤ４ 、Ｃ１
，１〜ＣＬ３、ＦＰＩ 、ＦＰ２．３０１〜５０３間に
おいて増加減少を繰り返し、何れのゾーン１１〜１５に
おいても各ロールスタンドＢＤＩ−３Ｑ３の材料入り側
の近傍位置で伸び歪が大きくなっている。そしてこの伸
び歪は、ブレークダウンゾーン１２とクラスターゾーン
１３との境界部で最大となり、この大きな伸び歪により
コイル板材の縁部近傍が降伏して上述のように座屈しわ
が発生することとなる。そこでこの実施例方法において
は、各ロールスタンドＢｒ１ｌ〜Ｓ口３間におけるコイ
ル板材の縁部近傍の伸び歪が最大値となる点、すなわち
ロールスタンドＣＬＩ以降の位置でコイル板材の縁部近
傍以外の部分を加熱、膨張させるようにする。このよう
に伸び歪が最大値となる点以降の位置で加熱を開始する
と、第５図に示すように、コイル板材は再降伏しないの
で、その両縁部近傍の圧縮残留応力は増加せず（３点）
、従来のように再加熱を必要とすることがなくなる。ま
たこの場合、大きな伸び歪が生じている区間つまりブレ
ークダウンゾーン１２においてはコイル板材の縁部近傍
には圧縮応力ばかりではなく引張応力も生じるため座屈
しわは生じにくく、この区間では加熱により圧縮残留応
力を低減させる必要はない。したがって上で述べたよう
な位置からの加熱で十分である。
材縁部近傍の軸方向歪及び軸方向応力の変化を示してい
る。コイル板材はガイドゾーン１１、ブレークダウンゾ
ーン１２、クラスターゾーン１３、フィンパスゾーン１
４、スクイズゾーン１５の各ゾーンを経て管体に形成さ
れるが、図からも明らかなように、その縁部近傍に発生
する伸び歪は各ロールスタンドＢＤＩ〜ＢＤ４ 、Ｃ１
，１〜ＣＬ３、ＦＰＩ 、ＦＰ２．３０１〜５０３間に
おいて増加減少を繰り返し、何れのゾーン１１〜１５に
おいても各ロールスタンドＢＤＩ−３Ｑ３の材料入り側
の近傍位置で伸び歪が大きくなっている。そしてこの伸
び歪は、ブレークダウンゾーン１２とクラスターゾーン
１３との境界部で最大となり、この大きな伸び歪により
コイル板材の縁部近傍が降伏して上述のように座屈しわ
が発生することとなる。そこでこの実施例方法において
は、各ロールスタンドＢｒ１ｌ〜Ｓ口３間におけるコイ
ル板材の縁部近傍の伸び歪が最大値となる点、すなわち
ロールスタンドＣＬＩ以降の位置でコイル板材の縁部近
傍以外の部分を加熱、膨張させるようにする。このよう
に伸び歪が最大値となる点以降の位置で加熱を開始する
と、第５図に示すように、コイル板材は再降伏しないの
で、その両縁部近傍の圧縮残留応力は増加せず（３点）
、従来のように再加熱を必要とすることがなくなる。ま
たこの場合、大きな伸び歪が生じている区間つまりブレ
ークダウンゾーン１２においてはコイル板材の縁部近傍
には圧縮応力ばかりではなく引張応力も生じるため座屈
しわは生じにくく、この区間では加熱により圧縮残留応
力を低減させる必要はない。したがって上で述べたよう
な位置からの加熱で十分である。
なお、コイル板材の成形速度が速いために１つの加熱装
置の加熱では不十分な場合には、最適な加熱位置よりも
材料入り側に近い位置に加熱装置を追加して設置する方
法も有効である。またコイル板材の縁部近傍に発生する
伸び歪のピーク値εｗａｘは、ダウンヒルを考慮したロ
ールフラワー図上での縁部の移動量Δｌｉ とロールス
タンド間距離Δχ１とにより次の式で概算でき、適切な
加熱開始点は容易に決定できる。
置の加熱では不十分な場合には、最適な加熱位置よりも
材料入り側に近い位置に加熱装置を追加して設置する方
法も有効である。またコイル板材の縁部近傍に発生する
伸び歪のピーク値εｗａｘは、ダウンヒルを考慮したロ
ールフラワー図上での縁部の移動量Δｌｉ とロールス
タンド間距離Δχ１とにより次の式で概算でき、適切な
加熱開始点は容易に決定できる。
ｇｍａｘ ＝Ｃ１（Δ １．ｉ／Δｘｉ）ここで０１
は比例定数であって、例えば０．１程度であるが、レイ
アウト、変形配分、ロールによる拘束の程度によって変
化する。なお、第７図中の点線は、コイル板材を加熱す
ることによって減少した圧縮残留応力を示している。
は比例定数であって、例えば０．１程度であるが、レイ
アウト、変形配分、ロールによる拘束の程度によって変
化する。なお、第７図中の点線は、コイル板材を加熱す
ることによって減少した圧縮残留応力を示している。
（発明の効果）
この発明の溶接管製造方法においては、各ロールスタン
ド間におけるコイル板材の縁部近傍の伸び歪が最大値と
なる点以降の位置で加熱を開始するようにしたので、コ
イル板材が再降伏せず、その両縁部近傍の圧縮残留応力
は増加することがない。したがって従来のように再加熱
を必要とすることがなく、コイル板材の加熱を能率良（
行なって、座屈しわの発生を防止することができる。
ド間におけるコイル板材の縁部近傍の伸び歪が最大値と
なる点以降の位置で加熱を開始するようにしたので、コ
イル板材が再降伏せず、その両縁部近傍の圧縮残留応力
は増加することがない。したがって従来のように再加熱
を必要とすることがなく、コイル板材の加熱を能率良（
行なって、座屈しわの発生を防止することができる。
第１図はコイル板材の加熱の一例を示す展開図、第２図
はコイル板材を加熱した際の歪の配分を示す展開図、第
３図ないし第５図はそれぞれコイル板材両縁部近傍の歪
（ε）と応力（σ）との関係をあられす説明図、第６図
は溶接管製造ラインにおけるコイル板材縁部近傍の軸方
向歪変化をあられす図、第７図は同軸方向応力変化をあ
られす図、第８図ないし第１０図はそれぞれ従来の溶接
管製造方法の説明図である。 １・・・コイル板材、４・・・縁部、６・・・部分、Ｂ
１１１ 、ＢＯ２、ＢＯ２、ＢＯ２、ＣＬＩ 、Ｃｌ３
、Ｃｌ３ 、ＦＰＩ 、ＦＰ２ 、ＳＱＩ 、ＳＯ２
、ＳＯ２・・・ロールスタンド。
はコイル板材を加熱した際の歪の配分を示す展開図、第
３図ないし第５図はそれぞれコイル板材両縁部近傍の歪
（ε）と応力（σ）との関係をあられす説明図、第６図
は溶接管製造ラインにおけるコイル板材縁部近傍の軸方
向歪変化をあられす図、第７図は同軸方向応力変化をあ
られす図、第８図ないし第１０図はそれぞれ従来の溶接
管製造方法の説明図である。 １・・・コイル板材、４・・・縁部、６・・・部分、Ｂ
１１１ 、ＢＯ２、ＢＯ２、ＢＯ２、ＣＬＩ 、Ｃｌ３
、Ｃｌ３ 、ＦＰＩ 、ＦＰ２ 、ＳＱＩ 、ＳＯ２
、ＳＯ２・・・ロールスタンド。
Claims (1)
- １、コイル板材を繰り出してロール成形により該板材の
両縁を漸近会合させて溶接する一方、溶接工程よりも材
料入り側の位置において上記コイル板材の縁部近傍以外
の部分を加熱、膨張させる溶接管製造方法において、各
ロールスタンド間における上記コイル板材の縁部近傍の
伸び歪が最大値となる点以降の位置で加熱を開始するこ
とを特徴とする溶接管製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13709586A JPS62292283A (ja) | 1986-06-11 | 1986-06-11 | 溶接管製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13709586A JPS62292283A (ja) | 1986-06-11 | 1986-06-11 | 溶接管製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62292283A true JPS62292283A (ja) | 1987-12-18 |
| JPH0340671B2 JPH0340671B2 (ja) | 1991-06-19 |
Family
ID=15190752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13709586A Granted JPS62292283A (ja) | 1986-06-11 | 1986-06-11 | 溶接管製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62292283A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58184073A (ja) * | 1982-04-22 | 1983-10-27 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 溶接管製造方法 |
-
1986
- 1986-06-11 JP JP13709586A patent/JPS62292283A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58184073A (ja) * | 1982-04-22 | 1983-10-27 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 溶接管製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0340671B2 (ja) | 1991-06-19 |
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