JPS6233740A - Ｍｎ合金の脱Ｐ処理方法 - Google Patents
Ｍｎ合金の脱Ｐ処理方法Info
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- JPS6233740A JPS6233740A JP17147585A JP17147585A JPS6233740A JP S6233740 A JPS6233740 A JP S6233740A JP 17147585 A JP17147585 A JP 17147585A JP 17147585 A JP17147585 A JP 17147585A JP S6233740 A JPS6233740 A JP S6233740A
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高Ｍｎ鋼等を製造する際にＭｎ源として使用
されるＭｎ合金（フェロマンガンやシリコマンガン等）
中に含まれる燐を、比較的簡単な操作で効率良く除去す
ることのできる技術に関するものである。
されるＭｎ合金（フェロマンガンやシリコマンガン等）
中に含まれる燐を、比較的簡単な操作で効率良く除去す
ることのできる技術に関するものである。
Ｍｎ合金の中でも特にフェロマンガンやフェロシリコン
はＭｎ含有鋼を製造する際の重要なＭｎ源であり、一般
鋼であっても機械的性質を改善する為に通常０．５％程
度のＭｎが添加され、また使用条件の厳しい部位に使用
される高級鋼にあっては１〜２％或はそれ以上添加され
ることもある。
はＭｎ含有鋼を製造する際の重要なＭｎ源であり、一般
鋼であっても機械的性質を改善する為に通常０．５％程
度のＭｎが添加され、また使用条件の厳しい部位に使用
される高級鋼にあっては１〜２％或はそれ以上添加され
ることもある。
また最近では、オーステナイト系ステンレス鋼に代わる
非磁性鋼として５１４〜２５％のＭｎを含む高Ｍｎ鋼の
需要も増大してきている。
非磁性鋼として５１４〜２５％のＭｎを含む高Ｍｎ鋼の
需要も増大してきている。
一方鋼材の性質を改善するうえで低Ｐ化は極めて重要で
あり、特に溶接性や耐応力腐食割れ性等を改善する為に
は鋼中のＰ含有率を極力低減しなければならない。
あり、特に溶接性や耐応力腐食割れ性等を改善する為に
は鋼中のＰ含有率を極力低減しなければならない。
ところが通常のフェロマンガンやシリコマンガン中には
Ｐが０．１５〜０．２％程度含まれており、例えば２％
Ｍｎ鋼を製造する際のＭｎ源をすべてフェロマンガンで
まかなおうとすると、鋼中のＰ含有率は０．００３〜０
．０Ｏ５％程度上昇し、低Ｐ化（通常Ｐ≦ｏ、ｏｏｔ％
）の要請に答えることができなくなる。その為Ｍｎ含有
極低Ｐ鋼の製造に使用するＭｎ源としては非常に高価な
゛屯解Ｍｎ等を使用せざるを得す、製造コストの上昇が
深刻な問題となっていた。
Ｐが０．１５〜０．２％程度含まれており、例えば２％
Ｍｎ鋼を製造する際のＭｎ源をすべてフェロマンガンで
まかなおうとすると、鋼中のＰ含有率は０．００３〜０
．０Ｏ５％程度上昇し、低Ｐ化（通常Ｐ≦ｏ、ｏｏｔ％
）の要請に答えることができなくなる。その為Ｍｎ含有
極低Ｐ鋼の製造に使用するＭｎ源としては非常に高価な
゛屯解Ｍｎ等を使用せざるを得す、製造コストの上昇が
深刻な問題となっていた。
こうした状況のもとでフェロマンガン等の低Ｐ化を期し
て種々の研究が行なわれており、例えば（ａ）フェロマ
ンガン溶湯をＣａＣ２−ＣａＦ２系フラックスで処理す
る方法や、（ｂ）金属Ｃａや金属ＭｇにＣａＣｌ２或は
ＭｇＣ１２を併用し、固体状態のフェロマンガンを融体
化したフラックス中に加えて処理する方法等、幾つかの
脱Ｐ法が提案されている。しかしこれらの方法は何れも
ＰをＣａ３Ｐ２やＭｇ３ Ｐ２の形に変えて除去する還
元脱Ｐ法であり、Ｍｎの損失がないという利点を有する
が、脱Ｐ雰囲気を厳密に制御しなければならず、しかも
活性の高いＣａやＭｇを使用する為処理容器の損傷が激
しく、更には説Ｐ処理後のスラグが水と接触すると猛毒
のＰＨ３が発生する為後処理が困難である、といった多
くの問題がある。殊に固体状態のフェロマンガンを融体
化状態のフラックスで処理した場合は、フェロマンガン
の分離の為に水を使用しなければならず、作業員に大き
な危険負担が課せられる。
て種々の研究が行なわれており、例えば（ａ）フェロマ
ンガン溶湯をＣａＣ２−ＣａＦ２系フラックスで処理す
る方法や、（ｂ）金属Ｃａや金属ＭｇにＣａＣｌ２或は
ＭｇＣ１２を併用し、固体状態のフェロマンガンを融体
化したフラックス中に加えて処理する方法等、幾つかの
脱Ｐ法が提案されている。しかしこれらの方法は何れも
ＰをＣａ３Ｐ２やＭｇ３ Ｐ２の形に変えて除去する還
元脱Ｐ法であり、Ｍｎの損失がないという利点を有する
が、脱Ｐ雰囲気を厳密に制御しなければならず、しかも
活性の高いＣａやＭｇを使用する為処理容器の損傷が激
しく、更には説Ｐ処理後のスラグが水と接触すると猛毒
のＰＨ３が発生する為後処理が困難である、といった多
くの問題がある。殊に固体状態のフェロマンガンを融体
化状態のフラックスで処理した場合は、フェロマンガン
の分離の為に水を使用しなければならず、作業員に大き
な危険負担が課せられる。
加えて上記の様な還元脱Ｐ法に使用されるＣａ源のうち
最も一般的な金属Ｃａは高価であって大量処理には不向
きであり、しかも炭素量の多いフェロマンガンに適用す
るとＣａがＣと反応してＣａＣ２が生成する為、低炭素
琶のフェロマンガンにしか適用することができない。
最も一般的な金属Ｃａは高価であって大量処理には不向
きであり、しかも炭素量の多いフェロマンガンに適用す
るとＣａがＣと反応してＣａＣ２が生成する為、低炭素
琶のフェロマンガンにしか適用することができない。
この他フェロマンガンの酸化脱Ｐ法として、フェロマン
ガン溶湯をに２ Ｃｏ、−ＫＦ系の脱Ｐ用フラックスで
処理して６０％程度の脱Ｐ率を得た例が報告されている
が、酸化脱ＰではＭｎの酸化消耗が著しい為実用性に欠
ける。
ガン溶湯をに２ Ｃｏ、−ＫＦ系の脱Ｐ用フラックスで
処理して６０％程度の脱Ｐ率を得た例が報告されている
が、酸化脱ＰではＭｎの酸化消耗が著しい為実用性に欠
ける。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は上記の様な事情に着目してなされたものであっ
て、その目的は、Ｍｎ合金中に含まれるＰを簡単な方法
で効率良く除去することのできる脱Ｐ技術を確立しよう
とするものである。
て、その目的は、Ｍｎ合金中に含まれるＰを簡単な方法
で効率良く除去することのできる脱Ｐ技術を確立しよう
とするものである。
［問題点を解決する為の手段］
上記の目的を達成し得た本発明方法の構成は、Ｍｎ合金
よりも融点が低く且つ熱処理によって酸化性のガスを発
生する無機塩を主成分とする脱Ｐ用フラックスを粉粒状
のＭｎ合金と共に該フラックスの融点以上で且つＭｎ合
金の融点未満の温度で熱処理するところに要旨を有する
ものである。
よりも融点が低く且つ熱処理によって酸化性のガスを発
生する無機塩を主成分とする脱Ｐ用フラックスを粉粒状
のＭｎ合金と共に該フラックスの融点以上で且つＭｎ合
金の融点未満の温度で熱処理するところに要旨を有する
ものである。
［作用］
本発明では、脱Ｐ処理すべきＭｎ合金の粉粒体を、該Ｍ
ｎ合金よりも融点が低く且つ熱処理により酸化性ガスを
放出する無機塩を主成分とする脱燐用フラックスと共に
熱処理することによって脱Ｐ反応を進めるのであるが、
この間の基本的な脱Ｐ機構の一例としてアルカリ金Ｊｉ
！炭酸塩をもちいる場合を例示すると下記の通りである
。
ｎ合金よりも融点が低く且つ熱処理により酸化性ガスを
放出する無機塩を主成分とする脱燐用フラックスと共に
熱処理することによって脱Ｐ反応を進めるのであるが、
この間の基本的な脱Ｐ機構の一例としてアルカリ金Ｊｉ
！炭酸塩をもちいる場合を例示すると下記の通りである
。
ｘ２ ｃｏ３ ＝ｘ２ ｏ＋ｃｏ２
ｃｏ２ ＝ｃｏ＋。
２Ｆ＋５０＝Ｐ２０５
ｎＸ２０＋Ｐ２０５＝ ｎＸ２０ ・Ｐ２０５（但しＸ
：アルカリ金属） 尚本発明では脱Ｐ反応を、脱Ｐ用フラックスの融点より
も高く江つＭｎ合金の融点未満の温度で行なうこととし
ているが、この様に処理温度を設定した理由は次の通り
である。即ち本発明における基本的な脱Ｐｆｉ構は前述
の通り酸化脱Ｐに屈するものであり、脱Ｐ生成分が酸性
であるので、脱Ｐ反応を効率良く進行させる為には脱Ｐ
用フラックスの塩基度［塩基性酸化物の濃度／Ｓ性酸化
物（特に５ｉＯ２）の濃度］で与えられる比を高めなけ
ればならず、そうした意味からすると５ｉ０２の生成量
は極力抑えるべきである。但し系中の ＳｉはＰの活量
を高めて脱Ｐ反応を促進させる働きがあるので、Ｓｉの
酸化（Ｓｉ０２ｉの増大）を抑制し得る限りＳｉ濃度は
高い方が望ましい、こうした状況を踏まえてＭｎ合金の
脱Ｐを考えた場合、例えばシリコマンガンを溶融状態で
脱Ｐ処理しようとすると、脱Ｐ用フラックスとＳｔが優
先的に反応して５ｉ０２が生成し、脱Ｐ用フラックスの
塩基度が低下して脱Ｐ反応が阻害されるばかりでなく、
大量のＭｎが酸化されてＭｎ歩留りが低下する。ところ
がＭｎ合金粉末を未溶融の固体状態で処理すると、Ｓｉ
及びＭｎの酸化が低く抑えられ、脱Ｐ反応を効率良く進
めることができる。但し脱Ｐ用フラックスについては、
Ｍｎ合金粉末との接触効率を高めて脱Ｐ反応を効率良く
進めるため、溶融状態でＭｎ合金粉末と接触させなけれ
ばならず、この様な理由から本発明では、脱Ｐ用フラッ
クスの融点以上で且つＭｎ合金の融点未満の温度で脱Ｐ
反応を行なうこととしている０本発明で使用する脱Ｐ用
フラックスは、前述の如＜ Ｍ ｎ合金よりも融点が低
く且つ熱処理により酸化性のガスを生成する無機塩を主
成分とするもので、具体例としてはＮａ２ ＣＯ３、に
２ ＣＯａ 、Ｌ ｉ２ Ｃｏｇ等のアルカリ金属炭
酸塩、アルカリ土類金属炭酸塩、或はアルカリ金属やア
ルカリ土類金属のハロゲン化物等が例示され、これらは
単独で或は２種以上を組合せて使用することができる。
：アルカリ金属） 尚本発明では脱Ｐ反応を、脱Ｐ用フラックスの融点より
も高く江つＭｎ合金の融点未満の温度で行なうこととし
ているが、この様に処理温度を設定した理由は次の通り
である。即ち本発明における基本的な脱Ｐｆｉ構は前述
の通り酸化脱Ｐに屈するものであり、脱Ｐ生成分が酸性
であるので、脱Ｐ反応を効率良く進行させる為には脱Ｐ
用フラックスの塩基度［塩基性酸化物の濃度／Ｓ性酸化
物（特に５ｉＯ２）の濃度］で与えられる比を高めなけ
ればならず、そうした意味からすると５ｉ０２の生成量
は極力抑えるべきである。但し系中の ＳｉはＰの活量
を高めて脱Ｐ反応を促進させる働きがあるので、Ｓｉの
酸化（Ｓｉ０２ｉの増大）を抑制し得る限りＳｉ濃度は
高い方が望ましい、こうした状況を踏まえてＭｎ合金の
脱Ｐを考えた場合、例えばシリコマンガンを溶融状態で
脱Ｐ処理しようとすると、脱Ｐ用フラックスとＳｔが優
先的に反応して５ｉ０２が生成し、脱Ｐ用フラックスの
塩基度が低下して脱Ｐ反応が阻害されるばかりでなく、
大量のＭｎが酸化されてＭｎ歩留りが低下する。ところ
がＭｎ合金粉末を未溶融の固体状態で処理すると、Ｓｉ
及びＭｎの酸化が低く抑えられ、脱Ｐ反応を効率良く進
めることができる。但し脱Ｐ用フラックスについては、
Ｍｎ合金粉末との接触効率を高めて脱Ｐ反応を効率良く
進めるため、溶融状態でＭｎ合金粉末と接触させなけれ
ばならず、この様な理由から本発明では、脱Ｐ用フラッ
クスの融点以上で且つＭｎ合金の融点未満の温度で脱Ｐ
反応を行なうこととしている０本発明で使用する脱Ｐ用
フラックスは、前述の如＜ Ｍ ｎ合金よりも融点が低
く且つ熱処理により酸化性のガスを生成する無機塩を主
成分とするもので、具体例としてはＮａ２ ＣＯ３、に
２ ＣＯａ 、Ｌ ｉ２ Ｃｏｇ等のアルカリ金属炭
酸塩、アルカリ土類金属炭酸塩、或はアルカリ金属やア
ルカリ土類金属のハロゲン化物等が例示され、これらは
単独で或は２種以上を組合せて使用することができる。
尚酸化脱Ｐは反応平衡から見た場合低温であるほど進行
し易く、その為にはフラックスの融点を下げることが有
効であるので、金属ぶつ化物（ＮａＣ１，ＫＣＩ。
し易く、その為にはフラックスの融点を下げることが有
効であるので、金属ぶつ化物（ＮａＣ１，ＫＣＩ。
ＡｌＣｌ３．蛍石等）などの融点降下剤を適量配合して
脱Ｐ用フラッグスの融点を低下させ、脱Ｐ処理温度を下
げることも有効である。また処理雰囲気は酸化脱Ｐを効
率良く進める意味から酸化性雰囲気とするのがよく、通
常は大気雰囲気中で行なわれる。尚脱Ｐ処理後は降温し
た後水洗により脱Ｐ用フラックスを溶解除去してＭｎ合
金を回収すればよい０本発明の基本的な構成は上記の通
りであり、具体的な脱Ｐ効果は後記実施例で明確にする
が、脱Ｐの進行と共に脱Ｓ反応及び脱Ｓｔ反応も進行し
、Ｍｎ源としての有害不純物濃度を低くするという効果
も同様に享受することができる。その反面酸化脱Ｐ工程
で相当量のＭｎが酸化消費されるが、それに伴なうＭｎ
の歩留り低下を加味した場合でも、電解Ｍｎ等に比べる
とＭｎ源としてのコストを大幅に低減することができる
。
脱Ｐ用フラッグスの融点を低下させ、脱Ｐ処理温度を下
げることも有効である。また処理雰囲気は酸化脱Ｐを効
率良く進める意味から酸化性雰囲気とするのがよく、通
常は大気雰囲気中で行なわれる。尚脱Ｐ処理後は降温し
た後水洗により脱Ｐ用フラックスを溶解除去してＭｎ合
金を回収すればよい０本発明の基本的な構成は上記の通
りであり、具体的な脱Ｐ効果は後記実施例で明確にする
が、脱Ｐの進行と共に脱Ｓ反応及び脱Ｓｔ反応も進行し
、Ｍｎ源としての有害不純物濃度を低くするという効果
も同様に享受することができる。その反面酸化脱Ｐ工程
で相当量のＭｎが酸化消費されるが、それに伴なうＭｎ
の歩留り低下を加味した場合でも、電解Ｍｎ等に比べる
とＭｎ源としてのコストを大幅に低減することができる
。
［実施例］
実施例１
１４５メツシユ以下に粉砕したＭ ｎ −Ｆ ｅ合金７
．５８とＮ ａ２ Ｃ０３１５ｇを混合してＮｉるつぼ
に投入し、９００℃で１時間保持して脱Ｐ処理を行ない
、次いで降温後水洗して脱Ｐフラックスを溶解除去し、
Ｍ ｎ −Ｆ ｅ合金を回収した。脱Ｐ処理前・後にお
けるＭ ｎ −Ｆ ｅ合金の化学成分は第１表に示す通
りであり、Ｐ含有率を１／７程度に低減し得る他、Ｓ含
有率も１７２０程度に低減されている。
．５８とＮ ａ２ Ｃ０３１５ｇを混合してＮｉるつぼ
に投入し、９００℃で１時間保持して脱Ｐ処理を行ない
、次いで降温後水洗して脱Ｐフラックスを溶解除去し、
Ｍ ｎ −Ｆ ｅ合金を回収した。脱Ｐ処理前・後にお
けるＭ ｎ −Ｆ ｅ合金の化学成分は第１表に示す通
りであり、Ｐ含有率を１／７程度に低減し得る他、Ｓ含
有率も１７２０程度に低減されている。
第 １ 表
（重量％）
実施例２
１４５メツシユ以下に粉砕したＭ ｎ −Ｆ ｅ −Ｃ
合金７．５８をＮａ２ＣＯ３１５ｇと混合してＮｉるつ
ぼに投入し、９００℃で３０分間保持して脱Ｐを行なっ
た。処理後降温し、水洗して脱Ｐフラックスを溶解分離
してＭ ｎ −Ｆ ｅ −Ｃ合金を回収した。脱Ｐ処理
前・後におけるＭ ｎ −Ｆ ｅ −Ｃ合金の化学成分
は第２表に示す通りであり、Ｐ含有率を１１５以下に低
減し得る他、Ｓ含有率もｌ／１０以下に低減されている
。
合金７．５８をＮａ２ＣＯ３１５ｇと混合してＮｉるつ
ぼに投入し、９００℃で３０分間保持して脱Ｐを行なっ
た。処理後降温し、水洗して脱Ｐフラックスを溶解分離
してＭ ｎ −Ｆ ｅ −Ｃ合金を回収した。脱Ｐ処理
前・後におけるＭ ｎ −Ｆ ｅ −Ｃ合金の化学成分
は第２表に示す通りであり、Ｐ含有率を１１５以下に低
減し得る他、Ｓ含有率もｌ／１０以下に低減されている
。
第 ２ 表
（重量％）
実施例３
１６〜３２メツシユに粉砕したシリコマンガン７．５ｇ
とＮａ２ＣＯ３１５ｇを混合してＮｉるつぼに投入し、
９００″Ｃで２時間保持して脱Ｐを行なった。処理後降
温し水洗して脱Ｐフラッグスを溶解分離してシリコンマ
ンガンを回収した。脱Ｐ処理前・後におけるシリコマン
ガンの化学成分は第３表に示す通りであり、Ｐ含有率を
イ以下に低減し得る他、Ｓ含有率も局以下に低減されて
いる。
とＮａ２ＣＯ３１５ｇを混合してＮｉるつぼに投入し、
９００″Ｃで２時間保持して脱Ｐを行なった。処理後降
温し水洗して脱Ｐフラッグスを溶解分離してシリコンマ
ンガンを回収した。脱Ｐ処理前・後におけるシリコマン
ガンの化学成分は第３表に示す通りであり、Ｐ含有率を
イ以下に低減し得る他、Ｓ含有率も局以下に低減されて
いる。
第 ３ 表
（重量％）
実施例４
１６〜３２メツシユに粉砕したＦ ｅ −Ｍ ｎ −Ｃ
合金７．５８とに２ ＣＯ３を混合してＮｉるつぼに投
入し、１０００°Ｃで１時間保持して脱Ｐを行なった。
合金７．５８とに２ ＣＯ３を混合してＮｉるつぼに投
入し、１０００°Ｃで１時間保持して脱Ｐを行なった。
処理後降温し水洗して脱Ｐフラックスを溶解除去してＦ
ｅ −Ｍ ｎ −Ｃ合金を回収した。脱Ｐ処理前・後
におけるＦｅ−Ｍｎ−Ｃ合金の化学成分は第４表に示す
通りであり、優れた脱Ｐ◆脱硫効果が得られている。
ｅ −Ｍ ｎ −Ｃ合金を回収した。脱Ｐ処理前・後
におけるＦｅ−Ｍｎ−Ｃ合金の化学成分は第４表に示す
通りであり、優れた脱Ｐ◆脱硫効果が得られている。
第 ４ 表
（！ｉｆ１％）
実施例５
１６〜３２メツシユに粉砕したＦ ｅ −Ｍ ｎ −Ｃ
合金７．５８とＮａ２ＣＯｑ １５ｇ及びＮａＣｌＢｇ
；ＩＲ合してＮｉるつぼ内へ投入し、８００℃で１時間
保持して脱Ｐを行なった。処理後降温し水洗して脱Ｐフ
ラックスを溶解除去してＦｅ−Ｍｎ−Ｃ合金を回収した
。脱Ｐ処理前・後におけるＦｅ−Ｍｎ−Ｃ合金の化学成
分はｆｆ１５表に示す通りであり、処理温度が低いにも
かかわらず良好な脱Ｐ・脱Ｓ効果が得られている。
合金７．５８とＮａ２ＣＯｑ １５ｇ及びＮａＣｌＢｇ
；ＩＲ合してＮｉるつぼ内へ投入し、８００℃で１時間
保持して脱Ｐを行なった。処理後降温し水洗して脱Ｐフ
ラックスを溶解除去してＦｅ−Ｍｎ−Ｃ合金を回収した
。脱Ｐ処理前・後におけるＦｅ−Ｍｎ−Ｃ合金の化学成
分はｆｆ１５表に示す通りであり、処理温度が低いにも
かかわらず良好な脱Ｐ・脱Ｓ効果が得られている。
第 ５ 表
（重量％）
［発明の効果］
本発明は以りの様に構成されているが、要するに特定の
無機塩を主成分とする脱Ｐ用フラックスを使用し、該フ
ラックスの融点以上で且つＭｎ合金の融点未満の温度で
処理することによって、Ｍｎ合金中のＰ及びＳを効率良
く除去することができ、低ＰＩＩ低ＳのＭｎ合金（フェ
ロマンガンやフェロシリコン等）を安価に製造し得るこ
とになった。その結果フェロマンガンやフェロシリコン
の如き安価なＭｎ源を用いて、Ｐ含有率が低く溶接性及
び耐応力腐食割れ性の卓越したＭｎ含有鋼を得ることが
可能になった。
無機塩を主成分とする脱Ｐ用フラックスを使用し、該フ
ラックスの融点以上で且つＭｎ合金の融点未満の温度で
処理することによって、Ｍｎ合金中のＰ及びＳを効率良
く除去することができ、低ＰＩＩ低ＳのＭｎ合金（フェ
ロマンガンやフェロシリコン等）を安価に製造し得るこ
とになった。その結果フェロマンガンやフェロシリコン
の如き安価なＭｎ源を用いて、Ｐ含有率が低く溶接性及
び耐応力腐食割れ性の卓越したＭｎ含有鋼を得ることが
可能になった。
Claims (1)
- Ｍｎ合金よりも融点が低く且つ熱処理によって酸化性の
ガスを発生する無機塩を主成分とする脱Ｐ用フラックス
を粉粒状のＭｎ合金と共に該フラックスの融点以上で且
つＭｎ合金の融点未満の温度で熱処理することを特徴と
するＭｎ合金の脱Ｐ処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17147585A JPS6233740A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | Ｍｎ合金の脱Ｐ処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17147585A JPS6233740A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | Ｍｎ合金の脱Ｐ処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6233740A true JPS6233740A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=15923791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17147585A Pending JPS6233740A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | Ｍｎ合金の脱Ｐ処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6233740A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110616284A (zh) * | 2019-10-24 | 2019-12-27 | 中南大学 | 一种红土镍矿电炉熔炼镍铁用高效碱金属碳酸复盐熔剂 |
-
1985
- 1985-08-02 JP JP17147585A patent/JPS6233740A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110616284A (zh) * | 2019-10-24 | 2019-12-27 | 中南大学 | 一种红土镍矿电炉熔炼镍铁用高效碱金属碳酸复盐熔剂 |
| CN110616284B (zh) * | 2019-10-24 | 2021-10-15 | 中南大学 | 一种红土镍矿电炉熔炼镍铁用高效碱金属碳酸复盐熔剂 |
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