JPS6237629A - 空気調和装置の運転制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は空気調和装置の運転制御装置に関し、殊に空気
調和装置の運転状態に応じて装置を構成する圧縮機の容
量を制御し、空気調和装置の冷却能力を制御する圧縮機
容量制御装！全備えたものに関する。

〔発明の背景〕

圧縮機の容ｆを被空調空間の要求に応じて制御し、空気
調和装置の冷却能力を制御する圧縮機の容量制御装置を
備えた運転制御装置は特公昭６〇−２５２８５号公報等
で知られている。

しかし、従来のこの種空気調和装置の運転制御装置にお
ける圧縮機の容量の制御は、巨像室内温度と実際の室内
温度とに基づいて得られた熱負荷に応じて圧縮機の容量
を調整しているため、大雑把な熱負荷しか検出できず、
容量制御による冷却能力の制＠精度が悪い。目標温度と
実際の室内温度との偏差が同じ状態でも送風機によって
蒸発器に送られる空気の物理状態（例えば温度・湿度（
水分）あるいは風量）によって総合的な熱負荷が異なる
。この吸入空気の物理状態の変化に容量制御が追従でき
ない状態で容量制御を行なうと容量制御の結果得られた
冷力が実際に必要な冷力に対して過不足を生じる結果と
なる。

〔発明の目的〕

本発明の目的は圧縮機の容量制御による冷却能力１ζ１
］御ヲよシ精度良く行える様にする為に、蒸発器にかか
る熱負荷をできるだけ正確に求め、それに応じて容量制
御ヲ行う点にある。

〔発明の概要〕

本発明は送風機によって空気調和装置に吸入される吸入
空気の物理諸量に応じて圧縮機の容量を調整する様に構
成して、吸入空気の物理諸量の変動状態を容量制御に反
映させることにょシ上記目的を達成せんとするものであ
る。例えば吸入空気の温度・湿度あるいは空気量を容量
制御量を演算する際の補正値として用いたシ、あるいは
これら物理を金主体として容量制御量を演算する様に構
成できる。尚、以下の実施例により説明する如く。

これら吸入空気の物理諸量から吸入空気のエンタルピを
演算によシ求め、このエンタルピ値をｆｉｔ制御ｆの演
算に反映させれば、最良の効果を得ることができる。

また、同じ〈実施例に説明する如く１本発明は圧縮機の
容ｔを段階的に切換えるものにも、連続的に制御するも
のにも適用できる。

〔発明の実施例〕

以上、本発明の一実施例を第１図から第７図を用いて説
明する。

第１図に全体構成を示す。

圧縮機１によって圧縮された冷媒は高温・高圧のガスと
なって凝縮器２に送られる。凝縮器２で冷却されて高圧
の液体となった冷媒は受液器３で気体と液体に分離され
、液体のみ膨張弁４に送られる。高圧の液冷媒は膨張弁
４で断熱膨張され。

蒸発器５を通過する際Ｋまわりから熱を奪って気化した
後に圧縮機１に戻る。

前記蒸発器５で冷媒と熱交換する空気は、ブロワモータ
９の回転軸に取シ付けられたプロワファン８が回転する
ことにより前記蒸発器５に送り込まれる。

プロワモータ９の回転数の制御は制御回路５０からの出
力ＶＭに応じて通流率の変化するパワートランジスタ９
ａｉ含む制御回路９ｂによって。

巻線９Ｃへの供給電力金制岬することによシ或される。

温度センサ６、および湿度センサ７は前記空気の温度、
湿度を検知し、圧縮機容量制御装置５０に信号を送る。

また前記制御装置５０は、前記２つのセンサからの信号
とともにブロワモータ９の制御信号Ｖｗをも取シ込み、
これら３つの信号から前記蒸発器５にかかる熱負荷を算
出して、その値に基づき、前記圧縮機１の容量を調整す
る。

このように構成した冷房装置の圧縮機１の構造について
、第２図〜４図を用いて説明する。

この圧縮機はフロント側プレート１１とリア側プレート
１２と、その間にボルト１３により締結されたカムリン
グ１４とで形成される室内に進退可能な複数のベーン１
５を有するロータ１６が圧縮機中心部に設けられる駆動
軸１７に固着されており回転自在に横架しである。駆動
軸１７はリア側プレート１２及びフロント側プレート１
１にニードルベアリング１８で支持されている。また、
前記フロント側プレート１１、リア側プレート１２及び
カムリング１４は通しボルト１９によって７０ントカバ
−２０に固定され、さらにその周囲をチャンバ２１によ
って覆ってあり、フロントカバー２０とチャンバ２１と
ばＯリング２２で気密を保つとともに前記駆動軸１７に
結合された回転子２３とフロントカバー２０に安定され
た力／（−プレート２４とで軸シールを形成している。

第３図において、カムリング１４及びロータ１６とで形
成される作動室２７が２室（２７ａ。

２７ｂ）である。従って、７０ント側プレート１１に設
置する吸気ボート２８は２個（２８ａ。

２８ｂ）である。相隣れる２枚のベーン１５とロータ１
６の外周面及びカムリング１４の内周面とで形成される
圧縮室１０は、第３図から明らかなように本実施例に用
いたものは５個である。

この圧縮機の冷媒の流れは次のようである。蒸発器５か
ら圧縮機１に戻った冷媒は、フロントカバー２０に形成
された圧縮機吸入口２５よシ同カバーに形成された低圧
通路２６に流入する。この冷媒はフロント側プレート１
１に設けられた吸気ボート２８を通過し、圧縮機１０に
流入する。同圧、縮室体積はまず駆動軸１７の回転に伴
って０から最大直まで変化し、吸気工程全終了する。さ
らに同駆動軸の回転に伴い圧Ｍｉ機１０の体積が最大唾
から漸次減少することによって圧縮工程がなされる。圧
縮され吐出圧力に達した冷媒はカムリング１４に設けら
れた吐出ボート２９及び吐出弁３０ｉ経てチャンバ２１
内に吐出される。しかる後同チャンバに設けられた圧縮
機吐出口３１より凝縮機２へと圧送される。

第４図は第２図のＩＶ−ｆＶ線矢視断面を示すものであ
る。同図において、前記低圧通路２６はロータ回転方向
（第４図においては反時計方向）に略渦巻形状に形成さ
れており、渦巻先端部は前記圧縮機人口２５との連結ｔ
ａ断している。したがって同低圧通路内でのガスの流れ
は一方向となる。

なお前記吸気ボート２８ａ、２８ｂは上記低圧通路２６
と連通している。また電磁ソレノイド３９によシ駆動さ
れる弁装置３４は上記低圧通路２６内で、かつ上記２個
の吸気ボートのうち下流側の吸気ボート（第４図におい
ては２８ｂ）と連通ずる低圧通路を開閉するように設置
されている。またその構造は、コイルはね３５の伸縮力
及びソレノイド３９の電磁力により径方向に進退可能な
ピストン３６が、シリンダ３７及びシリンダヘッド３８
間に挿入されている。

ここで、前記ソレノイドへの通ＫｅＯＦＦＬで、ピスト
ン３６が前記低圧通路２６を遮断した場合には１つの作
動室の圧縮動作を休止させることが出来、この場合、圧
縮機の吐出容積は、前記ソレノイドへの通１４ｔｔＯＮ
した場合の１／２となる。

第５図に湿度センサ７の外観を、第６図にその特性を示
す。

湿度センサ７は、セラミック基板４０上にくし型の電極
４１を設け１表面を感湿膜（高分子ポリマ）４２で覆っ
た構成になっている。そして、くし型電極４１に電圧を
加えると電極間の感湿膜４２中のイオンが移動して電流
が流れる。この感湿膜４２が空気中の水分を吸うと高分
子鎖が解離してイオンの数が増えるため、湿度が高い程
電極間を電流が流れ易くなり、抵抗値が小さくなる。

この特性は第６図に示すとおりである。ただし。

同じ湿度でも温度が異なれば抵抗匝もかわるため、抵抗
値から湿度を求めるためには温度による補正が必要であ
る。

温度センサ６はサーミスタで、その温度Ｔと抵抗ｆｉｌ
ｌＲ〒の関係は次式で表わされる。

Ｒ↑：ＴＣ時の抵抗値 Ｒｏ：ＯＣの時の抵抗値 Ｂ：定数 第７図に制御装置５０のブロック図を示す。

前記制御装置はマイクロコンピュータ（以後マイコンと
略す）５１を中心に構成されている。マイコン５１は温
度センサ６、湿度センサ７およびプロワモータの印加電
圧を、それぞれ５２ａ。

５２ｂ、５２Ｃのインタフェース回路を介して取υ込み
、内蔵するＡ／Ｄ変換器５３により、ディジタル信号化
する。そしてこのディジタル信号はマンブ５４　ａ、　
　５４　ｂ、　　５４　ＣＫ基づいてそれぞれ温度、湿
度、風量を表わす信号に変換される。

そして、温度と湿度とからエンタルピ演算手段５６によ
って、蒸発器に送られる空気のエンタルピを計算する。

その演算は以下の手順による。

１）温度Ｔ（Ｃ）から飽和湿シ空気の水蒸気圧Ｐ　ａ　
　（ｗＨｇ　）を求める。

Ｐａ＝Ｐｓ＋　　０．００９２６４１４＋（０，００２
８５９５１２８１＋（０，０００２６８３７７１７＋（
０，００００１１４４０３５８＋（−４０００１６９Ｘ
１０　”’　＋１．２７４９９７７９Ｘ１０　””　Ｘ
Ｔ）ＸＴ）　ＸＴ）　ＸＴ）　ＸＴ Ｐｓ＋　＝Ｅｘｐ（ＩＪ２１９７＋（０，０７２６４５
６＋（−２，９７５２刈ｏ−４＋（１，０６３５５Ｘ１
０−’　−Ｚ４９９Ｘ１０　”　Ｘ’ｆ’）　ＸＴ）Ｘ
Ｔ）ＸＴ １１）相対湿度Ｒａと前記Ｐ’ｓから絶対湿度ＸＱを求
める。

Ｘｏ　＝０．６２２ＸＰｓＸＲｇ／（７６０Ｘ１００−
ＰｓＸＲ，ａ）１１１）前記温度Ｔと、前記絶対湿度ｘ
、）からエンタルピｉを求める。

ｉ＝　０．２４０ＸＴ＋　（５９７，３＋０．４４１Ｘ
Ｔ）　ＸＸ。

次に、前記演算手段５６で求めたエンタルピｉと風量と
から、熱負荷演算手段５７によって蒸発器の熱負荷を計
算する。演算は次式による。

Ｑ＝ｉＸＷ÷１．２Ｘ６０ Ｑ；熱負荷（日／ｈ） ｉ；エンタルピ（ｋｃａｌ／Ｋｇ） Ｗ；風量（ｍ”／−＝−） １．２；空気の比重（Ｋｙ／ｍ’） このようにして求めた熱負荷Ｑが所定値Ｑｏ　よりも大
きい場合には、ソレノイド駆動回路５８を介してソレノ
イド３９に通電し、圧縮機を容量１００チで運転し、前
記ＱがＱｏ　より小さい場合には、逆にソレノイド３９
への通電を止め、圧縮機を容量５０チで運転する。

本実施例では温度センサ、湿度センサを、ブロワファン
の後流に取り付けたため、よく攪拌された空気の温度、
湿度を検知することになり、安定した出力が得られる。

また吸入空気が内気吸込み状態でも外気吸込み状態でも
吸入空気の物ｆ３諸量を正確に検出可能でおる。

以上説明した実施例では、吸入空気のエンタルピ１から
蒸発器にかかる熱負荷Ｑ’に演算し、この熱負荷Ｑと基
準熱負荷Ｑｏとを比較して容量の切換信号を得る様に構
成したが、以下に示す如くこのエンタルピｉ、湿度、温
度あるいは蒸発器の熱負荷を単に補正信号源として用い
ることもできる。

たとえば特公昭６０−２５２８５号公報に示す如く。

室内の目標設定温度Ｔｓと実際の室内温度Ｔｍとから室
内の熱負荷を求め、この熱負荷から蒸発器出口の冷媒温
度の制御目標値を求め、蒸発器出口の冷媒温度Ｔ菖と上
記制御目標温度Ｔ　Ｂとを比較して容量の切換信号を得
る様に構成することができる。

また、制量回路５０は、図示しない温度設定手段によっ
て人倫的に設定された設定温度Ｔ８と実際の室内温度Ｔ
ｘ及び外気温度Ｔ、とから次式により室内の要求冷熱ｔ
）ｌ演算している。

史にこの要求冷熱ｆｆＸと、このＸの時間的変化を求め
る積分項を加えた次式で衣わされる制御量Ｙを演算して
いる。

そして、この制御量Ｙに応じて別の温度制御要素の制御
値、例えば、蒸発器で冷却した冷風とその冷風をヒータ
コアで再加熱する割合を制御するミックスドアの開度θ
ｆ、ヒータコアへの温水の供給量を制御する温水コック
の開閉率（開弁時間／閉弁時間ｘｘｏｏ％）α等を演算
している。

更に温度制御要素の制御量θｆαに応じて各制御要素を
駆動する。駆動手段へ制御信号Ａｃｓを付与している。

ここで、上述の式（１）で計算したＸ＋式（２）で計算
したＹなる値は室内の熱負荷に対応する値となっている
。従ってこの値を予じめ設定された基準信号Ｘｏ６るい
はＹｏと比較し、圧ｍ機の容量切換え信号を得ることが
できる。

そして、前者後者いずれの場合も吸入空気の温度、湿度
、１１１６るいはこれらから演算によって求めたエンタ
ルピ、更には蒸発器の熱負荷等の物理ｎｋｔ補正信号と
して容量切換信号の発生時点を補正する様に構成するこ
とができる。

そして、いずれの実施例の場合も吸入空気の上記物理諸
量に応じてその値が大きい程容量切換信号発生の為の比
較判定基準値（前者ではＴｍ・、後者ではＸｏかＹｏ　
）と比較値（前者ではＴｘ、後者ではＸかＹ）との比較
レベルを相対的に、容量１ｏｏｎの期間が多く、なる方
向へ変化させる様に構成することによって本発明の効果
が得られる。

本発明はまた、可変容重型の圧縮機にも適用できる。以
下その実施例を第８図に基づいて詳説する。第１図と同
一符号のものは等価物であるので説明は省略する。

圧縮機は、アルミニウムダイカストで成形されたカップ
状のケーシング６ｏとケーシング６ｏの開口端側に取付
けられケーシング内を実質的に密閉するサイドカバー６
２を有する。

ケーシング６０の底にあたる部分の中央と、サイドカバ
ー６２の中央とには互いに同一１ｉｌＪ上に配置℃され
た軸受６４，６６が取付けられている。

駆動軸６８はこの軸受６６．６８に支承され回転する。

シリンダ７０はこの駆動軸６８に固定されていて、軸６
８と共に回転する。

シリンダ７０は軸６８のまわシの同心円上に等間隔に配
置されたボア７２（合計５個）を有する。

ボア７２にはピストン７４（合計５個）が滑動可能に挿
入されている。

ピストン７４には一端が球面軸受７５によって回転斜板
７６に″支承されたピストンロンドア８（合計５本）の
他端が取付けられている。

回転斜板７６は回転しない様にケーシング６０の内部に
取付けられた支持板８０に支承され回転する。

ベアリング８２は回転斜板７６’ｉ支持板８０上に回転
可能に支承するベアリングである。

ケーシング６０の底の部分には高圧室８４と低圧室８６
が区画形成されていて、サイドプレート８８を介して回
転シリンダ７０の各ボア７２と嵌欠的に交互に連通ずる
。

サイドプレート８８には、ボア７２から圧縮ガスを高圧
室に吐出する吐出通路９０．低圧室から別のボア７２に
低圧冷媒を吸入する吸入通路９２がそれぞれ形成されて
いる。

シリンダ７０の回転に同期して５個のボア７２は駆動軸
のまわシに位置を変える。この回転力はロンドア８を介
して回転斜板７６に伝わり斜板全回転させる。

斜板７６は軸直角な面内に配置されたサイドプレート８
８に対して傾斜しているので、斜板７６とサイドグレー
ト８８との間隔が最つとも小さくなる位置にボアが回転
して来た時ピストン７４は上死点に位置する。

逆に斜板７６とサイドプレート８８との間隔が最つとも
大きくなる位置にボアが回転して来た時ピストン７４は
下死点に位置する。

その中間位置ではボア７２は圧縮工程、吐出工程、吸入
工程のいずれかに属する。

そして圧縮機は蒸発器から低圧室８６に流入して来た低
圧冷媒を吸入工程中のボア７２に吸入し。

これを圧縮して吐出通路９０から高圧室８４に吐出し、
凝縮器へ送シ出す。

この圧縮機は更に斜板の傾角を変化させて容量を制御す
る為に斜板７６を支持する支持板７８が固定ピン９４を
中心に枢動できる様に構成されている。

通常の運転状態では各ピストンのサイドプレート側端面
に作用する流体の反動力の合力が固定ビン９４の中心と
回転軸の中心との中間位ｌ１ｔＰ点に矢印方向に発生し
、この合力が支持板７８を常に最大傾角位置側へ押圧し
ている。

これに対し、斜板７６が収納されているケーシング内の
空間部、所謂クランクケース９６内にはピストン７４と
ボア７２内周面との隙間から同ケース内に洩れたブロー
バイガス充満している。

このブローバイガスの圧力はピストン７４の背面、即ち
クランクケース側面に作用し、その合力はｑ矢印方向に
支持板７８を押圧する。

容量制御状態でない時は流体の作動圧の合力の方がブロ
ーバイガスの作用による合力より大きく。

支持板は最大傾角位置に保持される。

クランクケース９６内の圧力が上昇して、ピストンの背
面に作用する圧力が流体の反動力より大きくなると支持
板７６は軸直角な面に向って枢動する。

その結果ピストンの下死点が上死点に近づき。

ピストンのストロークが短かくなるので排気量が減少し
、容量制御状態となる。

等速ジヨイントの内輪９８は軸６８にスパイラル保合し
ていて軸と共に回転しながら軸方向に移動可能である。

たる状のクーツ１００の周囲に等ｍＪ隔に開けた６個の
穴にボール１０２が保持されており、このボール１０１
１内側と外周部でそれぞれ斜板７６の内壁に刻設した６
条の溝１０４と内輪９８に形成した６条の溝１０６に係
合している。

等速ジヨイントは斜板が軸垂直面に向って枢動する時、
斜板の中心が駆動軸の軸心と常に一致した状態で枢動す
る保に斜板の動きを規制する。

本実施例ではクランクケース９６内の圧力を制（財）す
る為にクランクケース９６（ｉｌ−バイパス管１０８に
よって高圧室８４に接続している。

このバイパス管１０８の途中には電磁弁１１０が設置さ
れている。

電磁弁１１０は通常バイパス管路を閉じていて。

クランクケース内の圧力はブローバイガス自体の圧力に
１ｖＩｊ御されている。

容量制御の必要が生じると制御回路５０からの出力信号
によって′這磁弁１１０のコイル１１２が通電回路１１
４を介して、付勢される。

通電回路１１４はパワートランジスタ１１６の通電デユ
ーティつまシ、１周Ｍらたりの通電時間を容量制御信号
に応じて制御する。

容量制御量を大きくしたい時（即ち、容量を低下させた
い時）は通電デユーティを大きくする。

即ち、ｍｔｍ弁が開いている時間を長くする。すると高
圧室８４からクランクケース９６内に流入する吐出ガス
の量が多くなりクランクケース内の圧力が上昇する。そ
の結果斜板は軸直角面により近づく。

かくして、制御回路５０からの指令に基づいて斜板の傾
角が自由に制御できる。

この様な可変存置型圧縮機を用いた空気調１０装置の運
転制御装置に本発明を適用した場合は以下の如く、構成
される。

制御回路５０内の熱負荷演算手段５７で演算された蒸発
器にかかる熱負荷に応じて、更に制御回路５０は通電デ
ユーテイ信号Ｄａを演算出力する。

この通電デユーティ信号Ｄｓの信号に基づいて通醒制御
回路１１４は、内部のパワートランジスタ１１６の通電
状態を制御し、バイパス管１０８’ｉ通ってクランクケ
ース９６に戻る高圧ガスのｔｅ制御する。

かくして、可変容量圧縮機の容量は蒸発器にかかる熱負
荷、あるいは吸入空気のエンタルピに応じて自動的に調
整される。

冑、本実施例の如く、可変容量圧縮機を用いる場合にお
いても、吸入空気の物理諸量、即ち温度。

湿度、エンタルピあるいは蒸発器にかかる熱負荷を容量
制御信号の補正値として用いることができる。

即ち、特公昭６０−２５２８５号に示す如く、設定〆温
度と室温とから蒸発器出口の冷媒温度の目標値を求めこ
れと実際の冷発器出口の冷媒温度との偏差に応じて容量
制御する場合に、冷媒温度の目標値を、吸入空気の物理
諸量で補正する訳である。

これによってよシ適確な冷媒の目標温度が得られ、制御
精度が向上する。

また、上記（１）、　（２）式で計算された信号Ｘ、　
Ｙに基づいて容１自動制御する場合も、とのＸ、　Ｙ値
を吸入空気の物理量を考慮して演算あるいは補正するこ
とによって、よシ正確な熱負荷信号が得られ、精度の良
い容量制御が可能となる。

以上説明した如く本発明は吸入空気の物理諸量自体から
容量制御信号を演算してもよいし、別の空調装置の運転
状態に応じて容量制御信号を演算するものに補正信号と
して適用してもよい。

また容量制御圧縮機は段階切換式のものＫも可変容量式
のものにも適用できる。

また圧縮の形式がロータリーベーン型であっても１片斜
板型あるいはその他知らされているどの様な圧縮にも適
用できる。

更に可変容量制御の方式も問わない。即ち、特公昭６０
−２５２８５号の如くクランクケース内の・圧力を制御
するにあたって低圧室への洩れ出し量を制御するものに
も１本実施例の如く高圧室から高圧ガスを導入するｔ’
を制御するものにも適要できる。

〔発明の効果〕

以上説明した如く本発明によれば圧縮機の容量を制御し
て空気調和装置の運転を制御するにあたシ、容量制御信
号の演算に空気調和装置への吸入空気の物理量１１を加
味することによシ、蒸発器にかかるより正確な熱負荷に
応じて容量制御可能となシ、装置の冷却能力の制御精度
の良い空気調和装置の運転制御装置が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を適用した実施例の原理を説明する為の
図面、第２図は本発明の一実施例に適用される豆量制御
盤圧縮機の断面図、第３図は第２図のｌ１ｌ−ＩＩＩ断
面図、第４図は第２図のｆＶ−ｆＶ断面図、第５図（ａ
）（ｂ）はそれぞれ本発明を適用した実施例に用いる湿
度センサの平面図、及び側面図、第６図は同センサの特
性図、第７図は本発明を適用する実施例の制御装置の機
能ブロック図、第８図は本発明の別の実施例に適用され
る可変容量制御型圧縮機の断面図を含む制御装置の原理
図である。 １・・・容量制御型圧縮機（可変容量制御型圧縮機）、
５・・・蒸発器、６・・・吸入空気温度センサ、７・・
・吸入空気湿度センサ、９・−・ブロワモータ、５０・
・・制御回路。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. １．室内あるいは室外から送風機によつて吸い込んだ空
   気を蒸発器で冷却して室内へ吐出する冷却装置と、空気
   調和装置の運転状態に応じて圧縮機の吐出容量を制御し
   、以つて前記蒸発器へ供給する冷媒の量を調整して前記
   冷却装置の冷却能力を調整する圧縮機容量制御装置とを
   備えたものにおいて、前記圧縮機容量制御装置が、前記
   送風機によつて装置内に吸込まれる吸入空気の物理諸量
   に応じて前記圧縮機の容量を調整する調整手段を含んで
   構成されることを特徴とする空気調和装置の運転制御装
   置。
2. ２．特許請求の範囲第１項に記載した発明において、前
   記圧縮機容量制御装置の調整手段が、前記送風機によつ
   て装置内に吸い込まれた吸入空気のエンタルピを検出す
   る手段と、該エンタルピ検出手段の出力に応じて前記圧
   縮機の容量を調整する応答手段とから構成されることを
   特徴とする空気調和装置の運転制御装置。
3. ３．特許請求の範囲第１項に記載した発明において、前
   記圧縮機容量制御装置の調整手段が、前記送風機によつ
   て装置内に吸い込まれた吸入空気の温度を検出する手段
   と、該温度検出手段の出力に応じて前記圧縮機の容量を
   調整する応答手段とから構成されることを特徴とする空
   気調和装置の運転制御装置。
4. ４．特許請求の範囲第１項に記載した発明において、前
   記圧縮機容量制御装置の調整手段が、前記送風機によつ
   て装置内に吸い込まれた吸入空気の湿度を検出する手段
   と、該湿度検出手段の出力に応じて前記圧縮機の容量を
   調整する応答手段とから構成されることを特徴とする空
   気調和装置の運転制御装置。
5. ５．特許請求の範囲第１項に記載した発明において、前
   記圧縮機容量制御装置の調整手段が，前記送風機によつ
   て装置内に吸い込まれる吸入空気の量を検出する手段と
   、該空気量検出手段の出力に応じて前記圧縮機の容量を
   調整する応答手段とから構成されることを特徴とする空
   気調和装置の運転制御装置。
6. ６．　特許請求の範囲第１項に記載した発明において、
   前記圧縮機容量制御装置の調整手段が、前記送風機によ
   つて装置内に吸い込まれた吸入空気の温度・湿度及び空
   気量のうち少なくとも２つの物理量を検出する手段と、
   該２つの検出手段の出力状態に応じて前記圧縮機の容量
   を調整する応答手段とから構成されることを特徴とする
   空気調和装置の運転制御装置。
7. ７．　特許請求の範囲第１項に記載した発明において、
   前記圧縮機容量制御装置の調整手段が、前記送風機によ
   つて装置内に吸い込まれた吸入空気の温度・湿度及び空
   気量を検出する手段と、各検出手段の出力状態に応じて
   前記圧縮機の容量を調整する応答手段とから構成される
   ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。
8. ８．　特許請求の範囲第１項に記載した発明において、
   前記圧縮機容量制御装置の調整手段が、前記送風機によ
   つて装置内に吸い込まれた吸入空気の温度・湿度及び空
   気量を検出する手段と、各検出手段の出力から吸入空気
   のエンタルピを演算する演算手段とを含んで構成される
   ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。