JPS6238419B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6238419B2 JPS6238419B2 JP56171507A JP17150781A JPS6238419B2 JP S6238419 B2 JPS6238419 B2 JP S6238419B2 JP 56171507 A JP56171507 A JP 56171507A JP 17150781 A JP17150781 A JP 17150781A JP S6238419 B2 JPS6238419 B2 JP S6238419B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- copper
- magnesium
- nickel
- aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
- C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
本発明は鋳造性が良好で強靭性に富み、耐熱性
殊に耐熱衝撃性が優れ、また熱による永久変形の
少ない鋳物用アルミニウム合金に関するものであ
る。 近年、車輌工業や機械工業などへの巾広いアル
ミニウム材料の進出に伴ない強靭で且つ耐熱性の
すぐれた鋳物用アルミニウム合金の開発が強く求
められている。 発明者らはこの要望に応えてさきに鋳造性がす
ぐれ、しかも強靭性、耐熱性を兼ね具えた鋳物用
合金の開発に成功した。（特開昭55―69234） 上記合金は６％を超え13％までの珪素、３％を
超え５％までの銅、0.2％を超え１％までのマグ
ネシウムおよび0.03％を超え１％までのアンチモ
ンを含み、残部アルミニウムおよび不純物よりな
る合金であつて最高50Kg／mm2におよぶ強度と３〜
４％の伸びを有する強靭な機械的性質を有し、ま
た耐熱衝撃性も従来のこの種の合金に較べて遥か
に優れているので、耐熱機械部材、例えばエンジ
ン用ピストン材の如く繰返し高熱にさらされるよ
うな部材への使用に適している。 しかしながら発明者らのその後の研究によると
上記合金をピストン材として長期間使用した場合
に受熱部分が通常の熱膨脹収縮とは別に恒久的な
容積収縮を起し、シリンダーとの間のクリヤラン
スが大きくなつてブローバイ、ピストンスラツプ
等の原因となり、その上上記合金は剥離摩擦を起
し易い欠点もあつて、ピストンリング嵌合溝部の
摩耗によるリング機能が低下するなどの欠点があ
ることが判つた。 発明者らは上記合金における優れた特性を保持
しつつその欠点を改善することによつて受熱機械
部品として長期使用が可能な合金を提供すること
を目的として種々検討を加えた結果、合金中の銅
とマグネシウムの含有量比Cu／Ｍｇ３〜８の範
囲において合金中に0.1〜0.5％の範囲でNiを添加
するときは強靭性、耐熱衝撃性など従来の優れた
特性を殆んど低下させることなしに受熱部分の容
積収縮を防止することができること、また耐剥離
摩耗性をも向上しうることが判明した。 本発明は重量で6.0％を超え13.0％までの珪
素、2.0％を超え3.4％までの銅、0.25％を超え1.0
％までのマグネシウム、0.1％を超え0.5％までの
ニツケル、0.03％を超え1.0％までのアンチモン
を含み、残部アルミニウムおよび不純物よりな
り、且つ銅とマグネシウムの比率Cu／Mgが３〜
８である鋳物用アルミニウム合金である。 次に本発明合金における各成分組成の限定理由
について述べる。 珪素は合金基質を強化し、耐摩耗性を具えると
共に鋳造性を改善するために必須な元素であつ
て、6.0％以下ではその効果少なく、また13.0％
以上では靭性や耐熱衝撃性を低下させるので好ま
しくない。 銅は人工時効処理を施こすことによつて合金強
度を向上するものであるが、2.0％以下では十分
な強度向上効果は得られず、3.4％を超えると母
相中における未固溶のアルミニウム―銅合属間化
合物の残存量が多くなり、強靭性や耐疲労性を低
下させ、また鋳造割れ感受性も高くなるので実用
上好ましくない。 マグネシウムは人工時効処理を施すことによつ
てマグネシウム―珪素系やアルミニウム―銅―マ
グネシウム系の金属間化合物を析出し、合金強度
を向上させるが0.25％以下では析出物の形成量が
不十分であり、また1.0％を超えると靭性および
耐熱衝撃性が著しく低下するほか、アンチモンに
よる組織改善効果を著しく損うので好ましくな
い。 アンチモンは合金組織を改善することによつ
て、耐熱衝撃性を著しく向上する。0.03％以下で
はその効果少なく、また1.0％以上を添加しても
その効果に著しい変化はみられない。 ニツケルは合金を受熱部材として使用した場合
における材料の恒久的な収縮を防止し、また耐剥
離摩耗性を向上する。 ニツケル含有量が0.1％以下ではその効果が少
く、0.5％以上では耐熱衝撃性を著く低下させる
ので好ましくない。 またニツケルの上記した収縮防止効果は合金中
の銅とマグネシウムの含有量比３〜８の範囲にお
いて有効であり、この範囲を逸脱した場合には十
分な効果はない。 なお本発明合金において使用材料地金中に通常
含まれる程度の鉄、亜鉛、マンガン、クロム等の
不純物や溶湯処理によつて合金中に必然的に混入
するチタン、硼素、ベリリウム等の元素は本発明
合金の性能に何等悪影響をおよぼすことがないの
で差支えない。 殊にチタンの添加は本発明合金を鋳造するに際
して引け性を改善する効果がある。 チタン含有量が0.03％以下では引け性改善の効
果がなく、2.0％以上ではAl―Ti系の金属間化合
物が大きく晶出し易くなり、この化合物が応力集
中を受け破壊の起点および伝播経路になつて強靭
性、耐熱衝撃性の低下を招くので好ましくない。 次に本発明のすぐれた効果を示すために行つた
一連の実施例について述べる。 実施例 １ 合金中へのニツケルの添加の有無と合金中の銅
とマグネシウムの量比が合金鋳物材の長時間加
熱による永久変形量におよぼす影響。 第１図は珪素11.0％，アンチモン0.15％，銅2.0
％，3.0％，4.0％を含む合金に銅／マグネシウム
の比率３，６，９になるようにマグネシウムを加
えたアルミニウム合金についてニツケルの有(a)無
(b)による高温永久変形試験を実施した結果を示し
たものである。 試験に当つては被試合金をJIS4号舟型鋳型に鋳
込んで、500℃に10時間溶体化処理を施した後、
水焼入れし、次いで200℃に８時間焼戻処理を施
してから径200mm、長さ90mmの丸棒に精密加工し
たものを試料として、この試料を350℃の高温に
50時間の連続加熱を施し、空冷後その長さ方向の
寸法変化を測定した。 なお、合金中へのニツケルの添加量は銅2.0％
含有合金の場合には0.2％とし、他は0.4％とし
た。 第１図ｂから判るようにニツケルを添加しない
アルミニウム―珪素―銅―マグネシウム―アンチ
モン合金においては350℃、50時間の長時間加熱
によつて材料に容積収縮が起り、その傾向は銅含
有量が多い程、また銅／マグネシウム含有比が大
きい程著しいが、ニツケルを適量添加した本発明
合金においては、その永久変形量が著しく改善さ
れていることが判る。ただし、銅4.0％を含む合
金ではニツケルを添加しても、永久変形量は依然
として大きい。 実施例 ２ 機械的性質 次に本発明の合金と従来のアルミニウム―珪素
―銅―マグネシウム―ニツケル系実用合金、（JIS
―AC8A合金）の機械的性質について比較した結
果を示す。 即ち第１表は本発明の実施例に供した合金の化
学組成、第２表はその測定結果である。 表中試料No.(1)乃至(3)は本発明合金であつて、ま
たそれらのうち試料No.(3)は100mmφ×300mmの円柱
塊に鋳込み、480℃×2hrのソーキングを行つた後
420〜450℃の温度で鍛造行つた鍛造品について試
験を行つたものである。 試料No.(4)は従来実用化されているアルミニウム
―珪素―銅―マグネシウム―ニツケル系合金、
（JIS―AC8A合金）についてである。
殊に耐熱衝撃性が優れ、また熱による永久変形の
少ない鋳物用アルミニウム合金に関するものであ
る。 近年、車輌工業や機械工業などへの巾広いアル
ミニウム材料の進出に伴ない強靭で且つ耐熱性の
すぐれた鋳物用アルミニウム合金の開発が強く求
められている。 発明者らはこの要望に応えてさきに鋳造性がす
ぐれ、しかも強靭性、耐熱性を兼ね具えた鋳物用
合金の開発に成功した。（特開昭55―69234） 上記合金は６％を超え13％までの珪素、３％を
超え５％までの銅、0.2％を超え１％までのマグ
ネシウムおよび0.03％を超え１％までのアンチモ
ンを含み、残部アルミニウムおよび不純物よりな
る合金であつて最高50Kg／mm2におよぶ強度と３〜
４％の伸びを有する強靭な機械的性質を有し、ま
た耐熱衝撃性も従来のこの種の合金に較べて遥か
に優れているので、耐熱機械部材、例えばエンジ
ン用ピストン材の如く繰返し高熱にさらされるよ
うな部材への使用に適している。 しかしながら発明者らのその後の研究によると
上記合金をピストン材として長期間使用した場合
に受熱部分が通常の熱膨脹収縮とは別に恒久的な
容積収縮を起し、シリンダーとの間のクリヤラン
スが大きくなつてブローバイ、ピストンスラツプ
等の原因となり、その上上記合金は剥離摩擦を起
し易い欠点もあつて、ピストンリング嵌合溝部の
摩耗によるリング機能が低下するなどの欠点があ
ることが判つた。 発明者らは上記合金における優れた特性を保持
しつつその欠点を改善することによつて受熱機械
部品として長期使用が可能な合金を提供すること
を目的として種々検討を加えた結果、合金中の銅
とマグネシウムの含有量比Cu／Ｍｇ３〜８の範
囲において合金中に0.1〜0.5％の範囲でNiを添加
するときは強靭性、耐熱衝撃性など従来の優れた
特性を殆んど低下させることなしに受熱部分の容
積収縮を防止することができること、また耐剥離
摩耗性をも向上しうることが判明した。 本発明は重量で6.0％を超え13.0％までの珪
素、2.0％を超え3.4％までの銅、0.25％を超え1.0
％までのマグネシウム、0.1％を超え0.5％までの
ニツケル、0.03％を超え1.0％までのアンチモン
を含み、残部アルミニウムおよび不純物よりな
り、且つ銅とマグネシウムの比率Cu／Mgが３〜
８である鋳物用アルミニウム合金である。 次に本発明合金における各成分組成の限定理由
について述べる。 珪素は合金基質を強化し、耐摩耗性を具えると
共に鋳造性を改善するために必須な元素であつ
て、6.0％以下ではその効果少なく、また13.0％
以上では靭性や耐熱衝撃性を低下させるので好ま
しくない。 銅は人工時効処理を施こすことによつて合金強
度を向上するものであるが、2.0％以下では十分
な強度向上効果は得られず、3.4％を超えると母
相中における未固溶のアルミニウム―銅合属間化
合物の残存量が多くなり、強靭性や耐疲労性を低
下させ、また鋳造割れ感受性も高くなるので実用
上好ましくない。 マグネシウムは人工時効処理を施すことによつ
てマグネシウム―珪素系やアルミニウム―銅―マ
グネシウム系の金属間化合物を析出し、合金強度
を向上させるが0.25％以下では析出物の形成量が
不十分であり、また1.0％を超えると靭性および
耐熱衝撃性が著しく低下するほか、アンチモンに
よる組織改善効果を著しく損うので好ましくな
い。 アンチモンは合金組織を改善することによつ
て、耐熱衝撃性を著しく向上する。0.03％以下で
はその効果少なく、また1.0％以上を添加しても
その効果に著しい変化はみられない。 ニツケルは合金を受熱部材として使用した場合
における材料の恒久的な収縮を防止し、また耐剥
離摩耗性を向上する。 ニツケル含有量が0.1％以下ではその効果が少
く、0.5％以上では耐熱衝撃性を著く低下させる
ので好ましくない。 またニツケルの上記した収縮防止効果は合金中
の銅とマグネシウムの含有量比３〜８の範囲にお
いて有効であり、この範囲を逸脱した場合には十
分な効果はない。 なお本発明合金において使用材料地金中に通常
含まれる程度の鉄、亜鉛、マンガン、クロム等の
不純物や溶湯処理によつて合金中に必然的に混入
するチタン、硼素、ベリリウム等の元素は本発明
合金の性能に何等悪影響をおよぼすことがないの
で差支えない。 殊にチタンの添加は本発明合金を鋳造するに際
して引け性を改善する効果がある。 チタン含有量が0.03％以下では引け性改善の効
果がなく、2.0％以上ではAl―Ti系の金属間化合
物が大きく晶出し易くなり、この化合物が応力集
中を受け破壊の起点および伝播経路になつて強靭
性、耐熱衝撃性の低下を招くので好ましくない。 次に本発明のすぐれた効果を示すために行つた
一連の実施例について述べる。 実施例 １ 合金中へのニツケルの添加の有無と合金中の銅
とマグネシウムの量比が合金鋳物材の長時間加
熱による永久変形量におよぼす影響。 第１図は珪素11.0％，アンチモン0.15％，銅2.0
％，3.0％，4.0％を含む合金に銅／マグネシウム
の比率３，６，９になるようにマグネシウムを加
えたアルミニウム合金についてニツケルの有(a)無
(b)による高温永久変形試験を実施した結果を示し
たものである。 試験に当つては被試合金をJIS4号舟型鋳型に鋳
込んで、500℃に10時間溶体化処理を施した後、
水焼入れし、次いで200℃に８時間焼戻処理を施
してから径200mm、長さ90mmの丸棒に精密加工し
たものを試料として、この試料を350℃の高温に
50時間の連続加熱を施し、空冷後その長さ方向の
寸法変化を測定した。 なお、合金中へのニツケルの添加量は銅2.0％
含有合金の場合には0.2％とし、他は0.4％とし
た。 第１図ｂから判るようにニツケルを添加しない
アルミニウム―珪素―銅―マグネシウム―アンチ
モン合金においては350℃、50時間の長時間加熱
によつて材料に容積収縮が起り、その傾向は銅含
有量が多い程、また銅／マグネシウム含有比が大
きい程著しいが、ニツケルを適量添加した本発明
合金においては、その永久変形量が著しく改善さ
れていることが判る。ただし、銅4.0％を含む合
金ではニツケルを添加しても、永久変形量は依然
として大きい。 実施例 ２ 機械的性質 次に本発明の合金と従来のアルミニウム―珪素
―銅―マグネシウム―ニツケル系実用合金、（JIS
―AC8A合金）の機械的性質について比較した結
果を示す。 即ち第１表は本発明の実施例に供した合金の化
学組成、第２表はその測定結果である。 表中試料No.(1)乃至(3)は本発明合金であつて、ま
たそれらのうち試料No.(3)は100mmφ×300mmの円柱
塊に鋳込み、480℃×2hrのソーキングを行つた後
420〜450℃の温度で鍛造行つた鍛造品について試
験を行つたものである。 試料No.(4)は従来実用化されているアルミニウム
―珪素―銅―マグネシウム―ニツケル系合金、
（JIS―AC8A合金）についてである。
【表】
【表】
第２表より明らかなように本発明合金は従来の
この種合金と同等のすぐれた強度を有するばかり
でなく、伸びは従来合金に較べて著しく大である
こと、即ち強靭性の著しく大であることが判る。 実施例 ３ 耐剥離摩耗性 次に示す実施例は本発明合金を例えば自動車エ
ンジン用ピストン材の如く高温で繰返し圧縮応力
がかかるような機械部品に使用した場合に生ずる
剥離摩耗に対する抵抗性を知るために行われた。 第２図はその結果を示す。 試験法としてはボールドウイン型試験機を用
い、10mmφの鋼球により最大荷重100Kg最小荷重
10Kgで繰返し圧縮応力を高温に保持した試料に与
え、これによつて生ずる圧痕深さを測定した。 試験温度は300℃、繰返し速度は毎分2700サイ
クルであつた。 被試試料としては珪素9.2％、銅3.3％、マグネ
シウム0.9％、アンチモン0.15％を含み、これに
ニツケルを０％，0.2％，0.5％，1.0％，2.0％と
含有量を変えて添加したアルミニウム合金をJIS4
号舟型鋳型に鋳込んで500℃に６時間溶体化処理
を施した後、水焼入れし、次いで200℃８時間焼
戻し処理を施したものを用いた。 第２図の結果よりニツケルの添加と共に摩耗量
が低下し、その含有量がほぼ0.2％附近では、摩
耗量の低下が顕著であること、さらに0.5％附近
ではほぼ横ばい状態となることが判る。 実施例 ４ 耐熱衝撃性 第３図は本発明合金の有するすぐれた耐熱衝撃
性を示す試験結果を示したものである。 試験は本発明合金（珪素9.2％、銅3.3％、マグ
ネシウム0.9％、アンチモン0.15％、ニツケル0.41
％及残部アルミニウムおよび不純物）とこれと比
較のため上記組成中ニツケルを0.6％添加した合
金および実施例２で比較例に用いた試料No.(4)と同
組成の実用合金を用いて、各合金材を500℃に６
時間溶体化処理した後水焼入れし、これを200℃
に８時間焼戻し処理したものについて行つた。 試験は特開昭55―69234，188頁（13）乃至
（14）欄に示したと同様の試験法によつて行つ
た。 第３図より明らかなように本発明合金は従来の
この系の実用合金であるJIS―AC8A合金に較べ
て亀裂発生の時期が相当に高サイクル側に存在
し、且つ亀裂伝播速度も頗るゆるやかであつて著
しく耐熱衝撃性にすぐれていること、 またニツケル量が0.5％を越えると耐熱衝撃性
が著しく低下することが判る。 以上述べたように本発明の合金は熱的特性、特
に耐熱衝撃性や耐剥離摩耗性にすぐれると共に高
温長時間使用による恒久的な容積変化が少ないの
で、例えばエンジン用ピストン材の如き高温受熱
部材への使用に適している。
この種合金と同等のすぐれた強度を有するばかり
でなく、伸びは従来合金に較べて著しく大である
こと、即ち強靭性の著しく大であることが判る。 実施例 ３ 耐剥離摩耗性 次に示す実施例は本発明合金を例えば自動車エ
ンジン用ピストン材の如く高温で繰返し圧縮応力
がかかるような機械部品に使用した場合に生ずる
剥離摩耗に対する抵抗性を知るために行われた。 第２図はその結果を示す。 試験法としてはボールドウイン型試験機を用
い、10mmφの鋼球により最大荷重100Kg最小荷重
10Kgで繰返し圧縮応力を高温に保持した試料に与
え、これによつて生ずる圧痕深さを測定した。 試験温度は300℃、繰返し速度は毎分2700サイ
クルであつた。 被試試料としては珪素9.2％、銅3.3％、マグネ
シウム0.9％、アンチモン0.15％を含み、これに
ニツケルを０％，0.2％，0.5％，1.0％，2.0％と
含有量を変えて添加したアルミニウム合金をJIS4
号舟型鋳型に鋳込んで500℃に６時間溶体化処理
を施した後、水焼入れし、次いで200℃８時間焼
戻し処理を施したものを用いた。 第２図の結果よりニツケルの添加と共に摩耗量
が低下し、その含有量がほぼ0.2％附近では、摩
耗量の低下が顕著であること、さらに0.5％附近
ではほぼ横ばい状態となることが判る。 実施例 ４ 耐熱衝撃性 第３図は本発明合金の有するすぐれた耐熱衝撃
性を示す試験結果を示したものである。 試験は本発明合金（珪素9.2％、銅3.3％、マグ
ネシウム0.9％、アンチモン0.15％、ニツケル0.41
％及残部アルミニウムおよび不純物）とこれと比
較のため上記組成中ニツケルを0.6％添加した合
金および実施例２で比較例に用いた試料No.(4)と同
組成の実用合金を用いて、各合金材を500℃に６
時間溶体化処理した後水焼入れし、これを200℃
に８時間焼戻し処理したものについて行つた。 試験は特開昭55―69234，188頁（13）乃至
（14）欄に示したと同様の試験法によつて行つ
た。 第３図より明らかなように本発明合金は従来の
この系の実用合金であるJIS―AC8A合金に較べ
て亀裂発生の時期が相当に高サイクル側に存在
し、且つ亀裂伝播速度も頗るゆるやかであつて著
しく耐熱衝撃性にすぐれていること、 またニツケル量が0.5％を越えると耐熱衝撃性
が著しく低下することが判る。 以上述べたように本発明の合金は熱的特性、特
に耐熱衝撃性や耐剥離摩耗性にすぐれると共に高
温長時間使用による恒久的な容積変化が少ないの
で、例えばエンジン用ピストン材の如き高温受熱
部材への使用に適している。
図面は本発明の技術内容を示すものであつて、
第１図は本発明合金系におけるニツケル無(b)、有
(a)と合金中の銅、マグネシウムの含有量比が、合
金鋳造物の長時間高温保持に際しての恒久的な容
積変化におよぼす影響を示す図面である。第２図
は本発明合金中へのニツケル添加量と、耐剥離摩
耗との関係を示す図面である。第３図は本発明合
金と従来合金（JIS―AC8A合金）および比較合
金の耐熱衝撃性を比較して示した図面である。
第１図は本発明合金系におけるニツケル無(b)、有
(a)と合金中の銅、マグネシウムの含有量比が、合
金鋳造物の長時間高温保持に際しての恒久的な容
積変化におよぼす影響を示す図面である。第２図
は本発明合金中へのニツケル添加量と、耐剥離摩
耗との関係を示す図面である。第３図は本発明合
金と従来合金（JIS―AC8A合金）および比較合
金の耐熱衝撃性を比較して示した図面である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量で6.0％を超え13.0％までの珪素、2.0％
を超え3.4％までの銅、0.25％を超え1.0％までの
マグネシウム、0.1％を超え0.5％までのニツケル
および0.03％を超え1.0％までのアンチモンを含
み、残部アルミニウムおよび不純物よりなり、且
つ銅とマグネシウムの比率Cu／Mgが３〜８であ
る鋳物用アルミニウム合金。 ２ 重量で6.0％を超え13.0％までの珪素、2.0％
を超え3.4％までの銅、0.25％を超え1.0％までの
マグネシウム、0.1％を超え0.5％までのニツケ
ル、0.03％を超え1.0％までのアンチモンおよび
0.03％を超え2.0％までのチタンを含み、残部ア
ルミニウムおよび不純物よりなり、且つ銅とマグ
ネシウムの比率Cu／Mgが３〜８である鋳物用ア
ルミニウム合金。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56171507A JPS5873740A (ja) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | 鋳物用アルミニウム合金 |
| US06/436,670 US4462961A (en) | 1981-10-28 | 1982-10-26 | Aluminum alloy for casting |
| CA000414296A CA1204002A (en) | 1981-10-28 | 1982-10-27 | Aluminum alloy for casting |
| GB08230786A GB2111078B (en) | 1981-10-28 | 1982-10-28 | Aluminium - silicon casting alloy |
| DE3240041A DE3240041C2 (de) | 1981-10-28 | 1982-10-28 | Verwendung einer Aluminium-Gußlegierung |
| FR8218106A FR2515214B1 (fr) | 1981-10-28 | 1982-10-28 | Alliage d'aluminium pour moulage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56171507A JPS5873740A (ja) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | 鋳物用アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5873740A JPS5873740A (ja) | 1983-05-04 |
| JPS6238419B2 true JPS6238419B2 (ja) | 1987-08-18 |
Family
ID=15924387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56171507A Granted JPS5873740A (ja) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | 鋳物用アルミニウム合金 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4462961A (ja) |
| JP (1) | JPS5873740A (ja) |
| CA (1) | CA1204002A (ja) |
| DE (1) | DE3240041C2 (ja) |
| FR (1) | FR2515214B1 (ja) |
| GB (1) | GB2111078B (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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