JPS623867B2 - - Google Patents
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- JPS623867B2 JPS623867B2 JP52159135A JP15913577A JPS623867B2 JP S623867 B2 JPS623867 B2 JP S623867B2 JP 52159135 A JP52159135 A JP 52159135A JP 15913577 A JP15913577 A JP 15913577A JP S623867 B2 JPS623867 B2 JP S623867B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- pmma
- physical properties
- pet
- talc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は成形加工性に優れ、且つ成形品の均一
性、外観および寸法安定性に優れた成形品を製造
しうる強化熱可塑性樹脂組成物に関するものであ
る。 ポリエチレンテレフタレート（以下PETと略
記する）は耐熱性、耐薬品性、耐水性等の優れた
熱可塑性ポリマーであるが、結晶化速度が遅いた
め通常の成形方法による場合到達結晶化度に限界
があり成形加工性、物性に難点があり成形材料と
しての適用が限定されている。この点を改良する
ためにガライ繊維（以下GFと略記する）などの
繊維状充填材を添加し剛性を上げることによつて
成形加工性、物性を改良する方法が試みられてい
るが充分満足すべきものは得られていない。即ち
かかる方法による場合にはある程度成形加工性、
物性は改良されるが成形品の物性、外観の金型温
度依存性が大きく通常使用されている100℃以下
の金型温度では結晶化が不十分で結晶化して不透
明な内部と不定形に近い透明な外部からなる不均
一な外観と物性を有する成形品しか得られないと
いう欠点を有する。さらには繊維状充填材を添加
することによつて得られる成形品の強度や収縮率
等の物性に異方性が生じ、且つ寸法安定性が低下
するという欠点を有する。 一方ポリメチルメタクリレート（以下PMMA
と略記する）は耐候性、成形性共に良好な熱可塑
性材料であるが、いわゆる非晶性ポリマーである
ため繊維状充填材による補強効果が低く例えば
GFを充填しても耐熱性の低いものしか得られな
いという欠点を有する。 ところで通常強化熱可塑性樹脂に関して結晶性
ポリマーの異方性を改良するため非晶性ポリマー
をブレンドする方法が知られているが、この場合
成形品の異方性改良の反面で強度物性や耐熱性が
大巾に低下するという欠点を有する。 本発明者らは上述した如き現状に鑑み成形加工
性に優れしかも外観、均一性および寸法安定性に
優れた成形品を製造しうる樹脂組成物を得るべく
鋭意検討の結果PETに対する非晶性ポリマーと
してPMMAをブレンドしたものは他の非晶性ポ
リマーに比較してブレンド量あたりの物性低下率
が特異的に小さくしかもPETとPMMAおよびガ
ラス繊維を特定割合で組合わせることによつて上
述した如き欠点のない樹脂組成物としうること、
さらにこれにタルクあるいはガラス箔を配合せし
めることによりGFによる補強効果を阻害するこ
となく成形品の寸法安定性や耐熱性、剛性等の物
性を一層向上せしめうる樹脂組成物とすることを
見出し本発明を完成した。 即ち本発明の要旨とするところはポリエチレン
テレフタレート10〜90重量％、ポリメチルメタク
リレート５〜70重量％およびガラス繊維５〜50重
量％を配合してなる強化熱可塑性樹脂組成物なる
第１の発明とポリエチレンテレフタレート10〜90
重量％、ポリメチルメタクリレート５〜70重量
％、ガラス繊維５〜50重量％およびタルクあるい
はガラス箔３０重量％以下を配合したものであり
且つガラス繊維およびタルクあるいはガラス箔の
総配合量が５〜60重量％である強化熱可塑性樹脂
組成物なる第２の発明とからなるものである。 本発明はPETとPMMAを溶融状態において
種々の割合で均一に混練し、さらにGFを配合す
ることによつてPETの成形加工性、外観および
寸法安定性を改良すると共にPMMAの強度物性
並びに耐熱性を改良した新規の強化熱可塑性樹脂
組成物を提供するものであり、本発明の樹脂組成
物から得られる成形品は白色不透明で均一な外観
と物性を有し、これらの金型温度依存性は極めて
小さい。さらに強度、収縮率の異方性が小さく寸
法安定性に優れ、且つ強度物性や耐熱性の良好な
バランスのとれたものとすることができる。 本発明において用いられるPETとはエチレン
テレフタレート単位を構成単位とする線状ポリエ
チレンテレフタレートポリマー、これに他の少量
の共重合しうる成分を共重合したポリマーであ
る。 一般に熱可塑性樹脂にGFを配合したものはGF
の集束剤が原因となつて形成時に熱着色するが
PETは成形温度が比較的高いために熱着色が一
層著しく、白着色をするためには二酸化チタン等
の顔料を多量に配合することが必要となり、その
結果成形品の物性低下を生ぜしめる。しかるに
PMMAをブレンドしたものは白度が極めて高
く、しかもブレンド量あたりの物性低下率が特異
的に小さい。このようなPMMAのブレンド効果
はポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリカ
ーボネート等の他の非晶性プリマー、さらにはポ
リオレフイン、ポリアミド等の結晶性ポリマーを
ブレンドしても得られない特異的なものである。
さらにPMMAをブレンドして得られる成形品は
GF強化PETの大きな欠点である内外部の透明不
均一性や成形バリ、平滑性が改良され、しかも
100℃以下の低温金型で成形しても充分満足すべ
きものが得られる。 本発明においては上述したPETとPMMAとの
優れたブレンド効果はPETが10〜90重量％、
PMMAが５〜70重量％の範囲で配合されること
により初めて得られるものでありPMMAの配合
量が５重量％未満では不十分となり、またPET
が10重量％未満になると成形品の強度物性や耐熱
性が大巾に低下するため好ましくない。全般的な
物性、外観、成形加工性のバランスから見て
PET／PMMAの重量比が80／20〜40／60の範囲
が特に好ましい結果を与える。なお本発明の樹脂
組成物の特性を阻害しない範囲で耐熱性、強度等
の一部物性の向上を目的としてさらに第３成分ポ
リマーを配合することも可能であり、その一例を
挙げれば第３成分ポリマーとしてナイロン66やポ
リブチレンテレフタレートを配合することにより
強度、耐熱性が向上する。ここで第３成分ポリマ
ーの種類については特に限定されないがその添加
量は全組成物中15重量％以下であることが好まし
い。 本発明において用いられるGFとしては強化熱
可塑性樹脂に通常用いられているガラスロービン
あるいはガラスチヨツプドストランドが挙げられ
るが繊維長が0.5mm以下の粉末状のミルドフアイ
バーは補強性が低いため除外される。GFの配合
量としては５〜50重量％であり、５重量％未満で
は補強効果が不十分であり、また50重量％を超え
ると成形性が低下するので好ましくない。10〜35
重量％の範囲が物性、成形加工性の点から特に好
ましい。 さらに本発明においては上記GFに対してタル
クあるいはガラス箔を併用することによりGFに
よる補強効果を阻害することなく混練や成形加工
性をより一層向上させると共に得られる成形品の
寸法安定性や耐熱性、剛性等の物性をもより一層
向上せしめることができるという優れた特徴を有
する。 従来強化熱可塑性樹脂においては安価な無機粉
末状充填材を多量配合したり、あるいはGFと併
用してコスト低下や寸法安定性の向上を計ること
は知られているが粉末状充填材は補強性が低く
GFと併用すると一般にGFの補強効果をかえつて
低減させる傾向を示し、且つ比重が増大してプラ
スチツク本来の利点である軽量性を阻害するとい
う致命的な欠点がある。 本発明においては比重の小さいPMMAを用い
るため粉末状充填材による比重の増大は相殺され
全体的には上記のような軽量性の阻害は生じな
い。 本発明で使用するタルクあるいはガラス箔は
GFと併用することが重要でありタルクあるいは
ガラス箔単独の使用では上述した如き優れた効果
を発揮しない。そしてGFとタルクあるいはガラ
ス箔を併用する場合には強度、剛性の他にとりわ
け耐熱性の向上が顕著となる。このような効果は
他の粉末状充填材では得られない特異的なもので
ある。即ち通常用いられる炭酸カルシウム、硫酸
カルシウム、ウオラスナイトおよびミルドフアイ
バー等を併用しても耐熱性は特に向上せず引張強
度や衝撃強度等の物性はむしろ若干低下する傾向
を示す。一方PETの核剤として各種金属塩や酸
化物、安息香酸塩、炭素粉等が知られているがこ
れらは多量配合すると一様に強度物性を低下させ
る欠点がある。 本発明において用いられるタルクとしては平均
粒径が0.01〜10μの粉末状のものが好ましく用い
られる。またガラス箔としては平均粒径500μ以
下のフレーク状のものが好ましく用いられる。こ
れらタルクあるいはガラス箔の配合量は30重量％
以下であることが必要であり30重量％を超えると
比重が増大し、また成形加工性の点からしても好
ましくないものである。なおガラス繊維とタルク
あるいはガラス箔とを併用する場合の全樹脂組成
物中のこれら無機充填材の総配合量は５〜60重量
％の範囲であることが必要である。これら無機充
填材の総配合量が上記範囲を逸脱する場合には本
発明の目的とする樹脂組成物とすることができな
い。 本発明の実施態様の一例を示すと所定量のポリ
マー原材料をタンブラー等で混合したものを直接
射出成形に供する他、一度押出機等の適当な混練
機で溶融混練してペレツト化した後射出あるいは
加圧成形に供することにより成形品を得る。 以下実施例により本発明を具体的に説明する。 実施例１〜14、比較例１〜18 表１に示した所定量のポリマーと充填材および
0.1重量部の安息香酸ナトリウムをタンブラー中
で５分間混合した後40mmφのベント型押出機によ
り280℃で溶融混練して押出しペレツト化した。
これらペレツトを５オンス、36mmφのスクリユー
インライン射出成形機によりシリンダー温度280
℃、金型温度80℃又は140℃で、3.2厚１部ダンベ
ル試片、6.4mm厚熱変形温度測定用試片および110
mm×110mm×３mmの平板を成形した。これら試片
を用い引張強度を１号ダンベル試片よりASTM
D638により、アイゾツト衝撃強度を熱変形温度
測定用試片より2.5mmノツチでASTM D256によ
り、また熱変形温度を熱変形温度測定用試片より
ASTM D648に準じて測定した。成形品の外観は
平板について肉眼により比較した。均一性は成形
品の内外部での透明性で比較し、そりの有無は25
℃の恒温室中に48時間放置後の平板で調べた。成
形バリについては各試料共シヨートシヨツト圧＋
５Kg／cm2で成形した平板で比較した。 これらの評価結果を表１に示す。 使用したポリマーと充填材は次の通りである。 ポリエチレンテレフタレート（PET）：テトラ
クロルエタンとフエノールの等量混合溶媒中25
℃で測定した〔η〕が0.72のもの ポリメチルメタクリレート（PMMA）：三菱レ
イヨン社製アクリペツトVH ポリスチレン（PST）：旭ダウ社製スタイロン
666 ポリスチレン−アクリロニトリル共重合体
（PAS）：菱和化成社製APH 高密度ポリエチレン（HDPE）：三井石油化学社
製ハイゼツクス2100GP ナイロン66：宇部興産社製2020B ポリブチレンテレフタレート（PBT）：東洋紡
績社製N1100 ガラス繊維（GF）：旭フアイバーグラス社製
３mmチヨツプドストランド ガラス箔：日本硝子社製CF−150 タルク：林化成ミクロンホワイト5000A 物性、外観の評価結果と本発明の効果を明白に
する目的で同様な方法により検討した比較例の評
価結果を表２に示す。尚表１、表２中の部は全て
重量部である。 実施例２と比較例１〜５で明らかな様にPET
とPMMAのブレンド系は物性、外観共に良好な
ものが得られる。PMMAのかわりに非晶性ポリ
マーのPST、PASをブレンドしたものはそりと成
形バリでは差がないが白度、均一性の点で劣つて
いる。また結晶性ポリマーであるHDPE、ナイロ
ン66、PBT等をブレンドしたものは、白度、均
一性が劣る上にとりわけそりや成形バリが多く不
適当である。 次に実施例１〜４と比較例６〜９よりPETと
PMMAのブレンド系でもその配合量に適当な範
囲のあることがわかる。即ちPMMAが５重量％
未満（比較例８）では白度、均一性、そり、成形
バリに対する改良効果が小さくPET単独系（比
較例６）と類似のものしか得られない。一方
PETが10重量％未満（比較例９）では外観は良
好な反面、強度やとりわけ耐熱性が低くなり、
PMMA単独系（比較例７）と同水準になつて不
適当である。PET／PMMAの重量比は80／20〜
40／60の範囲が特に好ましく、実施例４のように
PET／PMMAの重量比が29／71とPMMAが多く
なると外観は良好であるが耐熱性が低下する傾向
を示している。なおこの様な場合でも、ナイロン
66やPBTの如き結晶性ポリマーでPMMAの一部
を置換えることによつて耐熱性を向上させること
が可能である（実施例５〜７）。但し第３成分ポ
リマーの添加量が15重量％以上になると外観の点
で本発明の効果を阻害することになり不適当であ
る（比較例10）。 実施例８はGFが10重量％の系であるが、実施
例２のGF30重量％の形に比較すると全般的に物
性が低下しているが外観は一様に良好である。
GFと共にタルク、ガラス箔を併用すると外観を
損なうことなく物性、特に耐熱性が著しく向上す
る（実施例９〜12）。この様な効果はタルクとガ
ラス箔に特異的なもので、比較例12〜16から明ら
かな如く一般に使用される他の無機充填材を任意
に併用しても強度、耐熱性の向上は認められず、
GF単独系（比較例11）より低い値を示してい
る。なおタルクでも30重量％以上（比較例17）に
なると押出作業性が悪くなり衝撃強度も低くなる
ので好ましくない。 実施例13、14は金型温度を140℃で成形したも
のであるが、タルクとGFを併用する方がGF単独
系より熱変形温度の金型温度依存性が小さくなつ
ている。比較例18はPETにGFを10重量％配合し
たものを140℃の金型で成型した結果であるが、
比較例11の80℃金型の場合に比較して強度物性が
低下し耐熱性が向上している。PMMAブレンド
系に比較して強度物性の金型温度依存性が大きく
140℃金型で成形しても均一性以外の白度、そ
り、成形バリ等の外観で劣つたものしか得られな
い。
性、外観および寸法安定性に優れた成形品を製造
しうる強化熱可塑性樹脂組成物に関するものであ
る。 ポリエチレンテレフタレート（以下PETと略
記する）は耐熱性、耐薬品性、耐水性等の優れた
熱可塑性ポリマーであるが、結晶化速度が遅いた
め通常の成形方法による場合到達結晶化度に限界
があり成形加工性、物性に難点があり成形材料と
しての適用が限定されている。この点を改良する
ためにガライ繊維（以下GFと略記する）などの
繊維状充填材を添加し剛性を上げることによつて
成形加工性、物性を改良する方法が試みられてい
るが充分満足すべきものは得られていない。即ち
かかる方法による場合にはある程度成形加工性、
物性は改良されるが成形品の物性、外観の金型温
度依存性が大きく通常使用されている100℃以下
の金型温度では結晶化が不十分で結晶化して不透
明な内部と不定形に近い透明な外部からなる不均
一な外観と物性を有する成形品しか得られないと
いう欠点を有する。さらには繊維状充填材を添加
することによつて得られる成形品の強度や収縮率
等の物性に異方性が生じ、且つ寸法安定性が低下
するという欠点を有する。 一方ポリメチルメタクリレート（以下PMMA
と略記する）は耐候性、成形性共に良好な熱可塑
性材料であるが、いわゆる非晶性ポリマーである
ため繊維状充填材による補強効果が低く例えば
GFを充填しても耐熱性の低いものしか得られな
いという欠点を有する。 ところで通常強化熱可塑性樹脂に関して結晶性
ポリマーの異方性を改良するため非晶性ポリマー
をブレンドする方法が知られているが、この場合
成形品の異方性改良の反面で強度物性や耐熱性が
大巾に低下するという欠点を有する。 本発明者らは上述した如き現状に鑑み成形加工
性に優れしかも外観、均一性および寸法安定性に
優れた成形品を製造しうる樹脂組成物を得るべく
鋭意検討の結果PETに対する非晶性ポリマーと
してPMMAをブレンドしたものは他の非晶性ポ
リマーに比較してブレンド量あたりの物性低下率
が特異的に小さくしかもPETとPMMAおよびガ
ラス繊維を特定割合で組合わせることによつて上
述した如き欠点のない樹脂組成物としうること、
さらにこれにタルクあるいはガラス箔を配合せし
めることによりGFによる補強効果を阻害するこ
となく成形品の寸法安定性や耐熱性、剛性等の物
性を一層向上せしめうる樹脂組成物とすることを
見出し本発明を完成した。 即ち本発明の要旨とするところはポリエチレン
テレフタレート10〜90重量％、ポリメチルメタク
リレート５〜70重量％およびガラス繊維５〜50重
量％を配合してなる強化熱可塑性樹脂組成物なる
第１の発明とポリエチレンテレフタレート10〜90
重量％、ポリメチルメタクリレート５〜70重量
％、ガラス繊維５〜50重量％およびタルクあるい
はガラス箔３０重量％以下を配合したものであり
且つガラス繊維およびタルクあるいはガラス箔の
総配合量が５〜60重量％である強化熱可塑性樹脂
組成物なる第２の発明とからなるものである。 本発明はPETとPMMAを溶融状態において
種々の割合で均一に混練し、さらにGFを配合す
ることによつてPETの成形加工性、外観および
寸法安定性を改良すると共にPMMAの強度物性
並びに耐熱性を改良した新規の強化熱可塑性樹脂
組成物を提供するものであり、本発明の樹脂組成
物から得られる成形品は白色不透明で均一な外観
と物性を有し、これらの金型温度依存性は極めて
小さい。さらに強度、収縮率の異方性が小さく寸
法安定性に優れ、且つ強度物性や耐熱性の良好な
バランスのとれたものとすることができる。 本発明において用いられるPETとはエチレン
テレフタレート単位を構成単位とする線状ポリエ
チレンテレフタレートポリマー、これに他の少量
の共重合しうる成分を共重合したポリマーであ
る。 一般に熱可塑性樹脂にGFを配合したものはGF
の集束剤が原因となつて形成時に熱着色するが
PETは成形温度が比較的高いために熱着色が一
層著しく、白着色をするためには二酸化チタン等
の顔料を多量に配合することが必要となり、その
結果成形品の物性低下を生ぜしめる。しかるに
PMMAをブレンドしたものは白度が極めて高
く、しかもブレンド量あたりの物性低下率が特異
的に小さい。このようなPMMAのブレンド効果
はポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリカ
ーボネート等の他の非晶性プリマー、さらにはポ
リオレフイン、ポリアミド等の結晶性ポリマーを
ブレンドしても得られない特異的なものである。
さらにPMMAをブレンドして得られる成形品は
GF強化PETの大きな欠点である内外部の透明不
均一性や成形バリ、平滑性が改良され、しかも
100℃以下の低温金型で成形しても充分満足すべ
きものが得られる。 本発明においては上述したPETとPMMAとの
優れたブレンド効果はPETが10〜90重量％、
PMMAが５〜70重量％の範囲で配合されること
により初めて得られるものでありPMMAの配合
量が５重量％未満では不十分となり、またPET
が10重量％未満になると成形品の強度物性や耐熱
性が大巾に低下するため好ましくない。全般的な
物性、外観、成形加工性のバランスから見て
PET／PMMAの重量比が80／20〜40／60の範囲
が特に好ましい結果を与える。なお本発明の樹脂
組成物の特性を阻害しない範囲で耐熱性、強度等
の一部物性の向上を目的としてさらに第３成分ポ
リマーを配合することも可能であり、その一例を
挙げれば第３成分ポリマーとしてナイロン66やポ
リブチレンテレフタレートを配合することにより
強度、耐熱性が向上する。ここで第３成分ポリマ
ーの種類については特に限定されないがその添加
量は全組成物中15重量％以下であることが好まし
い。 本発明において用いられるGFとしては強化熱
可塑性樹脂に通常用いられているガラスロービン
あるいはガラスチヨツプドストランドが挙げられ
るが繊維長が0.5mm以下の粉末状のミルドフアイ
バーは補強性が低いため除外される。GFの配合
量としては５〜50重量％であり、５重量％未満で
は補強効果が不十分であり、また50重量％を超え
ると成形性が低下するので好ましくない。10〜35
重量％の範囲が物性、成形加工性の点から特に好
ましい。 さらに本発明においては上記GFに対してタル
クあるいはガラス箔を併用することによりGFに
よる補強効果を阻害することなく混練や成形加工
性をより一層向上させると共に得られる成形品の
寸法安定性や耐熱性、剛性等の物性をもより一層
向上せしめることができるという優れた特徴を有
する。 従来強化熱可塑性樹脂においては安価な無機粉
末状充填材を多量配合したり、あるいはGFと併
用してコスト低下や寸法安定性の向上を計ること
は知られているが粉末状充填材は補強性が低く
GFと併用すると一般にGFの補強効果をかえつて
低減させる傾向を示し、且つ比重が増大してプラ
スチツク本来の利点である軽量性を阻害するとい
う致命的な欠点がある。 本発明においては比重の小さいPMMAを用い
るため粉末状充填材による比重の増大は相殺され
全体的には上記のような軽量性の阻害は生じな
い。 本発明で使用するタルクあるいはガラス箔は
GFと併用することが重要でありタルクあるいは
ガラス箔単独の使用では上述した如き優れた効果
を発揮しない。そしてGFとタルクあるいはガラ
ス箔を併用する場合には強度、剛性の他にとりわ
け耐熱性の向上が顕著となる。このような効果は
他の粉末状充填材では得られない特異的なもので
ある。即ち通常用いられる炭酸カルシウム、硫酸
カルシウム、ウオラスナイトおよびミルドフアイ
バー等を併用しても耐熱性は特に向上せず引張強
度や衝撃強度等の物性はむしろ若干低下する傾向
を示す。一方PETの核剤として各種金属塩や酸
化物、安息香酸塩、炭素粉等が知られているがこ
れらは多量配合すると一様に強度物性を低下させ
る欠点がある。 本発明において用いられるタルクとしては平均
粒径が0.01〜10μの粉末状のものが好ましく用い
られる。またガラス箔としては平均粒径500μ以
下のフレーク状のものが好ましく用いられる。こ
れらタルクあるいはガラス箔の配合量は30重量％
以下であることが必要であり30重量％を超えると
比重が増大し、また成形加工性の点からしても好
ましくないものである。なおガラス繊維とタルク
あるいはガラス箔とを併用する場合の全樹脂組成
物中のこれら無機充填材の総配合量は５〜60重量
％の範囲であることが必要である。これら無機充
填材の総配合量が上記範囲を逸脱する場合には本
発明の目的とする樹脂組成物とすることができな
い。 本発明の実施態様の一例を示すと所定量のポリ
マー原材料をタンブラー等で混合したものを直接
射出成形に供する他、一度押出機等の適当な混練
機で溶融混練してペレツト化した後射出あるいは
加圧成形に供することにより成形品を得る。 以下実施例により本発明を具体的に説明する。 実施例１〜14、比較例１〜18 表１に示した所定量のポリマーと充填材および
0.1重量部の安息香酸ナトリウムをタンブラー中
で５分間混合した後40mmφのベント型押出機によ
り280℃で溶融混練して押出しペレツト化した。
これらペレツトを５オンス、36mmφのスクリユー
インライン射出成形機によりシリンダー温度280
℃、金型温度80℃又は140℃で、3.2厚１部ダンベ
ル試片、6.4mm厚熱変形温度測定用試片および110
mm×110mm×３mmの平板を成形した。これら試片
を用い引張強度を１号ダンベル試片よりASTM
D638により、アイゾツト衝撃強度を熱変形温度
測定用試片より2.5mmノツチでASTM D256によ
り、また熱変形温度を熱変形温度測定用試片より
ASTM D648に準じて測定した。成形品の外観は
平板について肉眼により比較した。均一性は成形
品の内外部での透明性で比較し、そりの有無は25
℃の恒温室中に48時間放置後の平板で調べた。成
形バリについては各試料共シヨートシヨツト圧＋
５Kg／cm2で成形した平板で比較した。 これらの評価結果を表１に示す。 使用したポリマーと充填材は次の通りである。 ポリエチレンテレフタレート（PET）：テトラ
クロルエタンとフエノールの等量混合溶媒中25
℃で測定した〔η〕が0.72のもの ポリメチルメタクリレート（PMMA）：三菱レ
イヨン社製アクリペツトVH ポリスチレン（PST）：旭ダウ社製スタイロン
666 ポリスチレン−アクリロニトリル共重合体
（PAS）：菱和化成社製APH 高密度ポリエチレン（HDPE）：三井石油化学社
製ハイゼツクス2100GP ナイロン66：宇部興産社製2020B ポリブチレンテレフタレート（PBT）：東洋紡
績社製N1100 ガラス繊維（GF）：旭フアイバーグラス社製
３mmチヨツプドストランド ガラス箔：日本硝子社製CF−150 タルク：林化成ミクロンホワイト5000A 物性、外観の評価結果と本発明の効果を明白に
する目的で同様な方法により検討した比較例の評
価結果を表２に示す。尚表１、表２中の部は全て
重量部である。 実施例２と比較例１〜５で明らかな様にPET
とPMMAのブレンド系は物性、外観共に良好な
ものが得られる。PMMAのかわりに非晶性ポリ
マーのPST、PASをブレンドしたものはそりと成
形バリでは差がないが白度、均一性の点で劣つて
いる。また結晶性ポリマーであるHDPE、ナイロ
ン66、PBT等をブレンドしたものは、白度、均
一性が劣る上にとりわけそりや成形バリが多く不
適当である。 次に実施例１〜４と比較例６〜９よりPETと
PMMAのブレンド系でもその配合量に適当な範
囲のあることがわかる。即ちPMMAが５重量％
未満（比較例８）では白度、均一性、そり、成形
バリに対する改良効果が小さくPET単独系（比
較例６）と類似のものしか得られない。一方
PETが10重量％未満（比較例９）では外観は良
好な反面、強度やとりわけ耐熱性が低くなり、
PMMA単独系（比較例７）と同水準になつて不
適当である。PET／PMMAの重量比は80／20〜
40／60の範囲が特に好ましく、実施例４のように
PET／PMMAの重量比が29／71とPMMAが多く
なると外観は良好であるが耐熱性が低下する傾向
を示している。なおこの様な場合でも、ナイロン
66やPBTの如き結晶性ポリマーでPMMAの一部
を置換えることによつて耐熱性を向上させること
が可能である（実施例５〜７）。但し第３成分ポ
リマーの添加量が15重量％以上になると外観の点
で本発明の効果を阻害することになり不適当であ
る（比較例10）。 実施例８はGFが10重量％の系であるが、実施
例２のGF30重量％の形に比較すると全般的に物
性が低下しているが外観は一様に良好である。
GFと共にタルク、ガラス箔を併用すると外観を
損なうことなく物性、特に耐熱性が著しく向上す
る（実施例９〜12）。この様な効果はタルクとガ
ラス箔に特異的なもので、比較例12〜16から明ら
かな如く一般に使用される他の無機充填材を任意
に併用しても強度、耐熱性の向上は認められず、
GF単独系（比較例11）より低い値を示してい
る。なおタルクでも30重量％以上（比較例17）に
なると押出作業性が悪くなり衝撃強度も低くなる
ので好ましくない。 実施例13、14は金型温度を140℃で成形したも
のであるが、タルクとGFを併用する方がGF単独
系より熱変形温度の金型温度依存性が小さくなつ
ている。比較例18はPETにGFを10重量％配合し
たものを140℃の金型で成型した結果であるが、
比較例11の80℃金型の場合に比較して強度物性が
低下し耐熱性が向上している。PMMAブレンド
系に比較して強度物性の金型温度依存性が大きく
140℃金型で成形しても均一性以外の白度、そ
り、成形バリ等の外観で劣つたものしか得られな
い。
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリエチレンテレフタレート10〜90重量％、
ポリメチルメタクリレート５〜70重量％およびガ
ラス繊維５〜50重量％を配合してなる強化熱可塑
性樹脂組成物。 ２ ポリエチレンテレフタレート10〜90重量％、
ポリメチルメタクリレート５〜70重量％、ガラス
繊維５〜50重量％およびタルクあるいはガラス箔
30重量％以下を配合したものであり且つガラス繊
維およびタルクあるいはガラス箔の総配合量が５
〜60重量％である強化熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15913577A JPS5488955A (en) | 1977-12-26 | 1977-12-26 | Reinforced thermoplastic resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15913577A JPS5488955A (en) | 1977-12-26 | 1977-12-26 | Reinforced thermoplastic resin composition |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5488955A JPS5488955A (en) | 1979-07-14 |
| JPS623867B2 true JPS623867B2 (ja) | 1987-01-27 |
Family
ID=15687002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15913577A Granted JPS5488955A (en) | 1977-12-26 | 1977-12-26 | Reinforced thermoplastic resin composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5488955A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210038844A (ko) * | 2019-09-25 | 2021-04-08 | 아쏘마 아이엔씨. | 원심 펌프의 3 차원 플라스틱 임펠러 제조 방법 및 임펠러 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54103457A (en) * | 1978-02-02 | 1979-08-14 | Teijin Ltd | Polyester resin composition and its production |
| DE4138574A1 (de) * | 1991-11-23 | 1993-05-27 | Basf Ag | Thermoplastische formmassen auf der basis von thermoplastischen polyestern und methylmethacrylatpolymerisaten |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5427380B2 (ja) * | 1972-06-02 | 1979-09-10 | ||
| JPS50110451A (ja) * | 1974-02-13 | 1975-08-30 |
-
1977
- 1977-12-26 JP JP15913577A patent/JPS5488955A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210038844A (ko) * | 2019-09-25 | 2021-04-08 | 아쏘마 아이엔씨. | 원심 펌프의 3 차원 플라스틱 임펠러 제조 방법 및 임펠러 |
| KR20230025929A (ko) * | 2019-09-25 | 2023-02-23 | 아쏘마 아이엔씨. | 원심 펌프의 3차원 플라스틱 임펠러 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5488955A (en) | 1979-07-14 |
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