JPS6243722B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6243722B2 JPS6243722B2 JP53089168A JP8916878A JPS6243722B2 JP S6243722 B2 JPS6243722 B2 JP S6243722B2 JP 53089168 A JP53089168 A JP 53089168A JP 8916878 A JP8916878 A JP 8916878A JP S6243722 B2 JPS6243722 B2 JP S6243722B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water
- liquid
- hot water
- deaeration
- degassing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0005—Degasification of liquids with one or more auxiliary substances
- B01D19/001—Degasification of liquids with one or more auxiliary substances by bubbling steam through the liquid
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S261/00—Gas and liquid contact apparatus
- Y10S261/10—Steam heaters and condensers
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
Description
本発明は水の連続脱気方法に関し、特に、加熱
エネルギーの節減が図れ、かつ比較的短時間に連
続して大量に脱気することが可能な水の脱気方法
に関するものである。 従来、塗工装置殊に写真感光材料塗布装置にお
いて、導管、接続部、フイルタ、計量装置、等か
ら成る塗布液の送液ライン中に含まれている空気
あるいは他のガス泡が、前記塗布液とともに被塗
工材の表面に被着し、塗工膜の面質を著しく低下
させるトラブルが頻発していた。特に、前述した
気泡に起因するトラブルは、塗布開始直後に集中
して発生する傾向があり、その原因と対策の調
査、研究を重ねたことによつて、特開昭49−
65824号公報においても言及されているような、
塗布作業が中断されている間、脱気済み洗滌液あ
るいは洗滌水をもつて前記送液ライン中を満た
し、該送液ライン中に多量の気体が入ることを防
ぐとともに、前記脱気洗滌液を連続的に供給、排
出せしめることにより前記送液ライン中に停滞し
ている気体の除去を図り、塗布開始直前に前記脱
気洗滌液に前記塗布液を追い継ぎする形態で両液
の置換を行うことが実用化され、それにより、前
述したトラブルの発生防止に多大な効果を奏する
ことが可能となつた。 しかしながら、前述した洗滌液と塗布液の置換
により塗布初期の泡に起因するトラブルが完全に
解消された訳ではなく、特に前記洗滌液そのもの
の脱気が充分になされていないと、前記置換法の
効果が著しく低下することがあつて、従来より前
記洗滌液の脱気方法に関し種々の研究、改良が図
られて来た。 従来の洗滌液又は洗滌水脱気方法として、 １ 加熱槽に供給された洗滌液又は洗滌水を電熱
ヒーター、蒸気コイル、等の熱交換手段によ
り、前記液又は溶存する気体が脱気し易い程度
まで比較的高温例えば90〜100℃に加熱する、
所謂、加熱脱気方法。 ２ 貯液槽を真空ポンプ等によつて減圧しながら
前記液又は水を雨状に降らせて脱気する減圧脱
気方法。 ３ 貯液槽内の前記液又は水に超音波振動を与え
て溶存気体の発泡を促す超音波脱気方法。 等が一般に広く用いられているが、それらは次
のような欠点を有していた。 前記加熱脱気方法は、気体の液又は水に対する
溶解度が液又は水の温度に反比例して変化するこ
とを利用し、略沸点近くまで加熱するので、多大
な加熱エネルギーを必要とする一方、実際に使用
するときの温度が低いところに規定されている液
又は水は、更に冷却手段によつて所望する温度ま
で下げる必要があつた。 又、前記減圧脱気方法は、小量でかつバツチ式
で処理するもの以外は、その装置全体が大きくか
つ複雑化し、設備費も相当高額に達するものであ
つた。 更に、前記超音波脱気方法は、発振出力の限界
によつて、大容量のタンク、又は高流量の送液ラ
インではその処理能力が不足することがあつた。 本発明は前述した従来方法の欠点を解消し、省
エネルギーが図れ、かつ比較的短時間で連続的に
脱気することが可能な水の連続脱気方法を提供す
ることを目的とするものである。 本発明のかかる目的は、連続して供給される水
にインラインヒータを介して飽和蒸気を連続混合
せしめることにより、前記水を加熱するとともに
前記蒸気の混入に伴い生ずるキヤビテーシヨンに
より前記水に溶存する気体の発泡を促した後、大
気圧下の脱気槽において滞溜する間に自然脱気せ
しめることを特徴とする水の連続脱気方法により
達成される。 以下、本発明方法について、第１図及び第２図
に示した該方法を実施するための装置に基づき説
明する。 本発明で言う水とは、それ自体が前記送液ライ
ンの各部材内壁を著しく汚染したり、前記塗布液
の一部と反応して前記送液ライン内の清浄性維持
に有害な物質を生ずるような成分を最終的に含有
しない水であれば原水、蒸溜水、硬水、軟水、飲
料水、工業用水、等も含まれ、更に、その温度、
流量、圧力、等によつて洗滌液やリンス液として
充分機能する温水又は冷水も相当する。 先ず、供給水Ｗと飽和蒸気Ｓを、各ストツプ弁
１及び２を全開し、更に前記供給水Ｗの流量をオ
リフイス３によつて一定に絞り、規整する。 前記オリフイス３によつて流量を一定に規整さ
れた常温の供給水Ｗは、あたかもパイプラインの
一部材としてコンパクトに配設されたインライン
ヒータ４の一方の入口４ａを経て、前記インライ
ンヒータ４内部のデイフユーザー部１２に連続し
て注入される。 一方、前記飽和蒸気Ｓは自動流量調節弁５、フ
イルタ６を順次通り、前記インラインヒータ４の
他の入口４ｂに入り、前記デイフユーザー部１２
の器壁に透設した多数の注入部１３を経て、前記
供給水Ｗを混合される。前記供給水Ｗと混合した
前記蒸気は、前記供給水Ｗを加熱するとともに液
化によつてその体積が瞬間的に激減（約１／2500
以下に）してキヤビテーシヨンが生じ、前記供給
水Ｗに溶存している空気及びその他のガス、等の
気相成分の発泡を激しく促進せしめる。 次に、前記供給水Ｗと飽和蒸気Ｓが混合して得
られた温水HWは、前記インラインヒータ４の出
口４Ｃから導管により脱気槽７の底部近傍に注入
される。前記脱気槽７はその上方を解放して大気
圧下に置かれ、かつその内部は上方及び下方に交
互に仕切部材８を配設してあるので、前記脱気槽
７に注入した前記温水HWは、その滞溜量の増加
に伴い強制的に上下流を起しながら、前記脱気槽
７を満たした後、その一部はオーバーフロー管９
を通して槽外に排出され、前記脱気槽７内の温水
滞溜量が常時一定に保たれている。なお、前記脱
気槽７に注入された前記温水HWは、前記インラ
インヒータ４内で前記飽和蒸気Ｓと混合すること
により、先ず常温から急激に加熱され、その加熱
温度に比例して溶存気体成分の量が変化して、そ
の気泡化が促されると同時に、前述したキヤビテ
ーシヨン、言換すれば前記飽和蒸気Ｓの混合によ
つて生ずる局部的な減圧作用によつて前記溶存気
体成分の発泡が著しく促進されるので、その発泡
速度が著しく増加された状態下にあり、従つて、
上下流になつて槽内を移動する間に、気泡は完全
に浮上し、大気中に排出される。 又、前記温水HWの加熱温度は、前記インライ
ンヒータ４の出口４Ｃ直後の導管に挿設した温度
検出器１０により常時検出され、その検出信号に
基づく温度制御系（図示せず）の制御信号によ
り、前記自動流量調節弁５の開度が適正に自動調
整されるので、常に一定に維持される。 なお、前記温水HWの設定温度は、加熱脱気の
みによる設定温度から前記キヤビテーシヨンによ
る発泡促進効果分に相当する温度を差し引いた値
まで下げることができる。 例えば、加熱脱気のみの設定温度を100℃とす
れば、本発明方法における設定温度は60℃程度で
充分であり、従つて前記キヤビテーシヨン効果は
加熱温度で40℃分に相当すると言える。 又、前記温水HWの流量は特に制限がなく、例
えば各配管の口径を約１吋程度に揃えて、かつ前
記脱気槽７の有効容積を100以上とすれば、約
100／minの脱気処理済の温水（以下、「脱気温
水DW」と称する。）を連続的に得ることが可能
となる。 前記脱気温水DWは前記脱気槽７の底部近傍か
ら導管により前述した塗布液の送液ラインL1及
びL2と接続している三方切換弁１１まで取り出
され後、切換信号によりその流路が洗滌用に切換
えられた前記三方切換弁１１を通して前記送液ラ
インL2内に流出して行く。 前記送液ラインL2内が前記脱気温水DWで充分
に洗滌されたら、前記送液ラインL2内が前記脱
気温水DWで充満するように、前記送液ラインL2
の先端と接続する塗布部の排液口の開度を絞り、
前記送液ラインL2内に気体成分が存在しないよ
うに前記開度が維持される。 次に、前記送液ラインL2の脱気温水DWから塗
布液への置換は、適宜前記三方切換弁１１の切換
えによつて、何等の気体成混入を招くことなく行
われる。従つて、前記塗布液の再送液に伴う塗布
初期の泡によるトラブルを完全に解消することが
できる。 なお、前記脱気温水DWで前記送液ラインL2内
の洗滌を行わず、他の洗滌液で一旦洗滌を行つた
後、前記脱気温水DWによつて前記洗滌液及び気
体成分の排出を行うこと、あるいは、前述したよ
うな洗滌過程を経ず、単に塗布液から脱気温水
DWへの置換を行うことに関し、本発明方法の適
用は何等の制約条件も付さない。 更に、前記脱気温水DWの温度を60℃以下に下
げる必要がある場合、前記脱気槽７の下流側に、
プレートクーラー等の冷却装置及びストツクタン
ク（何れも図示せず）を配設し、連続的に前記脱
気温水DWを冷却し、ストツクした後、前記三方
切換弁１１に前記脱気温水DWを注入させても良
い。 以上記述した本発明方法は、次のような新規な
効果を奏するものである。 １ 前記インラインヒータ４において、前記供給
水Ｗに前記飽和蒸気Ｓを混合させ、前記供給水
Ｗを瞬間的に、かつ同時に加熱し、減圧せしめ
るので、前記脱気槽７における発泡、脱気速度
を著しく増加させることが可能になつた。 ２ 又、前記飽和蒸気Ｓの混合に伴うキヤビテー
シヨン効果によつて、その加熱温度を比較的低
く設定しても所期の脱気が図れるので、加熱エ
ネルギーの大幅な節減を図ることが可能になつ
た。 ３ 更に、前述した加熱及び減圧のための装置は
インラインヒータのように、パイプライン中に
コンパクトに装設されるので、装置全体の複雑
化、及び設備費のアツプを抑制することが可能
になつた。 次に、実施例及び比較例によつて本発明方法に
よる脱気効果を明確にする。 〔実施例〕 第１図に示した本発明方法に基づく脱気装置を
使用して温水HWを製造しながら、前記脱気槽７
から連続して排出される脱気温水Ｄに含まれる気
泡量を超音波式泡検出器（特開昭52−142585号に
開示された装置）により測定した。 なお、飽和蒸気圧力は約1.03Kg／cm2、供給水は
約16℃で、流量を10／minに設定した。温水
HWはその温度を50，60，70℃の三段階に設定
し、10の容積の脱気槽７に注入して満たした
後、５／minの流量で前記脱気温水DWを排出
した。 従つて、前記温水HWは前記脱気槽７内に１分
間滞溜した後、その半分がオーバーフローされた
ことになる。 気泡の測定結果は別表の通りであつた。 〔比較例〕 第３図に示した従来の加熱式脱気装置を使用
し、得られた脱気温水の気泡を測定した。 脱気温水製造条件は、プレート型加熱器１４を
実施例のインラインヒータ４と置換したのみで、
他は同一条件とした。 気泡の測定結果は別表の通りであつた。
エネルギーの節減が図れ、かつ比較的短時間に連
続して大量に脱気することが可能な水の脱気方法
に関するものである。 従来、塗工装置殊に写真感光材料塗布装置にお
いて、導管、接続部、フイルタ、計量装置、等か
ら成る塗布液の送液ライン中に含まれている空気
あるいは他のガス泡が、前記塗布液とともに被塗
工材の表面に被着し、塗工膜の面質を著しく低下
させるトラブルが頻発していた。特に、前述した
気泡に起因するトラブルは、塗布開始直後に集中
して発生する傾向があり、その原因と対策の調
査、研究を重ねたことによつて、特開昭49−
65824号公報においても言及されているような、
塗布作業が中断されている間、脱気済み洗滌液あ
るいは洗滌水をもつて前記送液ライン中を満た
し、該送液ライン中に多量の気体が入ることを防
ぐとともに、前記脱気洗滌液を連続的に供給、排
出せしめることにより前記送液ライン中に停滞し
ている気体の除去を図り、塗布開始直前に前記脱
気洗滌液に前記塗布液を追い継ぎする形態で両液
の置換を行うことが実用化され、それにより、前
述したトラブルの発生防止に多大な効果を奏する
ことが可能となつた。 しかしながら、前述した洗滌液と塗布液の置換
により塗布初期の泡に起因するトラブルが完全に
解消された訳ではなく、特に前記洗滌液そのもの
の脱気が充分になされていないと、前記置換法の
効果が著しく低下することがあつて、従来より前
記洗滌液の脱気方法に関し種々の研究、改良が図
られて来た。 従来の洗滌液又は洗滌水脱気方法として、 １ 加熱槽に供給された洗滌液又は洗滌水を電熱
ヒーター、蒸気コイル、等の熱交換手段によ
り、前記液又は溶存する気体が脱気し易い程度
まで比較的高温例えば90〜100℃に加熱する、
所謂、加熱脱気方法。 ２ 貯液槽を真空ポンプ等によつて減圧しながら
前記液又は水を雨状に降らせて脱気する減圧脱
気方法。 ３ 貯液槽内の前記液又は水に超音波振動を与え
て溶存気体の発泡を促す超音波脱気方法。 等が一般に広く用いられているが、それらは次
のような欠点を有していた。 前記加熱脱気方法は、気体の液又は水に対する
溶解度が液又は水の温度に反比例して変化するこ
とを利用し、略沸点近くまで加熱するので、多大
な加熱エネルギーを必要とする一方、実際に使用
するときの温度が低いところに規定されている液
又は水は、更に冷却手段によつて所望する温度ま
で下げる必要があつた。 又、前記減圧脱気方法は、小量でかつバツチ式
で処理するもの以外は、その装置全体が大きくか
つ複雑化し、設備費も相当高額に達するものであ
つた。 更に、前記超音波脱気方法は、発振出力の限界
によつて、大容量のタンク、又は高流量の送液ラ
インではその処理能力が不足することがあつた。 本発明は前述した従来方法の欠点を解消し、省
エネルギーが図れ、かつ比較的短時間で連続的に
脱気することが可能な水の連続脱気方法を提供す
ることを目的とするものである。 本発明のかかる目的は、連続して供給される水
にインラインヒータを介して飽和蒸気を連続混合
せしめることにより、前記水を加熱するとともに
前記蒸気の混入に伴い生ずるキヤビテーシヨンに
より前記水に溶存する気体の発泡を促した後、大
気圧下の脱気槽において滞溜する間に自然脱気せ
しめることを特徴とする水の連続脱気方法により
達成される。 以下、本発明方法について、第１図及び第２図
に示した該方法を実施するための装置に基づき説
明する。 本発明で言う水とは、それ自体が前記送液ライ
ンの各部材内壁を著しく汚染したり、前記塗布液
の一部と反応して前記送液ライン内の清浄性維持
に有害な物質を生ずるような成分を最終的に含有
しない水であれば原水、蒸溜水、硬水、軟水、飲
料水、工業用水、等も含まれ、更に、その温度、
流量、圧力、等によつて洗滌液やリンス液として
充分機能する温水又は冷水も相当する。 先ず、供給水Ｗと飽和蒸気Ｓを、各ストツプ弁
１及び２を全開し、更に前記供給水Ｗの流量をオ
リフイス３によつて一定に絞り、規整する。 前記オリフイス３によつて流量を一定に規整さ
れた常温の供給水Ｗは、あたかもパイプラインの
一部材としてコンパクトに配設されたインライン
ヒータ４の一方の入口４ａを経て、前記インライ
ンヒータ４内部のデイフユーザー部１２に連続し
て注入される。 一方、前記飽和蒸気Ｓは自動流量調節弁５、フ
イルタ６を順次通り、前記インラインヒータ４の
他の入口４ｂに入り、前記デイフユーザー部１２
の器壁に透設した多数の注入部１３を経て、前記
供給水Ｗを混合される。前記供給水Ｗと混合した
前記蒸気は、前記供給水Ｗを加熱するとともに液
化によつてその体積が瞬間的に激減（約１／2500
以下に）してキヤビテーシヨンが生じ、前記供給
水Ｗに溶存している空気及びその他のガス、等の
気相成分の発泡を激しく促進せしめる。 次に、前記供給水Ｗと飽和蒸気Ｓが混合して得
られた温水HWは、前記インラインヒータ４の出
口４Ｃから導管により脱気槽７の底部近傍に注入
される。前記脱気槽７はその上方を解放して大気
圧下に置かれ、かつその内部は上方及び下方に交
互に仕切部材８を配設してあるので、前記脱気槽
７に注入した前記温水HWは、その滞溜量の増加
に伴い強制的に上下流を起しながら、前記脱気槽
７を満たした後、その一部はオーバーフロー管９
を通して槽外に排出され、前記脱気槽７内の温水
滞溜量が常時一定に保たれている。なお、前記脱
気槽７に注入された前記温水HWは、前記インラ
インヒータ４内で前記飽和蒸気Ｓと混合すること
により、先ず常温から急激に加熱され、その加熱
温度に比例して溶存気体成分の量が変化して、そ
の気泡化が促されると同時に、前述したキヤビテ
ーシヨン、言換すれば前記飽和蒸気Ｓの混合によ
つて生ずる局部的な減圧作用によつて前記溶存気
体成分の発泡が著しく促進されるので、その発泡
速度が著しく増加された状態下にあり、従つて、
上下流になつて槽内を移動する間に、気泡は完全
に浮上し、大気中に排出される。 又、前記温水HWの加熱温度は、前記インライ
ンヒータ４の出口４Ｃ直後の導管に挿設した温度
検出器１０により常時検出され、その検出信号に
基づく温度制御系（図示せず）の制御信号によ
り、前記自動流量調節弁５の開度が適正に自動調
整されるので、常に一定に維持される。 なお、前記温水HWの設定温度は、加熱脱気の
みによる設定温度から前記キヤビテーシヨンによ
る発泡促進効果分に相当する温度を差し引いた値
まで下げることができる。 例えば、加熱脱気のみの設定温度を100℃とす
れば、本発明方法における設定温度は60℃程度で
充分であり、従つて前記キヤビテーシヨン効果は
加熱温度で40℃分に相当すると言える。 又、前記温水HWの流量は特に制限がなく、例
えば各配管の口径を約１吋程度に揃えて、かつ前
記脱気槽７の有効容積を100以上とすれば、約
100／minの脱気処理済の温水（以下、「脱気温
水DW」と称する。）を連続的に得ることが可能
となる。 前記脱気温水DWは前記脱気槽７の底部近傍か
ら導管により前述した塗布液の送液ラインL1及
びL2と接続している三方切換弁１１まで取り出
され後、切換信号によりその流路が洗滌用に切換
えられた前記三方切換弁１１を通して前記送液ラ
インL2内に流出して行く。 前記送液ラインL2内が前記脱気温水DWで充分
に洗滌されたら、前記送液ラインL2内が前記脱
気温水DWで充満するように、前記送液ラインL2
の先端と接続する塗布部の排液口の開度を絞り、
前記送液ラインL2内に気体成分が存在しないよ
うに前記開度が維持される。 次に、前記送液ラインL2の脱気温水DWから塗
布液への置換は、適宜前記三方切換弁１１の切換
えによつて、何等の気体成混入を招くことなく行
われる。従つて、前記塗布液の再送液に伴う塗布
初期の泡によるトラブルを完全に解消することが
できる。 なお、前記脱気温水DWで前記送液ラインL2内
の洗滌を行わず、他の洗滌液で一旦洗滌を行つた
後、前記脱気温水DWによつて前記洗滌液及び気
体成分の排出を行うこと、あるいは、前述したよ
うな洗滌過程を経ず、単に塗布液から脱気温水
DWへの置換を行うことに関し、本発明方法の適
用は何等の制約条件も付さない。 更に、前記脱気温水DWの温度を60℃以下に下
げる必要がある場合、前記脱気槽７の下流側に、
プレートクーラー等の冷却装置及びストツクタン
ク（何れも図示せず）を配設し、連続的に前記脱
気温水DWを冷却し、ストツクした後、前記三方
切換弁１１に前記脱気温水DWを注入させても良
い。 以上記述した本発明方法は、次のような新規な
効果を奏するものである。 １ 前記インラインヒータ４において、前記供給
水Ｗに前記飽和蒸気Ｓを混合させ、前記供給水
Ｗを瞬間的に、かつ同時に加熱し、減圧せしめ
るので、前記脱気槽７における発泡、脱気速度
を著しく増加させることが可能になつた。 ２ 又、前記飽和蒸気Ｓの混合に伴うキヤビテー
シヨン効果によつて、その加熱温度を比較的低
く設定しても所期の脱気が図れるので、加熱エ
ネルギーの大幅な節減を図ることが可能になつ
た。 ３ 更に、前述した加熱及び減圧のための装置は
インラインヒータのように、パイプライン中に
コンパクトに装設されるので、装置全体の複雑
化、及び設備費のアツプを抑制することが可能
になつた。 次に、実施例及び比較例によつて本発明方法に
よる脱気効果を明確にする。 〔実施例〕 第１図に示した本発明方法に基づく脱気装置を
使用して温水HWを製造しながら、前記脱気槽７
から連続して排出される脱気温水Ｄに含まれる気
泡量を超音波式泡検出器（特開昭52−142585号に
開示された装置）により測定した。 なお、飽和蒸気圧力は約1.03Kg／cm2、供給水は
約16℃で、流量を10／minに設定した。温水
HWはその温度を50，60，70℃の三段階に設定
し、10の容積の脱気槽７に注入して満たした
後、５／minの流量で前記脱気温水DWを排出
した。 従つて、前記温水HWは前記脱気槽７内に１分
間滞溜した後、その半分がオーバーフローされた
ことになる。 気泡の測定結果は別表の通りであつた。 〔比較例〕 第３図に示した従来の加熱式脱気装置を使用
し、得られた脱気温水の気泡を測定した。 脱気温水製造条件は、プレート型加熱器１４を
実施例のインラインヒータ４と置換したのみで、
他は同一条件とした。 気泡の測定結果は別表の通りであつた。
【表】
以上の結果から、本発明方法は従来の加熱方式
と比べ、脱気効果においても格段優れていること
が確認された。
と比べ、脱気効果においても格段優れていること
が確認された。
第１図は本発明方法を実施するための装置の一
実施態様を示す略図、第２図は第１図におけるイ
ンラインヒータ４の主要構造を示した断面図、第
３図は比較例で使用された従来の加熱式脱気装置
の略図である。 １及び２はストツプ弁、３はオリフイス、４は
インラインヒータ、５は自動流量調節弁、６はフ
イルタ、７は脱気槽、１１は三方切換弁、Ｗは供
給水、Ｓは飽和蒸気、HWは温水、DWは脱気温
水、L1及びL2は送液ライン、１２はデイフユー
ザー部、１３は注入部、１４はプレート型加熱器
である。
実施態様を示す略図、第２図は第１図におけるイ
ンラインヒータ４の主要構造を示した断面図、第
３図は比較例で使用された従来の加熱式脱気装置
の略図である。 １及び２はストツプ弁、３はオリフイス、４は
インラインヒータ、５は自動流量調節弁、６はフ
イルタ、７は脱気槽、１１は三方切換弁、Ｗは供
給水、Ｓは飽和蒸気、HWは温水、DWは脱気温
水、L1及びL2は送液ライン、１２はデイフユー
ザー部、１３は注入部、１４はプレート型加熱器
である。
Claims (1)
- １ 水に溶存している気相成分を加熱と減圧処理
により連続的に脱気する方法であつて、連続して
供給される水にインラインヒータを介して飽和蒸
気を連続混合せしめることにより、前記水を加熱
するとともに、前記蒸気の混入に伴い生ずるキヤ
ビテーシヨンにより前記水に溶存する気相成分の
発泡を促した後、大気圧下の脱気槽において滞溜
する間に自然脱気せしめることを特徴とする水の
連続脱気方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8916878A JPS5515661A (en) | 1978-07-21 | 1978-07-21 | Continuous deaeration method of water |
| DE2922281A DE2922281C2 (de) | 1978-07-21 | 1979-05-31 | Verfahren zur kontinuierlichen Entgasung von Wasser |
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Family Applications (1)
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