JPS6247929B2 - - Google Patents
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- JPS6247929B2 JPS6247929B2 JP58030978A JP3097883A JPS6247929B2 JP S6247929 B2 JPS6247929 B2 JP S6247929B2 JP 58030978 A JP58030978 A JP 58030978A JP 3097883 A JP3097883 A JP 3097883A JP S6247929 B2 JPS6247929 B2 JP S6247929B2
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- Japan
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- gas
- drying
- zone
- pellets
- carbonation reaction
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D13/00—Apparatus for preheating charges; Arrangements for preheating charges
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
- C22B1/2413—Binding; Briquetting ; Granulating enduration of pellets
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
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- Geology (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
- Fodder In General (AREA)
Description
この発明は、鉄鉱石粉、非鉄鉱石粉、鉄または
非鉄金属の酸化物を含有するダストなどの少なく
とも１つからなる原料に、炭酸塩の形成により硬
化する炭酸化結合剤および水を添加し、そして、
これらを混合して得られた混合物を生ペレツトま
たは生ブリケツト（以下、「生ペレツト」と総称
する。）に形成し、この生ペレツトを非焼成で硬
化させるに当り、炭酸化処理を施すことによつ
て、高強度の非焼成塊成鉱を製造する、非焼成塊
成鉱の製造方法および装置に関するものである。 反応容器内に供給された、鉄鉱石粉、非鉄鉱石
粉、鉄または非鉄金属の酸化物を含有するダスト
などの粉粒状金属原料に、炭酸化結合剤および水
を添加して造粒した生ペレツトに対し、炭酸ガス
を含有する所定温度の水蒸気を吹込むと、前記生
ペレツトは、水蒸気の少なくとも一部の凝縮によ
り発生する凝縮熱によつて効率的に加熱されると
共に、炭酸化反応によつて、高強度の非焼成ペレ
ツトの如き非焼成塊成鉱となる。 しかしながら、上述した技術は、反応容器内の
生ペレツトを炭酸化反応処理する際に、生ペレツ
トの一部が反応容器内において崩壊するという点
で問題がある。反応容器内において、生ペレツト
の一部が崩壊すると、製品歩留りが低下するばか
りでなく、その崩壊物により反応容器内の他の健
全な生ペレツトが互いに付着して団塊化し、反応
容器の側壁の内面に付着する。その結果、反応容
器内において棚吊りが発生し、かつ、生ペレツト
の反応容器内における円滑な移動が阻害されて、
遂には非焼成塊成鉱の製造が不可能となる。 本発明者等は、上述した先行技術において、生
ペレツトが崩壊する原因を調べたところ、次のこ
とがわかつた。即ち、生ペレツトは、一般に６〜
15％の水分を含有しているので、炭酸化反応処理
時に、反応容器内に吹込まれる、炭酸ガスを含有
する水蒸気によつて、その含有水分が過剰にな
り、表面がやわらかくなる上、生ペレツト中の含
有水分が急激に気化して水蒸気爆発を起す結果、
生ペレツトは崩壊する。 本発明者等は、上述した生ペレツトの崩壊原因
から、生ペレツトの炭酸化反応処理時に先立つ
て、前記生ペレツトを予備乾燥すれば、前記生ペ
レツトに崩壊が生じないことを知見した。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であつて、生ペレツトを反応容器内において炭酸
化反応処理により非焼成で硬化させることによつ
て、非焼成塊成鉱を製造するに当り、前記反応容
器内において、生ペレツトが崩壊せず、高強度で
品質の優れた非焼成塊成鉱を、高歩留りで連続的
に製造することができる非焼成塊成鉱の製造方法
および装置を提供するもので、 鉄鉱石粉、非鉄鉱石粉、鉄または非鉄金属の酸
化物を含有するダストのうちの少なくとも１つか
らなる原料に、炭酸塩の形成により硬化する結合
剤および水を添加して混合し、その結果得られた
混合物を成形して生ペレツトを調製し、前記生ペ
レツトに炭酸化反応用ガスを吹込んで炭酸化反応
処理を施し塊成鉱とする非焼成塊成鉱の製造方法
において、 前記生ペレツトを、予備乾燥帯、炭酸化反応帯
および乾燥帯からなる反応容器内に供給し、前記
生ペレツトを、前記予備乾燥帯、前記炭酸化反応
帯および前記乾燥帯内を順次連続的に通過させ、 所定温度の予備乾燥用ガスを前記予備乾燥帯内
に吹き込んで、前記予備乾燥帯内の生ペレツトを
予備乾燥し、水蒸気を含有するCO2ガスからなる
所定温度の炭酸化反応用ガスを前記炭酸化反応帯
内に吹き込んで、前記炭酸化反応帯内の生ペレツ
トを炭酸化反応処理し、所定温度の乾燥用ガスを
前記乾燥帯内に吹き込んで、前記乾燥帯内の生ペ
レツトを乾燥し、かくして、前記乾燥帯内の生ペ
レツトを硬化させて、非焼成塊成鉱を製造するこ
とに特徴を有するものである。 この発明における生ペレツトは、原料としての
鉄鉱石粉、非鉄鉱石粉、鉄または非鉄金属の酸化
物を含有するダストの少なくとも１つ、または、
前記原料に還元剤としての炭材を混合したもの
に、炭酸塩の形成によつて硬化する炭酸化結合剤
と水とを添加して混合し造粒したものであり、炭
酸塩の形成により硬化する炭酸化結合剤には、例
えば、中炭素フエロマンガンスラグ、消石灰など
のほか、転炉スラグの如き製鋼時に発生するスラ
グ、フエロアロイ製錬用電気炉によつてフエロア
ロイを製造するときに発生するスラグなどが使用
される。 生ペレツトの予備乾燥は、その水分が１〜７％
になるまで行なうべきであり、水分が７％を超え
ていると、生ペレツトの崩壊を防止することがで
きない。一方、生ペレツトの水分が１％末満では
炭酸化反応を効率的に行なうことができない。 また、予備乾燥帯内に吹込む予備乾燥用ガス
は、40〜250℃の空気またはCO2含有ガスが使用
される。炭酸化反応用ガスとしては、30〜100℃
の、水蒸気濃度３〜95vol％とCO2濃度３〜95vol
％の水蒸気含有CO2ガスが使用される。乾燥帯内
に吹込む乾燥用ガスは、100〜300℃の大気または
CO2含有ガスが使用される。乾燥用ガスとして
CO2含有ガスを使用することは、生ペレツトの強
度発現に効果的である。 第１図は、この発明方法に使用される装置の１
つの実施態様を示す概要図である。第１図におい
て、１は、その上端に生ペレツトの供給口２を、
そして、その下端に排出口３を有する垂直型の第
１反応容器、１０は、同じく垂直型の第２反応容
器である。第１反応容器１は、予備乾燥帯Ａと、
予備乾燥帯Ａに続く炭酸化反応帯Ｂとからなつて
いる。 予備乾燥帯Ａは、その一方の側壁１ａおよび他
方の側壁１ｂ上に、各々１つの予備乾燥用ガス吹
込口４と、予備乾燥用ガス吹込口４の下方に位置
する１つの予備乾燥用ガス排出口５とを備えてい
る。炭酸化反応帯Ｂは、その相対向する側壁１ａ
上と１ｂ上とに、複数個の炭酸化反応用ガス吹込
口６および複数個の炭酸化反応用ガス排出口７を
備えている。炭酸化反応用ガス吹込口６と炭酸化
反応用ガス排出口７とは、互いに対向して位置し
ている。８および９は、第１反応容器１の排出口
３から排出された炭酸化反応処理後の生ペレツト
を、第２反応容器１０に移送するためのコンベア
である。 垂直型の第２反応容器１０は、その上端に第１
反応容器から供給される生ペレツトの供給口１１
と、その下端に非焼成ペレツトの排出口１２とを
備えていて、乾燥帯Ｃと乾燥帯Ｃに続く冷却帯Ｄ
とからなつている。乾燥帯Ｃは、その側壁１０ａ
の下部に乾燥用ガス吹込口１３を、そして、側壁
１０ａの上端に乾燥用ガス排出口１４を備えてい
る。冷却帯Ｄは、その側壁１０ａの下部に冷却用
ガス吹込口１５を、そして、側壁１０ａの上部に
冷却用ガス排出口１６を備えている。１７は排出
口１２から排出された非焼成ペレツトを移送する
ためのコンベアである。 第１反応容器１内に、その上端の供給口２から
連続的に供給された生ペレツトは、予備乾燥帯Ａ
内において、予備乾燥用ガス吹込口４から吹込ま
れる、例えば70℃の温度の予備乾燥用ガスによつ
てその水分が１〜７％になるまで予備乾燥され
る。 次いで、上記により予備乾燥された生ペレツト
は、炭酸化反応帯Ｂ内において、炭酸化反応用ガ
ス吹込口６から吹込まれる、例えば合金鉄電気炉
排ガス燃焼させCO2リツチにしたガスに水蒸気を
添加して65℃の温度にした炭酸化反応用ガスによ
つて、炭酸化反応処理が施された後、排出口３か
ら排出される。 排出口３から排出された生ペレツトは、コンベ
ア８および９によつて、第２反応容器１０内に、
その上端の供給口１１から連続的に供給される。
第２反応容器１０内に供給された生ペレツトは、
乾燥帯Ｃ内において、乾燥用ガス吹込口１３から
乾燥帯Ｃ内に吹込まれた、例えば200℃の空気ま
たは電気炉排ガスの燃焼ガスなどにより乾燥され
て非焼成ペレツトとなる。非焼成ペレツトは、乾
燥帯Ｃに続く冷却帯Ｄにおいて冷却された後、排
出口１２から排出され、コンベア１７によつて移
送される。 上述したように、第１反応容器１内に、その上
端の供給口２から連続的に供給された生ペレツト
は、予備乾燥帯Ａ内において、その水分が１〜７
％になるまで予備乾燥されるから、前記生ペレツ
トが炭酸化反応帯Ｂ内で、水蒸気とCO2ガスが混
合された炭酸化反応用ガスにより炭酸化反応処理
される際に、水分過剰によつて生ペレツトが崩壊
することはない。従つて、第１反応容器１内にお
いて、棚吊りや生ペレツトの移動異常が発生する
ことはなく、高強度で品質の優れた非焼成ペレツ
トを、高歩留りで連続的に製造することができ
る。 次に、この発明を、実施例により詳述する。 実施例 １ 原料としての鉄鉱石粉90wt％に、炭酸化結合
剤としての中炭素フエロマンガンスラグ10wt％
と、所定量の水とを添加して混合し、得られた混
合物を成形して、直径が平均13mmの生ペレツトを
調製した。この生ペレツトを第１図に示す装置に
供給し、予備乾燥帯内において60℃の空気で時間
予備乾燥した。次いで、予備乾燥された生ペレツ
トを、炭酸化反応帯内において、水蒸気が
19.7vol％で残りがCO2ガスからなる65℃の温度
の炭酸化反応用ガス中で約９時間保持し、炭酸化
処理を行なつた。次いで、炭酸化処理後の生ペレ
ツトを、乾燥帯内において、200℃の空気で約1.5
時間乾燥した。 第２図は上記処理において生ペレツトが塊成さ
れる間の圧潰強度の推移を示すグラフである。第
２図からわかるように、予備乾燥された生ペレツ
トは、炭酸化処理および炭酸化処理に続く乾燥処
理によつて、その圧潰強度を大きく高めることが
できた。 実施例 ２ 原料としての鉄鉱石粉90wt％に、炭酸化結合
剤としての消石灰10wt％と、所定量の水とを添
加して混合し、得られた混合物を成形して、直径
が平均13mmの生ペレツトを調製した。この生ペレ
ツトに対し、実施例１と同様の方法で予備乾燥
し、次いで炭酸化処理を行なつた。次いで、炭酸
化処理後の生ペレツトを、200℃の空気および200
℃のCO2ガスによつて約２時間乾燥した。 第３図は上記処理において生ペレツトが塊成さ
れる間の圧潰強度の推移を示すグラフである。第
３図において、乾燥工程中における実線は乾燥用
ガスとしてCO2ガスを使用した場合、点線は空気
を使用した場合である。第３図からわかるよう
に、乾燥用ガスとしてCO2ガスを使用した場合
は、空気を使用した場合よりも更にその圧潰強度
を高めることができた。 実施例 ３ 原料としてのMn鉱石粉75wt％に、還元剤とし
てのコークス粉15wt％と、炭酸化結合剤として
の中炭素フエロマンガンスラグ10wt％と、所定
量の水とを添加して混合し、得られた混合物を成
形して、直径が平均13mmの生ペレツトを調製し
た。この生ペレツトを、予備乾燥帯内において、
85℃の空気で30分間予備乾燥した。次いで、予備
乾燥された生ペレツトを、炭酸化反応帯内におい
て、水蒸気が69vol％で残りがCO2ガスからなる
90℃の温度の炭酸化反応用ガス中で、常圧下およ
び２気圧下で約9.5時間保持し、炭酸化処理を行
なつた。次いで、炭酸化処理後の生ペレツトを、
乾燥帯内において、200℃の空気で約1.5時間乾燥
した。 第４図は、上記処理において生ペレツトが塊成
される間の圧潰強度の推移を示すグラフである。
第４図において、実線は炭酸化処理を常圧下で行
なつた場合、点線は２気圧下で行なつた場合であ
る。 この実施例においては、生ペレツトに還元性を
向上させるため、生ペレツト中に、還元剤として
の炭材（コークス粉）が内装されている。このよ
うな炭材を内装する生ペレツトは、一般に強度が
発現しいくいにもかかわらず、この発明方法によ
れば、常圧下での炭酸化処理で約60Kg／ｐの強度
が得られ、２気圧下で炭酸化処理を施した場合
は、約80Kg／ｐの強度が得られた。 実施例 ４ Si・Mn製造用原料としてのペレツを製造する
ために、原料として、電気炉装入比率に比例した
量のMn鉱石粉、鉄鉱石粉およびコークス粉に、
炭酸化結合剤としての中炭素フエロマンガンスラ
グ（FMnMスラグ）と、所定量の水とを添して
混合し、得られた混合物を成形して、直径が平均
13mmの生ペレツトを調製した。第１表は上記原料
の配合割合である。
非鉄金属の酸化物を含有するダストなどの少なく
とも１つからなる原料に、炭酸塩の形成により硬
化する炭酸化結合剤および水を添加し、そして、
これらを混合して得られた混合物を生ペレツトま
たは生ブリケツト（以下、「生ペレツト」と総称
する。）に形成し、この生ペレツトを非焼成で硬
化させるに当り、炭酸化処理を施すことによつ
て、高強度の非焼成塊成鉱を製造する、非焼成塊
成鉱の製造方法および装置に関するものである。 反応容器内に供給された、鉄鉱石粉、非鉄鉱石
粉、鉄または非鉄金属の酸化物を含有するダスト
などの粉粒状金属原料に、炭酸化結合剤および水
を添加して造粒した生ペレツトに対し、炭酸ガス
を含有する所定温度の水蒸気を吹込むと、前記生
ペレツトは、水蒸気の少なくとも一部の凝縮によ
り発生する凝縮熱によつて効率的に加熱されると
共に、炭酸化反応によつて、高強度の非焼成ペレ
ツトの如き非焼成塊成鉱となる。 しかしながら、上述した技術は、反応容器内の
生ペレツトを炭酸化反応処理する際に、生ペレツ
トの一部が反応容器内において崩壊するという点
で問題がある。反応容器内において、生ペレツト
の一部が崩壊すると、製品歩留りが低下するばか
りでなく、その崩壊物により反応容器内の他の健
全な生ペレツトが互いに付着して団塊化し、反応
容器の側壁の内面に付着する。その結果、反応容
器内において棚吊りが発生し、かつ、生ペレツト
の反応容器内における円滑な移動が阻害されて、
遂には非焼成塊成鉱の製造が不可能となる。 本発明者等は、上述した先行技術において、生
ペレツトが崩壊する原因を調べたところ、次のこ
とがわかつた。即ち、生ペレツトは、一般に６〜
15％の水分を含有しているので、炭酸化反応処理
時に、反応容器内に吹込まれる、炭酸ガスを含有
する水蒸気によつて、その含有水分が過剰にな
り、表面がやわらかくなる上、生ペレツト中の含
有水分が急激に気化して水蒸気爆発を起す結果、
生ペレツトは崩壊する。 本発明者等は、上述した生ペレツトの崩壊原因
から、生ペレツトの炭酸化反応処理時に先立つ
て、前記生ペレツトを予備乾燥すれば、前記生ペ
レツトに崩壊が生じないことを知見した。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であつて、生ペレツトを反応容器内において炭酸
化反応処理により非焼成で硬化させることによつ
て、非焼成塊成鉱を製造するに当り、前記反応容
器内において、生ペレツトが崩壊せず、高強度で
品質の優れた非焼成塊成鉱を、高歩留りで連続的
に製造することができる非焼成塊成鉱の製造方法
および装置を提供するもので、 鉄鉱石粉、非鉄鉱石粉、鉄または非鉄金属の酸
化物を含有するダストのうちの少なくとも１つか
らなる原料に、炭酸塩の形成により硬化する結合
剤および水を添加して混合し、その結果得られた
混合物を成形して生ペレツトを調製し、前記生ペ
レツトに炭酸化反応用ガスを吹込んで炭酸化反応
処理を施し塊成鉱とする非焼成塊成鉱の製造方法
において、 前記生ペレツトを、予備乾燥帯、炭酸化反応帯
および乾燥帯からなる反応容器内に供給し、前記
生ペレツトを、前記予備乾燥帯、前記炭酸化反応
帯および前記乾燥帯内を順次連続的に通過させ、 所定温度の予備乾燥用ガスを前記予備乾燥帯内
に吹き込んで、前記予備乾燥帯内の生ペレツトを
予備乾燥し、水蒸気を含有するCO2ガスからなる
所定温度の炭酸化反応用ガスを前記炭酸化反応帯
内に吹き込んで、前記炭酸化反応帯内の生ペレツ
トを炭酸化反応処理し、所定温度の乾燥用ガスを
前記乾燥帯内に吹き込んで、前記乾燥帯内の生ペ
レツトを乾燥し、かくして、前記乾燥帯内の生ペ
レツトを硬化させて、非焼成塊成鉱を製造するこ
とに特徴を有するものである。 この発明における生ペレツトは、原料としての
鉄鉱石粉、非鉄鉱石粉、鉄または非鉄金属の酸化
物を含有するダストの少なくとも１つ、または、
前記原料に還元剤としての炭材を混合したもの
に、炭酸塩の形成によつて硬化する炭酸化結合剤
と水とを添加して混合し造粒したものであり、炭
酸塩の形成により硬化する炭酸化結合剤には、例
えば、中炭素フエロマンガンスラグ、消石灰など
のほか、転炉スラグの如き製鋼時に発生するスラ
グ、フエロアロイ製錬用電気炉によつてフエロア
ロイを製造するときに発生するスラグなどが使用
される。 生ペレツトの予備乾燥は、その水分が１〜７％
になるまで行なうべきであり、水分が７％を超え
ていると、生ペレツトの崩壊を防止することがで
きない。一方、生ペレツトの水分が１％末満では
炭酸化反応を効率的に行なうことができない。 また、予備乾燥帯内に吹込む予備乾燥用ガス
は、40〜250℃の空気またはCO2含有ガスが使用
される。炭酸化反応用ガスとしては、30〜100℃
の、水蒸気濃度３〜95vol％とCO2濃度３〜95vol
％の水蒸気含有CO2ガスが使用される。乾燥帯内
に吹込む乾燥用ガスは、100〜300℃の大気または
CO2含有ガスが使用される。乾燥用ガスとして
CO2含有ガスを使用することは、生ペレツトの強
度発現に効果的である。 第１図は、この発明方法に使用される装置の１
つの実施態様を示す概要図である。第１図におい
て、１は、その上端に生ペレツトの供給口２を、
そして、その下端に排出口３を有する垂直型の第
１反応容器、１０は、同じく垂直型の第２反応容
器である。第１反応容器１は、予備乾燥帯Ａと、
予備乾燥帯Ａに続く炭酸化反応帯Ｂとからなつて
いる。 予備乾燥帯Ａは、その一方の側壁１ａおよび他
方の側壁１ｂ上に、各々１つの予備乾燥用ガス吹
込口４と、予備乾燥用ガス吹込口４の下方に位置
する１つの予備乾燥用ガス排出口５とを備えてい
る。炭酸化反応帯Ｂは、その相対向する側壁１ａ
上と１ｂ上とに、複数個の炭酸化反応用ガス吹込
口６および複数個の炭酸化反応用ガス排出口７を
備えている。炭酸化反応用ガス吹込口６と炭酸化
反応用ガス排出口７とは、互いに対向して位置し
ている。８および９は、第１反応容器１の排出口
３から排出された炭酸化反応処理後の生ペレツト
を、第２反応容器１０に移送するためのコンベア
である。 垂直型の第２反応容器１０は、その上端に第１
反応容器から供給される生ペレツトの供給口１１
と、その下端に非焼成ペレツトの排出口１２とを
備えていて、乾燥帯Ｃと乾燥帯Ｃに続く冷却帯Ｄ
とからなつている。乾燥帯Ｃは、その側壁１０ａ
の下部に乾燥用ガス吹込口１３を、そして、側壁
１０ａの上端に乾燥用ガス排出口１４を備えてい
る。冷却帯Ｄは、その側壁１０ａの下部に冷却用
ガス吹込口１５を、そして、側壁１０ａの上部に
冷却用ガス排出口１６を備えている。１７は排出
口１２から排出された非焼成ペレツトを移送する
ためのコンベアである。 第１反応容器１内に、その上端の供給口２から
連続的に供給された生ペレツトは、予備乾燥帯Ａ
内において、予備乾燥用ガス吹込口４から吹込ま
れる、例えば70℃の温度の予備乾燥用ガスによつ
てその水分が１〜７％になるまで予備乾燥され
る。 次いで、上記により予備乾燥された生ペレツト
は、炭酸化反応帯Ｂ内において、炭酸化反応用ガ
ス吹込口６から吹込まれる、例えば合金鉄電気炉
排ガス燃焼させCO2リツチにしたガスに水蒸気を
添加して65℃の温度にした炭酸化反応用ガスによ
つて、炭酸化反応処理が施された後、排出口３か
ら排出される。 排出口３から排出された生ペレツトは、コンベ
ア８および９によつて、第２反応容器１０内に、
その上端の供給口１１から連続的に供給される。
第２反応容器１０内に供給された生ペレツトは、
乾燥帯Ｃ内において、乾燥用ガス吹込口１３から
乾燥帯Ｃ内に吹込まれた、例えば200℃の空気ま
たは電気炉排ガスの燃焼ガスなどにより乾燥され
て非焼成ペレツトとなる。非焼成ペレツトは、乾
燥帯Ｃに続く冷却帯Ｄにおいて冷却された後、排
出口１２から排出され、コンベア１７によつて移
送される。 上述したように、第１反応容器１内に、その上
端の供給口２から連続的に供給された生ペレツト
は、予備乾燥帯Ａ内において、その水分が１〜７
％になるまで予備乾燥されるから、前記生ペレツ
トが炭酸化反応帯Ｂ内で、水蒸気とCO2ガスが混
合された炭酸化反応用ガスにより炭酸化反応処理
される際に、水分過剰によつて生ペレツトが崩壊
することはない。従つて、第１反応容器１内にお
いて、棚吊りや生ペレツトの移動異常が発生する
ことはなく、高強度で品質の優れた非焼成ペレツ
トを、高歩留りで連続的に製造することができ
る。 次に、この発明を、実施例により詳述する。 実施例 １ 原料としての鉄鉱石粉90wt％に、炭酸化結合
剤としての中炭素フエロマンガンスラグ10wt％
と、所定量の水とを添加して混合し、得られた混
合物を成形して、直径が平均13mmの生ペレツトを
調製した。この生ペレツトを第１図に示す装置に
供給し、予備乾燥帯内において60℃の空気で時間
予備乾燥した。次いで、予備乾燥された生ペレツ
トを、炭酸化反応帯内において、水蒸気が
19.7vol％で残りがCO2ガスからなる65℃の温度
の炭酸化反応用ガス中で約９時間保持し、炭酸化
処理を行なつた。次いで、炭酸化処理後の生ペレ
ツトを、乾燥帯内において、200℃の空気で約1.5
時間乾燥した。 第２図は上記処理において生ペレツトが塊成さ
れる間の圧潰強度の推移を示すグラフである。第
２図からわかるように、予備乾燥された生ペレツ
トは、炭酸化処理および炭酸化処理に続く乾燥処
理によつて、その圧潰強度を大きく高めることが
できた。 実施例 ２ 原料としての鉄鉱石粉90wt％に、炭酸化結合
剤としての消石灰10wt％と、所定量の水とを添
加して混合し、得られた混合物を成形して、直径
が平均13mmの生ペレツトを調製した。この生ペレ
ツトに対し、実施例１と同様の方法で予備乾燥
し、次いで炭酸化処理を行なつた。次いで、炭酸
化処理後の生ペレツトを、200℃の空気および200
℃のCO2ガスによつて約２時間乾燥した。 第３図は上記処理において生ペレツトが塊成さ
れる間の圧潰強度の推移を示すグラフである。第
３図において、乾燥工程中における実線は乾燥用
ガスとしてCO2ガスを使用した場合、点線は空気
を使用した場合である。第３図からわかるよう
に、乾燥用ガスとしてCO2ガスを使用した場合
は、空気を使用した場合よりも更にその圧潰強度
を高めることができた。 実施例 ３ 原料としてのMn鉱石粉75wt％に、還元剤とし
てのコークス粉15wt％と、炭酸化結合剤として
の中炭素フエロマンガンスラグ10wt％と、所定
量の水とを添加して混合し、得られた混合物を成
形して、直径が平均13mmの生ペレツトを調製し
た。この生ペレツトを、予備乾燥帯内において、
85℃の空気で30分間予備乾燥した。次いで、予備
乾燥された生ペレツトを、炭酸化反応帯内におい
て、水蒸気が69vol％で残りがCO2ガスからなる
90℃の温度の炭酸化反応用ガス中で、常圧下およ
び２気圧下で約9.5時間保持し、炭酸化処理を行
なつた。次いで、炭酸化処理後の生ペレツトを、
乾燥帯内において、200℃の空気で約1.5時間乾燥
した。 第４図は、上記処理において生ペレツトが塊成
される間の圧潰強度の推移を示すグラフである。
第４図において、実線は炭酸化処理を常圧下で行
なつた場合、点線は２気圧下で行なつた場合であ
る。 この実施例においては、生ペレツトに還元性を
向上させるため、生ペレツト中に、還元剤として
の炭材（コークス粉）が内装されている。このよ
うな炭材を内装する生ペレツトは、一般に強度が
発現しいくいにもかかわらず、この発明方法によ
れば、常圧下での炭酸化処理で約60Kg／ｐの強度
が得られ、２気圧下で炭酸化処理を施した場合
は、約80Kg／ｐの強度が得られた。 実施例 ４ Si・Mn製造用原料としてのペレツを製造する
ために、原料として、電気炉装入比率に比例した
量のMn鉱石粉、鉄鉱石粉およびコークス粉に、
炭酸化結合剤としての中炭素フエロマンガンスラ
グ（FMnMスラグ）と、所定量の水とを添して
混合し、得られた混合物を成形して、直径が平均
13mmの生ペレツトを調製した。第１表は上記原料
の配合割合である。
【表】
上記生ペレツト対し、実施例１と同様の方法で
予備乾燥した後、炭酸化反応処理を行ない、次い
で乾燥した。その結果、60〜70Kg／ｐの圧潰強度
の、電気炉装入原料として十分な強度を持つ非焼
成ペレツトを製造することができた。 Si・Mnの製造において、上記原料中の中炭素
フエロマンガンスラグは、一般にMn源として使
用されているものであるから、この実施例におい
ては、事実上、炭酸化結合剤を別に添加する必要
がなく、従つて、製錬の際にスラグが増加するこ
ともなくて合理的なペレツトを得ることができ
る。 次に、この発明方法に使用される装置として好
適な例を、図面を参照しながら説明する。 第５図は、この発明方法に使用される装置とし
て好適な実施態様を示す概要図である。第５図に
おいて、１は、予備乾燥帯Ａと、予備乾燥帯Ａに
続く炭酸化反応帯Ｂとからなる垂直型の第１反応
容器、１０は、乾燥帯Ｃと、乾燥帯Ｃに続く冷却
帯Ｄとからなる垂直型の第２反応容器であり、予
備乾燥帯Ａ、炭酸化反応帯Ｂ、乾燥帯Ｃおよび冷
却帯Ｄには、各々ガスの吹込口と排出口とが設け
られていることは、前述した第１図に示す装置と
同様である。 １８は、第２反応容器１０の乾燥帯Ｃ内に吹込
む高温の乾燥用ガスを製造するための熱風発生
炉、１９は熱交換器である。熱風発生炉１８に、
燃料２０として、重油、タール等の液体燃料、ま
たは、高炉、転炉、電気炉、コークス炉等の排ガ
ス、天然ガス、プロパンガス等の気体燃料を、燃
焼用空気２１と共に供給して、前記燃料２０を完
全に燃焼させる一方、後述する乾燥帯Ｃから排出
された生ペレツト乾燥後の乾燥廃ガスの一部を循
環供給して、熱風発生炉１８において、例えば
310℃の燃焼ガスを調製する。この燃焼ガスを導
管２２によつて間接式の熱交換器１９に供給す
る。熱交換器１９内に供給された燃焼ガスは、熱
交換器内に導かれた空気２３と熱交換されて、そ
の温度が210℃となり、乾燥用ガスとして第２反
応容器１０の乾燥帯Ｃ内に乾燥用ガス吹込口１３
から吹込まれる。 乾燥帯Ｃ内に吹込まれた乾燥用ガスは、乾燥帯
Ｃ内の例えば水分７％を含有する30℃の温度の生
ペレツトを、水分０％、温度200℃にまで加熱乾
燥して、非焼成ペレツトにする。このように、生
ペレツトを加熱乾燥した後の乾燥廃ガスは、例え
ば湿分310ｇ／Ｎm3（乾ガス）で130℃の温度の、
水蒸気を含有する乾燥廃ガスとなつて、乾燥用ガ
ス排出口１４から排出される。 乾燥用ガス排出口１４から排出された乾燥廃ガ
スは、導管２４によつてサイクロン２５に導か
れ、含有するダスト類が除去される。 サイクロン２５でダスト類が除去された乾燥廃
ガスは、その一部が導管２６によつて前述した熱
風発生炉１８にリサイクルされ、そして残りは導
管２によつて冷却器２８に導かれる。 導管２７の途中には、CO2ガス供給管２９が接
続されていて、CO2ガス供給管２９から供給され
たCO2ガス３０が乾燥廃ガス中に混合される。こ
のようにして、CO2ガス３０が混合された乾燥廃
ガスは、冷却器２８で冷却水３１により直接冷却
されかつミストの大部分が除去されて、例えば65
℃の温度の炭酸化反応用ガスとなる。冷却器２８
おいて乾燥廃ガスの冷却により発生した水分は、
冷却廃水と共に冷却器２８から排出される。 炭酸化反応用ガスは、導管３２を通つて、第１
反応容器１の炭酸化反応帯Ｂ内に、その炭酸化反
応用ガス吹込口６から吹込まれる。炭酸化反応帯
Ｂ内に供給された生ペレツトは、前記炭酸化反応
用ガスによつて、前記ガス中に含まれる水蒸気の
少なくとも一部の凝縮により発生する凝縮熱の供
給を受けながら、前記生ペレツト中に含有されて
いる炭酸化結合剤の炭酸化反応が進行し、強度が
発現する。 一方、第２反応容器１０の冷却帯Ｄ内に、その
冷却用ガス吹込口１５から吹込まれた、ペレツト
の冷却用空気３３は、冷却帯Ｄ内の例えば200℃
のペレツトを例えば50℃にまで冷却した後、冷却
廃ガスとなつて、冷却用ガス排出口１６から排出
される。冷却用ガス排出口１６から排出された冷
却廃ガスは、導管３４に導かれ、前記導管３４に
接続された導管３５を通る、前記熱交換器１９で
燃焼ガスと熱交換されて例えば120℃の温度の高
温空気と混合されて、予備乾燥用ガスとなり、第
１反応容器１の予備乾燥帯Ａ内に、その予備乾燥
用ガス吹込口４から吹込まれる。 予備乾燥用ガス吹込口４から予備乾燥帯Ａ内に
吹込まれた予備乾燥用ガスは、予備乾燥帯Ａ内に
供給された、例えば水分9.9％を含有する常温の
生ペレツトを、水分4.2％、温度40℃にまで加熱
し予備乾燥する。このようにして、生ペレツトを
予備乾燥した後の予備乾燥廃ガスは、例えば40℃
の温度となつて、予備乾燥用ガス排出口５から排
出され、大気中に放散される。 上述した工程において、第１反応容器１の炭酸
化反応帯Ｂ内における生ペレツトの炭酸化養生処
理を効果的に行なうためには、炭酸化反応用ガス
中の炭酸ガスを、適切な濃度に保つことが極めて
重要である。また、炭酸化反応用ガスとなる、
CO2ガスが混合された乾燥廃ガスは、冷却器２８
において、露点以下の所定温度まで安定して冷却
されなければならない。 第６図は、上述した炭酸化反応用ガス中の炭酸
ガス濃度および乾燥廃ガスの冷却を制御するため
の装置の一例を示す概要図である。冷却器２８に
導管２７で導かれる乾燥廃ガスは、前述した如
く、導管２７の途中に接続されたCO2ガス供給管
２９からのCO2ガスと混合され、冷却器２８で冷
却されて炭酸化反応用ガスとなり、導管３２から
炭酸化反応帯Ｂ内に吹込まれるが、この炭酸化反
応用ガスは、導管３２の途中に設けられた炭酸ガ
ス濃度測定器３６によつて、そのCO2濃度が連続
的に測定される。CO2ガス供給管２９の途中に
は、流量調節弁３７が設けられており、前記炭酸
ガス濃度測定器３６で測定された炭酸化反応用ガ
スのCO2濃度が所定値となるように、流量調節弁
３７でCO2ガスの流量を制御する。 一方、導管３２の途中には、温度計３８が設け
られていて、この温度計３８で測定された炭酸化
反応用ガスの温度が所定値となるように、冷却器
２８へ送りこまれる冷却水３１の流量を流量調節
弁３９で制御する。このようにすれば、炭酸化反
応用ガス中のCO2濃度および炭酸化反応用ガスの
温度を適正値に保つことができる。 上述した実施態様によれば、第１反応容器１内
に、その上端の供給口から連続的に供給された生
ペレツトは、予備乾燥帯Ａ内において予備乾燥さ
れるから、前記生ペレツトが炭酸化反応帯Ｂ内に
おいて、水蒸気とCO2ガスが混合された炭酸化反
応用ガスにより炭酸化反応処理される際に、水分
過剰によつて生ペレツトが崩壊することはない。 更に、この実施態様によるときは、予備乾燥、
炭酸化反応処理および乾燥に必要とする熱量を、
次の如く大幅に低減することができる。 即ち、生ペレツトの予備乾燥に130℃のガス
を、炭酸化反応処理に65℃の水蒸気を、乾燥に
210℃のガスを、および、冷却に常温の空気を、
各々単独に使用すると、その熱量は合計でペレツ
ト１屯当り260Mcalが必要とされる。しかるに、
この実施態様のように、冷却帯において非焼成ペ
レツトを冷却した後の冷却廃ガスを予備乾燥用ガ
スとして利用し、乾燥帯Ｃにおいて生ペレツトを
乾燥した後の乾燥廃ガス炭酸化反応用ガスの水蒸
気ガスとして利用することによつて、各ガスを単
独で使用する場合の上述した必要熱量260Mcal／
ｔを、140Mcal／ｔにまで大幅に低減することが
できる。 上述した実施態様において、第２反応容器１０
は、乾燥帯Ｃのみとし、冷却帯Ｄは設けなくても
よい。即ち、乾燥帯Ｃで乾燥された非焼成ペレツ
トは、排出口１２から排出された後、コンベア１
７によつて移送される間に、大気中で自然冷却さ
れる。この場合は、予備乾燥帯Ａにおける予備乾
燥用ガスとして、別の熱源を必要とし、上述たガ
スの循環利用は、乾燥帯Ｃにおいて生ペレツトを
乾燥した後の乾燥廃ガスを炭酸化反応用ガスの水
蒸気ガスとして利用することのみになる。しか
し、これでも、上述した必要熱量を220Mcal／ｔ
まで低減させることができる。 なお、反応容器は、予備乾燥帯、炭酸化反応
帯、乾燥帯および冷却帯を含む１基の反応容器で
もよく、また、生ペレツトを水和反応処理により
非焼成で硬化させて非焼成塊成鉱を製造する場合
にも、前記炭酸化反応帯を水和反応帯となし、前
記水和反応帯内に水和反応用ガスを吹き込むこと
により、この発明を利用することができる。 以上詳述したように、この発明の非焼成塊成鉱
の製造方法および装置によれば、反応容器内にお
いて生ペレツトの炭酸化養生処理を行なうに当
り、生ペレツトが崩壊せず、高強度で品質の優れ
た非焼成塊成鉱を、高歩留りで連続的にかつ短時
間で経済的に製造することができる等、幾多の工
業上優れた効果がもたらされる。
予備乾燥した後、炭酸化反応処理を行ない、次い
で乾燥した。その結果、60〜70Kg／ｐの圧潰強度
の、電気炉装入原料として十分な強度を持つ非焼
成ペレツトを製造することができた。 Si・Mnの製造において、上記原料中の中炭素
フエロマンガンスラグは、一般にMn源として使
用されているものであるから、この実施例におい
ては、事実上、炭酸化結合剤を別に添加する必要
がなく、従つて、製錬の際にスラグが増加するこ
ともなくて合理的なペレツトを得ることができ
る。 次に、この発明方法に使用される装置として好
適な例を、図面を参照しながら説明する。 第５図は、この発明方法に使用される装置とし
て好適な実施態様を示す概要図である。第５図に
おいて、１は、予備乾燥帯Ａと、予備乾燥帯Ａに
続く炭酸化反応帯Ｂとからなる垂直型の第１反応
容器、１０は、乾燥帯Ｃと、乾燥帯Ｃに続く冷却
帯Ｄとからなる垂直型の第２反応容器であり、予
備乾燥帯Ａ、炭酸化反応帯Ｂ、乾燥帯Ｃおよび冷
却帯Ｄには、各々ガスの吹込口と排出口とが設け
られていることは、前述した第１図に示す装置と
同様である。 １８は、第２反応容器１０の乾燥帯Ｃ内に吹込
む高温の乾燥用ガスを製造するための熱風発生
炉、１９は熱交換器である。熱風発生炉１８に、
燃料２０として、重油、タール等の液体燃料、ま
たは、高炉、転炉、電気炉、コークス炉等の排ガ
ス、天然ガス、プロパンガス等の気体燃料を、燃
焼用空気２１と共に供給して、前記燃料２０を完
全に燃焼させる一方、後述する乾燥帯Ｃから排出
された生ペレツト乾燥後の乾燥廃ガスの一部を循
環供給して、熱風発生炉１８において、例えば
310℃の燃焼ガスを調製する。この燃焼ガスを導
管２２によつて間接式の熱交換器１９に供給す
る。熱交換器１９内に供給された燃焼ガスは、熱
交換器内に導かれた空気２３と熱交換されて、そ
の温度が210℃となり、乾燥用ガスとして第２反
応容器１０の乾燥帯Ｃ内に乾燥用ガス吹込口１３
から吹込まれる。 乾燥帯Ｃ内に吹込まれた乾燥用ガスは、乾燥帯
Ｃ内の例えば水分７％を含有する30℃の温度の生
ペレツトを、水分０％、温度200℃にまで加熱乾
燥して、非焼成ペレツトにする。このように、生
ペレツトを加熱乾燥した後の乾燥廃ガスは、例え
ば湿分310ｇ／Ｎm3（乾ガス）で130℃の温度の、
水蒸気を含有する乾燥廃ガスとなつて、乾燥用ガ
ス排出口１４から排出される。 乾燥用ガス排出口１４から排出された乾燥廃ガ
スは、導管２４によつてサイクロン２５に導か
れ、含有するダスト類が除去される。 サイクロン２５でダスト類が除去された乾燥廃
ガスは、その一部が導管２６によつて前述した熱
風発生炉１８にリサイクルされ、そして残りは導
管２によつて冷却器２８に導かれる。 導管２７の途中には、CO2ガス供給管２９が接
続されていて、CO2ガス供給管２９から供給され
たCO2ガス３０が乾燥廃ガス中に混合される。こ
のようにして、CO2ガス３０が混合された乾燥廃
ガスは、冷却器２８で冷却水３１により直接冷却
されかつミストの大部分が除去されて、例えば65
℃の温度の炭酸化反応用ガスとなる。冷却器２８
おいて乾燥廃ガスの冷却により発生した水分は、
冷却廃水と共に冷却器２８から排出される。 炭酸化反応用ガスは、導管３２を通つて、第１
反応容器１の炭酸化反応帯Ｂ内に、その炭酸化反
応用ガス吹込口６から吹込まれる。炭酸化反応帯
Ｂ内に供給された生ペレツトは、前記炭酸化反応
用ガスによつて、前記ガス中に含まれる水蒸気の
少なくとも一部の凝縮により発生する凝縮熱の供
給を受けながら、前記生ペレツト中に含有されて
いる炭酸化結合剤の炭酸化反応が進行し、強度が
発現する。 一方、第２反応容器１０の冷却帯Ｄ内に、その
冷却用ガス吹込口１５から吹込まれた、ペレツト
の冷却用空気３３は、冷却帯Ｄ内の例えば200℃
のペレツトを例えば50℃にまで冷却した後、冷却
廃ガスとなつて、冷却用ガス排出口１６から排出
される。冷却用ガス排出口１６から排出された冷
却廃ガスは、導管３４に導かれ、前記導管３４に
接続された導管３５を通る、前記熱交換器１９で
燃焼ガスと熱交換されて例えば120℃の温度の高
温空気と混合されて、予備乾燥用ガスとなり、第
１反応容器１の予備乾燥帯Ａ内に、その予備乾燥
用ガス吹込口４から吹込まれる。 予備乾燥用ガス吹込口４から予備乾燥帯Ａ内に
吹込まれた予備乾燥用ガスは、予備乾燥帯Ａ内に
供給された、例えば水分9.9％を含有する常温の
生ペレツトを、水分4.2％、温度40℃にまで加熱
し予備乾燥する。このようにして、生ペレツトを
予備乾燥した後の予備乾燥廃ガスは、例えば40℃
の温度となつて、予備乾燥用ガス排出口５から排
出され、大気中に放散される。 上述した工程において、第１反応容器１の炭酸
化反応帯Ｂ内における生ペレツトの炭酸化養生処
理を効果的に行なうためには、炭酸化反応用ガス
中の炭酸ガスを、適切な濃度に保つことが極めて
重要である。また、炭酸化反応用ガスとなる、
CO2ガスが混合された乾燥廃ガスは、冷却器２８
において、露点以下の所定温度まで安定して冷却
されなければならない。 第６図は、上述した炭酸化反応用ガス中の炭酸
ガス濃度および乾燥廃ガスの冷却を制御するため
の装置の一例を示す概要図である。冷却器２８に
導管２７で導かれる乾燥廃ガスは、前述した如
く、導管２７の途中に接続されたCO2ガス供給管
２９からのCO2ガスと混合され、冷却器２８で冷
却されて炭酸化反応用ガスとなり、導管３２から
炭酸化反応帯Ｂ内に吹込まれるが、この炭酸化反
応用ガスは、導管３２の途中に設けられた炭酸ガ
ス濃度測定器３６によつて、そのCO2濃度が連続
的に測定される。CO2ガス供給管２９の途中に
は、流量調節弁３７が設けられており、前記炭酸
ガス濃度測定器３６で測定された炭酸化反応用ガ
スのCO2濃度が所定値となるように、流量調節弁
３７でCO2ガスの流量を制御する。 一方、導管３２の途中には、温度計３８が設け
られていて、この温度計３８で測定された炭酸化
反応用ガスの温度が所定値となるように、冷却器
２８へ送りこまれる冷却水３１の流量を流量調節
弁３９で制御する。このようにすれば、炭酸化反
応用ガス中のCO2濃度および炭酸化反応用ガスの
温度を適正値に保つことができる。 上述した実施態様によれば、第１反応容器１内
に、その上端の供給口から連続的に供給された生
ペレツトは、予備乾燥帯Ａ内において予備乾燥さ
れるから、前記生ペレツトが炭酸化反応帯Ｂ内に
おいて、水蒸気とCO2ガスが混合された炭酸化反
応用ガスにより炭酸化反応処理される際に、水分
過剰によつて生ペレツトが崩壊することはない。 更に、この実施態様によるときは、予備乾燥、
炭酸化反応処理および乾燥に必要とする熱量を、
次の如く大幅に低減することができる。 即ち、生ペレツトの予備乾燥に130℃のガス
を、炭酸化反応処理に65℃の水蒸気を、乾燥に
210℃のガスを、および、冷却に常温の空気を、
各々単独に使用すると、その熱量は合計でペレツ
ト１屯当り260Mcalが必要とされる。しかるに、
この実施態様のように、冷却帯において非焼成ペ
レツトを冷却した後の冷却廃ガスを予備乾燥用ガ
スとして利用し、乾燥帯Ｃにおいて生ペレツトを
乾燥した後の乾燥廃ガス炭酸化反応用ガスの水蒸
気ガスとして利用することによつて、各ガスを単
独で使用する場合の上述した必要熱量260Mcal／
ｔを、140Mcal／ｔにまで大幅に低減することが
できる。 上述した実施態様において、第２反応容器１０
は、乾燥帯Ｃのみとし、冷却帯Ｄは設けなくても
よい。即ち、乾燥帯Ｃで乾燥された非焼成ペレツ
トは、排出口１２から排出された後、コンベア１
７によつて移送される間に、大気中で自然冷却さ
れる。この場合は、予備乾燥帯Ａにおける予備乾
燥用ガスとして、別の熱源を必要とし、上述たガ
スの循環利用は、乾燥帯Ｃにおいて生ペレツトを
乾燥した後の乾燥廃ガスを炭酸化反応用ガスの水
蒸気ガスとして利用することのみになる。しか
し、これでも、上述した必要熱量を220Mcal／ｔ
まで低減させることができる。 なお、反応容器は、予備乾燥帯、炭酸化反応
帯、乾燥帯および冷却帯を含む１基の反応容器で
もよく、また、生ペレツトを水和反応処理により
非焼成で硬化させて非焼成塊成鉱を製造する場合
にも、前記炭酸化反応帯を水和反応帯となし、前
記水和反応帯内に水和反応用ガスを吹き込むこと
により、この発明を利用することができる。 以上詳述したように、この発明の非焼成塊成鉱
の製造方法および装置によれば、反応容器内にお
いて生ペレツトの炭酸化養生処理を行なうに当
り、生ペレツトが崩壊せず、高強度で品質の優れ
た非焼成塊成鉱を、高歩留りで連続的にかつ短時
間で経済的に製造することができる等、幾多の工
業上優れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明方法に使用される装置の１つ
の実施態様を示す概略図、第２図乃至第４図はこ
の発明方法によつて得られる非焼成塊成鉱の圧潰
強度の推移を示すグラフ、第５図はこの発明方法
に使用される装置の他の実施態様を示す概要図、
第６図は炭酸化反応用ガス中の炭酸ガス濃度を制
御するための装置の一例を示す概要図である。図
面において、 Ａ……予備乾燥帯、Ｂ……炭酸化反応帯、Ｃ…
…乾燥帯、Ｄ……冷却帯、１……第１反応容器、
２……供給口、３……排出口、４……予備乾燥用
ガス吹込口、５……予備乾燥用ガス排出口、６…
…炭酸化反応用ガス吹込口、７……炭酸化反応用
ガス排出口、８，９……コンベア、１０……第２
反応容器、１１……供給口、１２……排出口、１
３……乾燥用ガス吹込口、１４……乾燥用ガス排
出口、１５……冷却用ガス吹込口、１６……冷却
用ガス排出口、１７……コンベア、１８……熱風
発生炉、１９……熱交換器、２０……燃料、２１
……燃焼用空気、２３……空気、２５……サイク
ロン、２８……冷却器、２９……CO2ガス供給
管、３０……CO2ガス、３１……冷却水、３３…
…冷却用空気、３６……炭酸ガス濃度測定器、３
７，３９……流量調節弁、３８……温度計。
の実施態様を示す概略図、第２図乃至第４図はこ
の発明方法によつて得られる非焼成塊成鉱の圧潰
強度の推移を示すグラフ、第５図はこの発明方法
に使用される装置の他の実施態様を示す概要図、
第６図は炭酸化反応用ガス中の炭酸ガス濃度を制
御するための装置の一例を示す概要図である。図
面において、 Ａ……予備乾燥帯、Ｂ……炭酸化反応帯、Ｃ…
…乾燥帯、Ｄ……冷却帯、１……第１反応容器、
２……供給口、３……排出口、４……予備乾燥用
ガス吹込口、５……予備乾燥用ガス排出口、６…
…炭酸化反応用ガス吹込口、７……炭酸化反応用
ガス排出口、８，９……コンベア、１０……第２
反応容器、１１……供給口、１２……排出口、１
３……乾燥用ガス吹込口、１４……乾燥用ガス排
出口、１５……冷却用ガス吹込口、１６……冷却
用ガス排出口、１７……コンベア、１８……熱風
発生炉、１９……熱交換器、２０……燃料、２１
……燃焼用空気、２３……空気、２５……サイク
ロン、２８……冷却器、２９……CO2ガス供給
管、３０……CO2ガス、３１……冷却水、３３…
…冷却用空気、３６……炭酸ガス濃度測定器、３
７，３９……流量調節弁、３８……温度計。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鉄鉱石粉、非鉄鉱石粉、鉄または非鉄金属の
酸化物を含有するダストのうちの少なくとも１つ
からなる原料に、炭酸塩の形成により硬化する結
合剤および水を添加して混合し、その結果得られ
た混合物を成形して生ペレツトを調製し、前記生
ペレツトに炭酸化反応用ガスを吹込んで炭酸化反
応処理を施し塊成鉱とする非焼成塊成鉱の製造方
法において、 前記生ペレツトを、予備乾燥帯、炭酸化反応帯
および乾燥帯からなる反応容器内に供給し、前記
生ペレツトを、前記予備乾燥帯、前記炭酸化反応
帯および前記乾燥帯内を順次連続的に通過させ、 所定温度の予備乾燥用ガスを前記予備乾燥帯内
に吹き込んで、前記予備乾燥帯内の生ペレツトを
予備乾燥し、水蒸気を含有するCO2ガスからなる
所定温度の炭酸化反応用ガスを前記炭酸化反応帯
内に吹き込んで、前記炭酸化反応帯内の生ペレツ
トを炭酸化反応処理し、所定温度の乾燥用ガスを
前記乾燥帯内に吹き込んで、前記乾燥帯内の生ペ
レツトを乾燥し、かくして、前記乾燥帯内の生ペ
レツトを硬化させて非焼成塊成鉱を製造すること
を特徴とする非焼成塊成鉱の製造方法。 ２ 前記乾燥用ガスとして、熱風発生炉において
焼料を燃焼させて得た燃焼ガスを、熱交換器にお
いて所定温度に調製して使用することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項に記載の非焼成塊成鉱の
製造方法。 ３ 前記炭酸化反応用ガスとして、前記乾燥帯か
ら排出された前記乾燥帯内の前記生ペレツトを乾
燥した後の乾燥廃ガスに、所定量のCO2ガスを添
加した上、冷却器において所定温度に冷却したガ
スを使用することを特徴とする、特許請求の範囲
第１項に記載の非焼成塊成鉱の製造方法。 ４ 前記乾燥用ガスとして、CO2ガスを含有する
ガスを使用することを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載の非焼成塊成鉱の製造方法。 ５ 前記生ペレツトの原料中に、還元剤としての
炭材が含有されていることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の非焼成塊成鉱の製造方法。 ６ 上端に生ペレツト供給口と下端に非焼成塊成
鉱排出口とを備えた、予備乾燥帯と炭酸化反応帯
と乾燥帯とからなる反応容器と、前記反応容器の
前記予備乾燥帯に設けられた、予備乾燥用ガス吹
込口および予備乾燥用ガス排出口と、前記反応容
器の前記炭酸化反応帯に設けられた、炭酸化反応
用ガス吹込口および炭酸化反応用カス排出口と、
前記反応容器の前記乾燥帯に設けられた、乾燥用
ガス吹込口および乾燥用ガス排出口と、前記乾燥
帯に吹込む乾燥用ガスを調製するための熱風発生
炉とからなることを特徴とする非焼成塊成鉱の製
造装置。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58030978A JPS59157229A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | 非焼成塊成鉱の製造方法および装置 |
| US06/578,858 US4636342A (en) | 1983-02-28 | 1984-02-10 | Method for continuously manufacturing non-fired pellets |
| GB08404229A GB2141699B (en) | 1983-02-28 | 1984-02-17 | Method and apparatus for continuously manufacturing non-fired pellets |
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