JPS6264471A - アルミ製熱交換器の製造法 - Google Patents
アルミ製熱交換器の製造法Info
- Publication number
- JPS6264471A JPS6264471A JP20294085A JP20294085A JPS6264471A JP S6264471 A JPS6264471 A JP S6264471A JP 20294085 A JP20294085 A JP 20294085A JP 20294085 A JP20294085 A JP 20294085A JP S6264471 A JPS6264471 A JP S6264471A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- heat exchanger
- members
- brazing
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はろうイ」けによるアルミ製熱交換器の胃ｊΔ法
に関し、特にろう付けした△（製熱交換器の耐食性を改
９ｔするものである。
に関し、特にろう付けした△（製熱交換器の耐食性を改
９ｔするものである。
一般にアルミ製熱交換器には、第３図（イ）に示すドロ
ンカップタイプの自動７０用オイルクーラーのコア、第
３図（ロ）に示すチューブとコルゲートフィンタイプの
自動小用ラジェーターのコア、第３図（ハ）に示すサー
ペンタインタイプのエアコン用コンデンサーのコア、第
３図（ニ）に示すサーペンタインタイプのエアコン用エ
バポレーターのコア等が用いられている。
ンカップタイプの自動７０用オイルクーラーのコア、第
３図（ロ）に示すチューブとコルゲートフィンタイプの
自動小用ラジェーターのコア、第３図（ハ）に示すサー
ペンタインタイプのエアコン用コンデンサーのコア、第
３図（ニ）に示すサーペンタインタイプのエアコン用エ
バポレーターのコア等が用いられている。
これ等熱交換器のコアは基本的に第１表に示すプレージ
ングシートと第２表に示すＡｌ又はＡ１合金部材を組合
ぜ、ろう付は法により一体に接合することにより造られ
ている。
ングシートと第２表に示すＡｌ又はＡ１合金部材を組合
ぜ、ろう付は法により一体に接合することにより造られ
ている。
第１表
記 号 心 材 皮材（ろう材）
合ぜ而Ｂ△１ ： ＰＣ３００３ＢＡ４３４３ 片
側Ｂハ１２１〕Ｃ３００３１３△４３４３ 両側［
（△２−．ｒ’Ｃ６９５１３Ａ４３４３ 片側１３
八２２０Ｃら９５１ ８△４３４３ 両側ＢＡ２３
１つＣ’３９５１ Ｂ△４０４５ 片側（３△２
４ＰＣ６９５１ＢＡ４０４５ 両側１３八３ＰＣ（
※） ３ＱＯ３！３Ａ４００３ 片側Ｂ△、４
ＰＣ＜※） ３０３３ ［３Ａ４００３ 両
側ＢＡ７ＰＣ（※） ３００３ ＢＡ４００４
片側！３Ａ８ＰＣ（※） ３ＱＯ３ＢＡ４００
４ 両側［３八９ＰＣ＜※） ３００３ Ｂ
△４００５ 片側ＢＡＩＯＰＣ（※） ３００３
ＢΔ４００５ 両側Ｂハ１７１）Ｃ（※）
３００３ ｒ３Ａ４ＮＯ４片側１３Ａ １８ ＰＣ（
※） ３００３ Ｂ△４ＮＯ４両側）ｒ、（※）印
はＱ空プレージングシートを示す。
合ぜ而Ｂ△１ ： ＰＣ３００３ＢＡ４３４３ 片
側Ｂハ１２１〕Ｃ３００３１３△４３４３ 両側［
（△２−．ｒ’Ｃ６９５１３Ａ４３４３ 片側１３
八２２０Ｃら９５１ ８△４３４３ 両側ＢＡ２３
１つＣ’３９５１ Ｂ△４０４５ 片側（３△２
４ＰＣ６９５１ＢＡ４０４５ 両側１３八３ＰＣ（
※） ３ＱＯ３！３Ａ４００３ 片側Ｂ△、４
ＰＣ＜※） ３０３３ ［３Ａ４００３ 両
側ＢＡ７ＰＣ（※） ３００３ ＢＡ４００４
片側！３Ａ８ＰＣ（※） ３ＱＯ３ＢＡ４００
４ 両側［３八９ＰＣ＜※） ３００３ Ｂ
△４００５ 片側ＢＡＩＯＰＣ（※） ３００３
ＢΔ４００５ 両側Ｂハ１７１）Ｃ（※）
３００３ ｒ３Ａ４ＮＯ４片側１３Ａ １８ ＰＣ（
※） ３００３ Ｂ△４ＮＯ４両側）ｒ、（※）印
はＱ空プレージングシートを示す。
第２表
種別 記号
１〉ご××系 １０５０．１１Ｃ！０１１２００、
Ａ、１−ｏ、ｓ％Ｃ１１３××Ｘ系 ３００３．３００
４．３００５、Ａ、ｊ−１，１％Ｍｎ−２％Ｚ０５×〈
×系 ５００５．５０５０ ６ ｘ ：＜ ｘ系 ６０６１．６０６３．６９５１
７××Ｘ系 ７０７２．７ＮＯ１ ろう（＝ｊけ法としては塩化物系フラックスを用いる炉
中ろうイ」け法（以下ＦＢ法と略記）やフラックスを用
いない真空ろう付は法（以下Ｖ Ｄ法と略記）が主流で
あったが、最近ではフッ化物系の非＠食性フラックスを
用いて非酸化性雰囲気中でろう付けする方法（以下ＮＢ
法と略記）が用いられるようになった。Ｎ１３法（よ３
〜１０％程度の低濃度のフラックスを用いるもので、ろ
う６ｊ ｉプ後のフラックス残渣が非腐食性であるとこ
ろから後処理が不必要となり、他のろう付は法と比中々
して熱交換器の製造コストが安価で・ある。
Ａ、１−ｏ、ｓ％Ｃ１１３××Ｘ系 ３００３．３００
４．３００５、Ａ、ｊ−１，１％Ｍｎ−２％Ｚ０５×〈
×系 ５００５．５０５０ ６ ｘ ：＜ ｘ系 ６０６１．６０６３．６９５１
７××Ｘ系 ７０７２．７ＮＯ１ ろう（＝ｊけ法としては塩化物系フラックスを用いる炉
中ろうイ」け法（以下ＦＢ法と略記）やフラックスを用
いない真空ろう付は法（以下Ｖ Ｄ法と略記）が主流で
あったが、最近ではフッ化物系の非＠食性フラックスを
用いて非酸化性雰囲気中でろう付けする方法（以下ＮＢ
法と略記）が用いられるようになった。Ｎ１３法（よ３
〜１０％程度の低濃度のフラックスを用いるもので、ろ
う６ｊ ｉプ後のフラックス残渣が非腐食性であるとこ
ろから後処理が不必要となり、他のろう付は法と比中々
して熱交換器の製造コストが安価で・ある。
ＦＢ法ではフラックス中にＺｎ Ｃｊ！ｚが１０％程１
−σ含まれており、この７０分がろうイー］け時に熱交
部材の表面層内部に拡散し、最大［〔〜２％、拡散深さ
１００〜２００μ程度のＺｎｎ拡散層形成するため、表
面電位が約−０，９Ｖとなる。これは熱交部材のＺＯの
拡散していない部分）ａｍ （−０，７０Ｖ〜０．７５
ｖ） ニ対し卑どなり、Ｚｎｎ拡散層犠牲腐食層とし
て角さｔ′１通孔良をを防止づる。しかるにＮＢ法では
使用するフラックスにＺｎが含まれていないところから
Ｉ ｎ拡散層が得られず、深い孔食を防ぐことがでさ′
ない。
−σ含まれており、この７０分がろうイー］け時に熱交
部材の表面層内部に拡散し、最大［〔〜２％、拡散深さ
１００〜２００μ程度のＺｎｎ拡散層形成するため、表
面電位が約−０，９Ｖとなる。これは熱交部材のＺＯの
拡散していない部分）ａｍ （−０，７０Ｖ〜０．７５
ｖ） ニ対し卑どなり、Ｚｎｎ拡散層犠牲腐食層とし
て角さｔ′１通孔良をを防止づる。しかるにＮＢ法では
使用するフラックスにＺｎが含まれていないところから
Ｉ ｎ拡散層が得られず、深い孔食を防ぐことがでさ′
ない。
Ｎｆ３法ｒＦＢ法と同等の耐食性とするため（こは、乙
う（−１＋−］の萌Ｔ稈で水やフレオンを流す管体（こ
、ＦＢ法と同ト毛の７ｎ拡散層を形成する７０処理を施
すか、又はＶＢ法の場合に耐食性を白土させる７′３法
として知られている電位の卑・１フインを犠１′１材ど
じて、電位の円な管体を防３するｓ＝ Ｋ防食法がにえ
られる。しかるにＮＢ法では７ｎ処理を施した場合でも
、また犠１′１フィンを用いた県会でも、管体に貫通孔
食が発生１）る事例が報告されている。
う（−１＋−］の萌Ｔ稈で水やフレオンを流す管体（こ
、ＦＢ法と同ト毛の７ｎ拡散層を形成する７０処理を施
すか、又はＶＢ法の場合に耐食性を白土させる７′３法
として知られている電位の卑・１フインを犠１′１材ど
じて、電位の円な管体を防３するｓ＝ Ｋ防食法がにえ
られる。しかるにＮＢ法では７ｎ処理を施した場合でも
、また犠１′１フィンを用いた県会でも、管体に貫通孔
食が発生１）る事例が報告されている。
（Ｒ：角点を解決するための手段〕
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、ＮＢ法て−は７ル
イ［ｌアルミン酸カリウム系フラックスがろう付けｉｃ
Ｌ、−熱交換器の表面ｌこ残渣として残り、その主成
分（まｌ＜Ａｆ Ｆ４ 、に３ Ａｌ Ｆ６等で熱交換
器の表面に緻密に固着し、しかし非導電性であることを
知見した。従ってフィン等に犠牲腐食効果を持たせても
、フィンと防食する管体の間に防食電流が流れず、また
腐食過程でフラックス残渣皮膜が部分的に破壊されても
十分な防食電、流が流れず、管体の孔食を防止すること
ができ４τいことを知った。これ等の知見に基づき更に
検討の結果、Ｎ １３法によりろう付けしたアルミ製熱
交換器の耐食性を改善することができるアルミ製熱交換
器の製造法を開発したものである。
イ［ｌアルミン酸カリウム系フラックスがろう付けｉｃ
Ｌ、−熱交換器の表面ｌこ残渣として残り、その主成
分（まｌ＜Ａｆ Ｆ４ 、に３ Ａｌ Ｆ６等で熱交換
器の表面に緻密に固着し、しかし非導電性であることを
知見した。従ってフィン等に犠牲腐食効果を持たせても
、フィンと防食する管体の間に防食電流が流れず、また
腐食過程でフラックス残渣皮膜が部分的に破壊されても
十分な防食電、流が流れず、管体の孔食を防止すること
ができ４τいことを知った。これ等の知見に基づき更に
検討の結果、Ｎ １３法によりろう付けしたアルミ製熱
交換器の耐食性を改善することができるアルミ製熱交換
器の製造法を開発したものである。
即ら本発明製造法は、△（又はへ２合金部材を組合せて
ろう付（Ｊにより一体に接合づる熱交換器の製）青にお
いて、フルオロアルミン酸カリウム系フラックスを用い
て非酸化性雰囲気中でろう付けした後、フラックス残渣
を溶解除去して△（又はＡｌ部材の表面を導電性とした
ことを特徴とするものである。
ろう付（Ｊにより一体に接合づる熱交換器の製）青にお
いて、フルオロアルミン酸カリウム系フラックスを用い
て非酸化性雰囲気中でろう付けした後、フラックス残渣
を溶解除去して△（又はＡｌ部材の表面を導電性とした
ことを特徴とするものである。
本発明にあいこ、フルオロアルミン酸カリウム系フラッ
クスとしては、１〈△ｆＦ＋、Ｋｚ△ｆＦｓ 、Ｋｚ
Ａｆ 「ｓ ・ｌ−１２０、に： Ａ 、ｅ
Ｆ６の何れか１種又は２種以上の混合物を主成分と呵る
フラックス、又は八（Ｆ３とＫＦとをそれぞれ５０〜６
０Ｗ（％、４０〜５０Ｗ［％の割合で混合したフラウク
スを用いる。またろう付は後のフラックス残漬の溶解除
去には種々の方法があり、例えば苛性ソーダ等のアルカ
リ液や、硝酸、弗酸、硫Ｍ等の酸性液中に浸漬する方法
が筒中で効果的である。
クスとしては、１〈△ｆＦ＋、Ｋｚ△ｆＦｓ 、Ｋｚ
Ａｆ 「ｓ ・ｌ−１２０、に： Ａ 、ｅ
Ｆ６の何れか１種又は２種以上の混合物を主成分と呵る
フラックス、又は八（Ｆ３とＫＦとをそれぞれ５０〜６
０Ｗ（％、４０〜５０Ｗ［％の割合で混合したフラウク
スを用いる。またろう付は後のフラックス残漬の溶解除
去には種々の方法があり、例えば苛性ソーダ等のアルカ
リ液や、硝酸、弗酸、硫Ｍ等の酸性液中に浸漬する方法
が筒中で効果的である。
ＮＢ法でろう付けしたアルミ製熱交換器の表面に固着し
ている非導電性のフラックス残渣を溶解除去することに
より、熱交換器の表面は導電性となり、フィンと防食す
る管体間には十分な防食電流が流れ、管体の孔食発生を
効果的に防什−４ることができる。上記の如りＮ 方法
でろう（＝Ｊけしだアルミ製熱交換器の表面には、非導
電性のフラックス残漬か固もし、例えフィンに犠牲腐食
効果を持たせたとし１でもフィンと防食する管体間には
防食電流が流れず、管体の孔食を防止することはでさな
いが、アルミ製熱交換器の表面からフラックス残漬を溶
解除去することにより、フィンと防食す゛る管体間には
、十分な防食電流が流れるようになり、管体の孔食発生
を防＋ｔ ｔ、て熱交換器のＲＱを茗しく長くすること
ができ、る。
ている非導電性のフラックス残渣を溶解除去することに
より、熱交換器の表面は導電性となり、フィンと防食す
る管体間には十分な防食電流が流れ、管体の孔食発生を
効果的に防什−４ることができる。上記の如りＮ 方法
でろう（＝Ｊけしだアルミ製熱交換器の表面には、非導
電性のフラックス残漬か固もし、例えフィンに犠牲腐食
効果を持たせたとし１でもフィンと防食する管体間には
防食電流が流れず、管体の孔食を防止することはでさな
いが、アルミ製熱交換器の表面からフラックス残漬を溶
解除去することにより、フィンと防食す゛る管体間には
、十分な防食電流が流れるようになり、管体の孔食発生
を防＋ｔ ｔ、て熱交換器のＲＱを茗しく長くすること
ができ、る。
〔実施例１〕
厚さ１ ｍｔｎ、巾５０ｍｔｔｔ、長さ５０ｔｕｍの１
０５０合金（Ｉ１４痩９９．５０％以上の純Ａｌ）を１
〜リクレンで脱脂した後、ＫＡｆＦ＋を１０％の温度で
水に懸濁させたフラックス液に浸漬し、１１０℃の温度
で３０分間乾燥させた。これについてＮＢ法を模してＮ
Ｚガス雰囲気中で６１０℃の温度に１０分間加熱した後
、表面に固着したフラックス残渣を第３表に示す溶解処
理工程により溶解除去した。これについてテスターによ
り表面の一導電性を調べた。その結果を第３表に併記し
た。
０５０合金（Ｉ１４痩９９．５０％以上の純Ａｌ）を１
〜リクレンで脱脂した後、ＫＡｆＦ＋を１０％の温度で
水に懸濁させたフラックス液に浸漬し、１１０℃の温度
で３０分間乾燥させた。これについてＮＢ法を模してＮ
Ｚガス雰囲気中で６１０℃の温度に１０分間加熱した後
、表面に固着したフラックス残渣を第３表に示す溶解処
理工程により溶解除去した。これについてテスターによ
り表面の一導電性を調べた。その結果を第３表に併記し
た。
第３表
製造ｒｉ＝ Ｎｏ 溶 解 処 理 工
程 表面メタ電性本発明法 １５％Ｎａ ０ｆ
−１・６０℃×１分→水洗→ あり３０％１−ＩＮ
Ｏ３・室温×１分→水洗→乾燥 ！！ ２３０％ｌｉＮ ０３ ・室温×二〇分−水
洗→ あり乾燥 ＩＩ ３５％ト１「・室温×２分−）水洗→
あり乾燥 リ ４１門Ｈ２ＳＯ４・５０℃×２分→水（５を一
→ あり乾燥 従来法 ５ イーｃし
なし第３表から明らかなように、本発明法ＮＧ
１〜４により表面に固着したフラックス残漬を溶解除
去したものは表面の導電性が（［１られたが、溶解処理
しない従来法ＮＯ，５ではフラックス残漬の固着により
表面が非導電性となっていることが判る。
程 表面メタ電性本発明法 １５％Ｎａ ０ｆ
−１・６０℃×１分→水洗→ あり３０％１−ＩＮ
Ｏ３・室温×１分→水洗→乾燥 ！！ ２３０％ｌｉＮ ０３ ・室温×二〇分−水
洗→ あり乾燥 ＩＩ ３５％ト１「・室温×２分−）水洗→
あり乾燥 リ ４１門Ｈ２ＳＯ４・５０℃×２分→水（５を一
→ あり乾燥 従来法 ５ イーｃし
なし第３表から明らかなように、本発明法ＮＧ
１〜４により表面に固着したフラックス残漬を溶解除
去したものは表面の導電性が（［１られたが、溶解処理
しない従来法ＮＯ，５ではフラックス残漬の固着により
表面が非導電性となっていることが判る。
・′実施例２〕
０′！１図に示１Ｊように１０５０合金からイｒる押出
多穴チューブ（１）と、八（−１％Ｍｎ −２％Ｚｎ合
金を芯＋オとし、−での両面に１０％の割合て・１：３
へ４０４５合金＜ Ａ ｆ −１０％３ｉ合金）をクラ
ッドしたプレージングシートからなるコルゲートフィン
（２）を組合せ、鉄製冶具で固定してトリクレンで脱脂
した後、ＫＡアＦ十を１０％の濃度で水に懸濁させたフ
ラックス液に浸漬し、１１０℃の温度で３０分間乾燥さ
せた。
多穴チューブ（１）と、八（−１％Ｍｎ −２％Ｚｎ合
金を芯＋オとし、−での両面に１０％の割合て・１：３
へ４０４５合金＜ Ａ ｆ −１０％３ｉ合金）をクラ
ッドしたプレージングシートからなるコルゲートフィン
（２）を組合せ、鉄製冶具で固定してトリクレンで脱脂
した後、ＫＡアＦ十を１０％の濃度で水に懸濁させたフ
ラックス液に浸漬し、１１０℃の温度で３０分間乾燥さ
せた。
これをＮｚ、ガス雰囲気中で６１０°Ｃの温度に１０分
間加熱してろう付けを行なった。これを第４表に示す溶
解処理工程により、表面に固着したフラックス残渣を溶
解除去してリーペンタインクイブのエバポレーター用コ
アを作成した。
間加熱してろう付けを行なった。これを第４表に示す溶
解処理工程により、表面に固着したフラックス残渣を溶
解除去してリーペンタインクイブのエバポレーター用コ
アを作成した。
これについてＪＩＳＺ２３７１に基つく塩水噴霧試験を
１０００時間行ない押出多穴チューブに発生した最大孔
食深さを測定した。ぞの結果を第４表に（）ｆ記した。
１０００時間行ない押出多穴チューブに発生した最大孔
食深さを測定した。ぞの結果を第４表に（）ｆ記した。
第４表
製造７人 １１′０ 洛 解 氾 理 丁
程 表面導電性 最大孔食深さくｍ）本発明法 ６
５％Ｎａ ＯＨ”６０”ＣＸ１分−を水洗→ あ
り ０．１３０％ｌ−１ＮＯ３・室温×１分→
水洗→乾燥 ｒ７ ７３０％１ｌＮＯ５−室温ｘ１０分−→水洗→
あり ０．２乾燥 ・ｔ ８５％ＩＦ・室温×２分−→水洗〉
あり ０．２乾燥 ・・ ９１は１−１ｚＳＯ＋ ・５０℃×２分−→
水洗→ あり ０，１蛇操 １１來１人 ＋０ １；；シ
なし ０．７第４表より
明らかなように本発明法Ｎｏ ８−９に上り製）香した
サーペンタインタイプのエバポレーターのろう付は二コ
アにおける押出多穴チューブの最大孔食深さは何れｂ
Ｏ，１〜０ 、２ ｍｍと浅く、耐食性が良好であるこ
とが判る。これに対しフラックス残渣を溶解処理しない
従来法でＣよ最大孔食深さが０ 、７ ｍｍと深くなっ
ている。
程 表面導電性 最大孔食深さくｍ）本発明法 ６
５％Ｎａ ＯＨ”６０”ＣＸ１分−を水洗→ あ
り ０．１３０％ｌ−１ＮＯ３・室温×１分→
水洗→乾燥 ｒ７ ７３０％１ｌＮＯ５−室温ｘ１０分−→水洗→
あり ０．２乾燥 ・ｔ ８５％ＩＦ・室温×２分−→水洗〉
あり ０．２乾燥 ・・ ９１は１−１ｚＳＯ＋ ・５０℃×２分−→
水洗→ あり ０，１蛇操 １１來１人 ＋０ １；；シ
なし ０．７第４表より
明らかなように本発明法Ｎｏ ８−９に上り製）香した
サーペンタインタイプのエバポレーターのろう付は二コ
アにおける押出多穴チューブの最大孔食深さは何れｂ
Ｏ，１〜０ 、２ ｍｍと浅く、耐食性が良好であるこ
とが判る。これに対しフラックス残渣を溶解処理しない
従来法でＣよ最大孔食深さが０ 、７ ｍｍと深くなっ
ている。
〔実施例３〕
第２図に示すように３００３合金（八（−０，１％Ｃｕ
−１，２％Ｍｎ合金）を芯材とし、その片面に［３Δ
４３４３合金（Ａ！−７，５％Ｓ１合金）をクラッドし
たＢへ１１ＰＣからなる偏平チコーブ（３）間にＡ 、
ｅ −１％Ｍｎ−２％７０合金からなる］ルゲートフィ
ン〈４）を設け、その両端にＢＡＩＩＰＣからなるプレ
ート（６）と、両側にＢ△１１ＰＣからなる１ナイドブ
レー！−（，５）を取付けて自動小用ラジェーターを組
立て、これを冶具で固定してトリクレン蒸気脱脂を行な
っＬｏ 尚図において（７）はプラスチック製のタンクを示で′
。またＢへ１１ＰＣからなる偏平チューブ（３）の芯材
（３００３合金）の電イＱは−０，７Ｖ （飽和甘木電
極、５％ＮａＣ，ｅ、２５°Ｃ中で測定）、八（−１％
Ｍ１１−２％７１１全７１らなるコルゲートフィンの電
位は−〇、９Ｖであつ ｌこ 。
−１，２％Ｍｎ合金）を芯材とし、その片面に［３Δ
４３４３合金（Ａ！−７，５％Ｓ１合金）をクラッドし
たＢへ１１ＰＣからなる偏平チコーブ（３）間にＡ 、
ｅ −１％Ｍｎ−２％７０合金からなる］ルゲートフィ
ン〈４）を設け、その両端にＢＡＩＩＰＣからなるプレ
ート（６）と、両側にＢ△１１ＰＣからなる１ナイドブ
レー！−（，５）を取付けて自動小用ラジェーターを組
立て、これを冶具で固定してトリクレン蒸気脱脂を行な
っＬｏ 尚図において（７）はプラスチック製のタンクを示で′
。またＢへ１１ＰＣからなる偏平チューブ（３）の芯材
（３００３合金）の電イＱは−０，７Ｖ （飽和甘木電
極、５％ＮａＣ，ｅ、２５°Ｃ中で測定）、八（−１％
Ｍ１１−２％７１１全７１らなるコルゲートフィンの電
位は−〇、９Ｖであつ ｌこ 。
次にこれをＫＡｆＦ＋を１０％の濃度で水に懸濁さ、せ
たフラックス液に浸漬し、１１０℃の温度で３０分間乾
燥さ１４だ後、Ｎｚガス雰囲気中で６１０℃の温度に１
０分間加熱してろう付けを行なった。これを室温の５％
ＨＦ中に２分間浸ｉｆｉ ｌｙた後水洗乾燥して表面に
固着するフラックス残渣を溶解除去した。これについて
フラックス残渣を除去しない従来品と共にＪＩＳＺ２３
７１に基づく塩水噴霧試験を行ない、偏平デーコープに
４通孔食が発生するまでの時間をｌｔ較した７その結果
従来品は１５００１ｔＮ間で４通孔食を発生するのに対
し、本発明法により製造したラジェーターではｄ通几食
が発１するのに４５００時間を要した。
たフラックス液に浸漬し、１１０℃の温度で３０分間乾
燥さ１４だ後、Ｎｚガス雰囲気中で６１０℃の温度に１
０分間加熱してろう付けを行なった。これを室温の５％
ＨＦ中に２分間浸ｉｆｉ ｌｙた後水洗乾燥して表面に
固着するフラックス残渣を溶解除去した。これについて
フラックス残渣を除去しない従来品と共にＪＩＳＺ２３
７１に基づく塩水噴霧試験を行ない、偏平デーコープに
４通孔食が発生するまでの時間をｌｔ較した７その結果
従来品は１５００１ｔＮ間で４通孔食を発生するのに対
し、本発明法により製造したラジェーターではｄ通几食
が発１するのに４５００時間を要した。
このように本発明によればアルミ製熱交換器の耐食性を
改善し、その右のを３倍以上も艮くづることがｒ：さる
ｂので、工業上顕著な効果を秦づるちのである。
改善し、その右のを３倍以上も艮くづることがｒ：さる
ｂので、工業上顕著な効果を秦づるちのである。
第１図はＩＬ−ベンタインタイプのエバポレーター・用
コアの一例を示す説明図、第２図は自動車用ラジェータ
ーのコアの一例を示す説明図、第３図（イ）、（（〕）
、（ハ）、（ニ）はアルミ１ツ熱交換器の各種コアの一
例を示すもので、（イ）はドロンカップタイプの自動車
用オイルクーラーのコア、（ロ）は自動重用ラジェータ
ーのコア、くハ）はサーペンタインタイプのコンデンサ
ーのコア、（ニ）はサーペンタインタイプのエバポレー
ターのコアを示づ。 １ ・・・ 押出多穴チコーーブ ２ ・・・ コルゲートフィン ３ ・・・ 偏平チューブ ４ ・・・ コルゲートフィン ５ ・・・ →ノイドブラケット ６ ・・・ プレート ７ ・・・ プラスチック胃タンク 第１図 第２図 第３図 （ロ） （ハ）
コアの一例を示す説明図、第２図は自動車用ラジェータ
ーのコアの一例を示す説明図、第３図（イ）、（（〕）
、（ハ）、（ニ）はアルミ１ツ熱交換器の各種コアの一
例を示すもので、（イ）はドロンカップタイプの自動車
用オイルクーラーのコア、（ロ）は自動重用ラジェータ
ーのコア、くハ）はサーペンタインタイプのコンデンサ
ーのコア、（ニ）はサーペンタインタイプのエバポレー
ターのコアを示づ。 １ ・・・ 押出多穴チコーーブ ２ ・・・ コルゲートフィン ３ ・・・ 偏平チューブ ４ ・・・ コルゲートフィン ５ ・・・ →ノイドブラケット ６ ・・・ プレート ７ ・・・ プラスチック胃タンク 第１図 第２図 第３図 （ロ） （ハ）
Claims (1)
- Ａｌ又はＡｌ合金部材を組合せてろう付けにより一体
に接合する熱交換器の製造において、フルオロアルミン
酸カリウム系フラックスを用いて非酸化性雰囲気中でろ
う付けした後、フラックス残渣を溶解除去してＡｌ又は
Ａｌ部材の表面を導電性としたことを特徴とするアルミ
製熱交換器の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20294085A JPS6264471A (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | アルミ製熱交換器の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20294085A JPS6264471A (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | アルミ製熱交換器の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6264471A true JPS6264471A (ja) | 1987-03-23 |
Family
ID=16465679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20294085A Pending JPS6264471A (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | アルミ製熱交換器の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6264471A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010021769A1 (en) | 2008-08-18 | 2010-02-25 | Carrier Corporation | Method for removing brazing residues from aluminum articles |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5533863A (en) * | 1978-08-31 | 1980-03-10 | Anritsu Corp | Removing agent of flux for brazing and after brazing treatment washing method using said agent |
| JPS5626672A (en) * | 1979-05-17 | 1981-03-14 | Aluminum Co Of America | Method of recovering melting agent salt for brazing |
| JPS6018294A (ja) * | 1983-07-13 | 1985-01-30 | Sanden Corp | アルミニウムロ−付け継手 |
| JPS6046867A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Showa Alum Corp | アルミニウム及びその合金のろう付方法 |
-
1985
- 1985-09-13 JP JP20294085A patent/JPS6264471A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5533863A (en) * | 1978-08-31 | 1980-03-10 | Anritsu Corp | Removing agent of flux for brazing and after brazing treatment washing method using said agent |
| JPS5626672A (en) * | 1979-05-17 | 1981-03-14 | Aluminum Co Of America | Method of recovering melting agent salt for brazing |
| JPS6018294A (ja) * | 1983-07-13 | 1985-01-30 | Sanden Corp | アルミニウムロ−付け継手 |
| JPS6046867A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Showa Alum Corp | アルミニウム及びその合金のろう付方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010021769A1 (en) | 2008-08-18 | 2010-02-25 | Carrier Corporation | Method for removing brazing residues from aluminum articles |
| EP2321449A4 (en) * | 2008-08-18 | 2014-11-05 | Carrier Corp | METHOD FOR REMOVING SOLDERING PAINS ON ALUMINUM ARTICLES |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0139548B1 (ko) | 열교환기의 제조방법 | |
| CA2346587C (en) | Method of manufacturing an aluminum product | |
| JPS6015064A (ja) | 熱交換器 | |
| EP1067213A1 (en) | Conversion coatings on aluminium from KF solutions for flux-less brazing | |
| JPS61186164A (ja) | アルミニウム製熱交換器の製造方法 | |
| JPH07227695A (ja) | ロウ付け用フラックス、熱交換器、及び熱交換器の製造法 | |
| EP0431632A1 (en) | Heat exchanger made of aluminum | |
| JPS5831267B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器の製造方法 | |
| US3689941A (en) | Method of fabricating and soldering stainless steel parts | |
| JPS6264471A (ja) | アルミ製熱交換器の製造法 | |
| JPS58171580A (ja) | アルミニウム製熱交換器の防蝕方法 | |
| JPS6018294A (ja) | アルミニウムロ−付け継手 | |
| JPS6174771A (ja) | アルミ製熱交換器の製造法 | |
| JPH10263799A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器の製造方法 | |
| JPS58154456A (ja) | アルミニウム熱交換器の製造方法 | |
| JPS61246354A (ja) | アルミ製熱交換器用多穴チユ−ブとその製造法 | |
| JPS60194296A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用材料 | |
| JPS6215678Y2 (ja) | ||
| WO2000078496A1 (en) | Soldering flux | |
| JPS59137792A (ja) | 熱交換器 | |
| JPH09222294A (ja) | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 | |
| JPS61235072A (ja) | アルミニウム熱交換器の製法 | |
| JPS6289891A (ja) | 熱交換器の製造方法 | |
| JPH05112853A (ja) | アルミニウム合金製熱交換器の製造方法 | |
| JPS6213259A (ja) | アルミニウム製熱交換素子の製造方法 |