JPS6266073A - 吸収器の運転方法 - Google Patents
吸収器の運転方法Info
- Publication number
- JPS6266073A JPS6266073A JP60198650A JP19865085A JPS6266073A JP S6266073 A JPS6266073 A JP S6266073A JP 60198650 A JP60198650 A JP 60198650A JP 19865085 A JP19865085 A JP 19865085A JP S6266073 A JPS6266073 A JP S6266073A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- absorber
- absorbent
- caustic soda
- heat
- stock solution
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は真空下で発生する真空中の水蒸気を排気し、水
蒸気の保有する熱を回収する技術に関し、とくに蒸発装
置の熱回収にあたって吸収液として沸点上昇の高い水溶
液を使う吸収器を利用して水蒸気を吸収除去する方法と
、吸収除去に用いた高温の吸収液によって低温の水蒸気
から熱を回収する方法及びそれらに用いられる装置に関
するものである。
蒸気の保有する熱を回収する技術に関し、とくに蒸発装
置の熱回収にあたって吸収液として沸点上昇の高い水溶
液を使う吸収器を利用して水蒸気を吸収除去する方法と
、吸収除去に用いた高温の吸収液によって低温の水蒸気
から熱を回収する方法及びそれらに用いられる装置に関
するものである。
従来の技術
水または水蒸気を冷却させるために、冷却缶に導いて高
真空下でフラッシュ蒸発させることが行われる。そのた
めに、冷却缶に真空発生装置が接続されるが、その機能
上冷却缶で発生する水蒸気は除去排出しなければならな
い。従来この除去は凝縮器を用いて、冷媒の使用または
スチーム・ブースタの設置によって水を凝縮させて排水
していた。
真空下でフラッシュ蒸発させることが行われる。そのた
めに、冷却缶に真空発生装置が接続されるが、その機能
上冷却缶で発生する水蒸気は除去排出しなければならな
い。従来この除去は凝縮器を用いて、冷媒の使用または
スチーム・ブースタの設置によって水を凝縮させて排水
していた。
また、多重効用蒸発装置の終段蒸発缶または機械圧縮式
蒸発装置のフラッシュ缶からの水蒸気、あるいは蒸留塔
の塔頂蒸気等で低温の蒸気が発生する場合には、これら
の低温蒸気を低温側の熱源とするヒートポンプ回路を組
み、圧縮式ヒートポンプや第２種吸収ヒートボング等に
よって熱回収を計ることが行われまたは同様に冷却して
凝縮液として排除していた。
蒸発装置のフラッシュ缶からの水蒸気、あるいは蒸留塔
の塔頂蒸気等で低温の蒸気が発生する場合には、これら
の低温蒸気を低温側の熱源とするヒートポンプ回路を組
み、圧縮式ヒートポンプや第２種吸収ヒートボング等に
よって熱回収を計ることが行われまたは同様に冷却して
凝縮液として排除していた。
上記したような水蒸気の処理σ）ために、低温の水蒸気
を吸収器に導き、高濃度の吸収液によって吸収させ、吸
収器には吸収剤の原液として９８重ｆｊｋチの硫酸また
は４８重量％の苛性ソーダ等を使用し、低温、真空下で
高温の吸収液に吸収させ、そのときに発生する凝縮熱、
希釈熱によってさらに吸収液を昇温させるようにして、
水蒸気を吸収除去するとともに熱回収が行える。
を吸収器に導き、高濃度の吸収液によって吸収させ、吸
収器には吸収剤の原液として９８重ｆｊｋチの硫酸また
は４８重量％の苛性ソーダ等を使用し、低温、真空下で
高温の吸収液に吸収させ、そのときに発生する凝縮熱、
希釈熱によってさらに吸収液を昇温させるようにして、
水蒸気を吸収除去するとともに熱回収が行える。
本出願人は上記したような冷却装ｆｆ、蒸発装置、蒸留
塔などの改善技術に取組んで、さきに特願昭６０−４４
７１４号、発明の名称「真空排気方法及びそれを使用す
る装置」、特願昭６０−１２９１３６号、発明の名称「
高真空蒸発装置」、特願昭６０−１４０５８０号、発明
の名称「高真空蒸発装置とそれに使用する吸収器」及び
特願昭６０−１４７６４９号、発明の名称「蒸発装置等
の熱回収装置」で提案したような関連の発明を完成した
。
塔などの改善技術に取組んで、さきに特願昭６０−４４
７１４号、発明の名称「真空排気方法及びそれを使用す
る装置」、特願昭６０−１２９１３６号、発明の名称「
高真空蒸発装置」、特願昭６０−１４０５８０号、発明
の名称「高真空蒸発装置とそれに使用する吸収器」及び
特願昭６０−１４７６４９号、発明の名称「蒸発装置等
の熱回収装置」で提案したような関連の発明を完成した
。
発明が解決しようとする問題点
上記したような水蒸気の除去方法、それに伴う諸装置か
らの熱回収の方法またはそれを実施するための装置にお
いては、何れも吸収器には吸収液を循環供給しており、
その循環ラインには吸収液の供給口と排液口とを投げて
おり、吸収剤の原液槽などの供給源を付設していた。
らの熱回収の方法またはそれを実施するための装置にお
いては、何れも吸収器には吸収液を循環供給しており、
その循環ラインには吸収液の供給口と排液口とを投げて
おり、吸収剤の原液槽などの供給源を付設していた。
この上うな吸収液の循環ラインを持つ吸収器は、吸収液
の濃屁を設定して運転されるが、希釈吸収液濃度が３５
重量％以上、とくに４０重量襲を越える場合には、吸収
剤原液として４８重量−の苛性ソーダを使用すると、希
釈濃度との濃度差が小さいため、吸収剤原液の消費量が
極端に多くなるという欠点があった。さらに、高真空で
操作する場合や、高温の熱回収をはかる場合には、吸収
した水蒸気の再蒸発が起こらない様に循環吸収液濃度を
高めるか吸収液温度を下げる必要が生じ、４８チの苛性
ソーダでは設計が不可能となり、運転条件が狭くなると
いう問題があった。さらに、高濃度苛性ソーダが４８優
の場合には、その原液槽では氷点が約１５℃であるため
、冬期には凍結防止のために加熱手段が必要であった。
の濃屁を設定して運転されるが、希釈吸収液濃度が３５
重量％以上、とくに４０重量襲を越える場合には、吸収
剤原液として４８重量−の苛性ソーダを使用すると、希
釈濃度との濃度差が小さいため、吸収剤原液の消費量が
極端に多くなるという欠点があった。さらに、高真空で
操作する場合や、高温の熱回収をはかる場合には、吸収
した水蒸気の再蒸発が起こらない様に循環吸収液濃度を
高めるか吸収液温度を下げる必要が生じ、４８チの苛性
ソーダでは設計が不可能となり、運転条件が狭くなると
いう問題があった。さらに、高濃度苛性ソーダが４８優
の場合には、その原液槽では氷点が約１５℃であるため
、冬期には凍結防止のために加熱手段が必要であった。
問題点を解決するための手段
本発明は水蒸気の排出除去や熱回収のために、水蒸気を
吸収する吸収液の循環ラインを有する吸収器を使用する
にあたって、吸収器の運転条件の設定のために吸収剤の
供給方法とそのだめの装置を改善することを目的とし℃
おり、吸収器に設けた吸収液の循環ラインに接続する高
温（Ｗ吸収剤原液給入口に固形または高濃度の苛性ソー
ダの溶解、調整槽を設け、この溶解槽に固形苛性ソーダ
等を投入するとともに、吸収液循環ラインから抜き出さ
れる希釈液の一部を排液口から同溶解槽に注入し、苛性
ソーダの溶解に使用して４０〜５０重Ｎ％に調整したの
ち供給口から定量的に循環ラインに注入１°゛ることを
要旨としており、総じて小量の固形苛性ソーダを使用し
て吸収器での吸収液の効用を向上させるようにしている
。
吸収する吸収液の循環ラインを有する吸収器を使用する
にあたって、吸収器の運転条件の設定のために吸収剤の
供給方法とそのだめの装置を改善することを目的とし℃
おり、吸収器に設けた吸収液の循環ラインに接続する高
温（Ｗ吸収剤原液給入口に固形または高濃度の苛性ソー
ダの溶解、調整槽を設け、この溶解槽に固形苛性ソーダ
等を投入するとともに、吸収液循環ラインから抜き出さ
れる希釈液の一部を排液口から同溶解槽に注入し、苛性
ソーダの溶解に使用して４０〜５０重Ｎ％に調整したの
ち供給口から定量的に循環ラインに注入１°゛ることを
要旨としており、総じて小量の固形苛性ソーダを使用し
て吸収器での吸収液の効用を向上させるようにしている
。
作 用
本発明を図面に示す好適な具体例にもとづいて詳細に説
明する。
明する。
図におい″ＣＩＧは吸収器であって、その底部１１と上
部１２との間には吸収液の循環ライン１３が付設され、
吸収液は循環ポンプ１４によって循環され、吸収器１０
内の散液管１５から器内に供給される。高濃度吸収剤原
液は供給口１６からライン１３に供給され、排液口１７
から適宜に抜き出されるが、この間に吸収器１０内に導
かれる水蒸気２０を吸収して凝縮熱、希釈熱を発生し、
さらに供給口１６から加えられる濃原液の希釈熱を加え
て循環ライン１３に設げた熱交換器などの熱機器３０で
熱回収と同時に吸収液の冷却をはかつている。
部１２との間には吸収液の循環ライン１３が付設され、
吸収液は循環ポンプ１４によって循環され、吸収器１０
内の散液管１５から器内に供給される。高濃度吸収剤原
液は供給口１６からライン１３に供給され、排液口１７
から適宜に抜き出されるが、この間に吸収器１０内に導
かれる水蒸気２０を吸収して凝縮熱、希釈熱を発生し、
さらに供給口１６から加えられる濃原液の希釈熱を加え
て循環ライン１３に設げた熱交換器などの熱機器３０で
熱回収と同時に吸収液の冷却をはかつている。
この循環ライン１３の吸収液供給口１６と排液口１７と
には、それぞれポンプ１８．１９を介して吸収剤溶解槽
４０が接続されている。この溶解槽は攪拌機４１を有し
、槽内に所定量の高温度吸収剤原液４２を有して、ここ
に連続又は間欠的に投入される固形の苛性ソーダ４３を
溶解させる。また、ポンプ１９からは吸収液の希釈液の
一部が分岐管４４によって槽内に導入され、苛性ソーダ
の溶解に使用されている。ここで濃度を調整された吸収
液はポンプ１８を経て、供給口１６から循環ライン１３
に加えられて循環する。即ち、固形苛性ソーダ４３を定
量的に投入し、高濃度吸収剤原液４２を一定濃度に保ち
、ポンプ１８、供給口１６から定量的に循環ライン１３
に送る。この吸収剤原液は循環液によって希釈され、高
温の吸収液をさらに昇温させ、熱機器３０で力Ｕ熱作用
を行ったのち吸水器１０に至り、ここで高真空で引かれ
る水蒸気２０を吸収し、その凝縮熱、希釈熱によって昇
温する。
には、それぞれポンプ１８．１９を介して吸収剤溶解槽
４０が接続されている。この溶解槽は攪拌機４１を有し
、槽内に所定量の高温度吸収剤原液４２を有して、ここ
に連続又は間欠的に投入される固形の苛性ソーダ４３を
溶解させる。また、ポンプ１９からは吸収液の希釈液の
一部が分岐管４４によって槽内に導入され、苛性ソーダ
の溶解に使用されている。ここで濃度を調整された吸収
液はポンプ１８を経て、供給口１６から循環ライン１３
に加えられて循環する。即ち、固形苛性ソーダ４３を定
量的に投入し、高濃度吸収剤原液４２を一定濃度に保ち
、ポンプ１８、供給口１６から定量的に循環ライン１３
に送る。この吸収剤原液は循環液によって希釈され、高
温の吸収液をさらに昇温させ、熱機器３０で力Ｕ熱作用
を行ったのち吸水器１０に至り、ここで高真空で引かれ
る水蒸気２０を吸収し、その凝縮熱、希釈熱によって昇
温する。
循環液は高濃度の吸収剤の原液の供給口１６からの注入
に合わせて必要排出量と希釈に必要な量を排液口１Ｔか
も抜き出し、その一部は定量的に溶解槽４０に溶解液４
４として送られ、残部は、他に用途のある希釈堰出Ｉ−
液４５として抜き出されている。
に合わせて必要排出量と希釈に必要な量を排液口１Ｔか
も抜き出し、その一部は定量的に溶解槽４０に溶解液４
４として送られ、残部は、他に用途のある希釈堰出Ｉ−
液４５として抜き出されている。
溶解槽４０における固形苛性ソーダ４３の溶解は循環ラ
インから抜き出した希釈液を使用するため、濃度の調整
にあたって補給の固形苛性ソーダは小量でよく、しかも
設定濃度を得やすい、また苛性ソーダは固形のものに限
定されず、均等の高濃度苛性ソーダを使用できる。さら
に、溶解槽中の高濃度吸収剤原液は溶解熱により高温と
なるため、冬期においては凍結防止のための加熱手段が
不要であり、またこの熱は吸収液とともに熱機器３０に
おいて熱回収に利用できている。
インから抜き出した希釈液を使用するため、濃度の調整
にあたって補給の固形苛性ソーダは小量でよく、しかも
設定濃度を得やすい、また苛性ソーダは固形のものに限
定されず、均等の高濃度苛性ソーダを使用できる。さら
に、溶解槽中の高濃度吸収剤原液は溶解熱により高温と
なるため、冬期においては凍結防止のための加熱手段が
不要であり、またこの熱は吸収液とともに熱機器３０に
おいて熱回収に利用できている。
実施例
第２図で示す実施例では、溶解槽４０には固形の９７重
量％の苛性ソーダを３３７ Ｋｆ／ｈｒの割合で投入し
、循環ラインから抜き出した４４９７Ｋｑ／ｈ ｒの希
釈液のうちの１８３０ Ｋｆ／ｈ ｒの希釈溶解液４４
によって４８重ｉ−％の苛性ソーダ２１６７ Ｖｈ ｒ
を得る。循環ライン１３において吸収器１０で３９％に
希釈された循環吸収液は原液の注入（１６）により３９
．５チに濃度を回復し、注入原液の希釈熱によりさらに
昇温された循環吸収液は熱交換器３０において加熱作用
を行ったのち吸収器１０に送られる。吸収器１０内は真
空発生装置１５０によって８．６ Ｔｏｒｒの真空に保
たれており、これによって水蒸気２０を５００ Ｋｆ／
ｈ ｒを吸引して吸収する。吸収液は３９重量％に希釈
される。
量％の苛性ソーダを３３７ Ｋｆ／ｈｒの割合で投入し
、循環ラインから抜き出した４４９７Ｋｑ／ｈ ｒの希
釈液のうちの１８３０ Ｋｆ／ｈ ｒの希釈溶解液４４
によって４８重ｉ−％の苛性ソーダ２１６７ Ｖｈ ｒ
を得る。循環ライン１３において吸収器１０で３９％に
希釈された循環吸収液は原液の注入（１６）により３９
．５チに濃度を回復し、注入原液の希釈熱によりさらに
昇温された循環吸収液は熱交換器３０において加熱作用
を行ったのち吸収器１０に送られる。吸収器１０内は真
空発生装置１５０によって８．６ Ｔｏｒｒの真空に保
たれており、これによって水蒸気２０を５００ Ｋｆ／
ｈ ｒを吸引して吸収する。吸収液は３９重量％に希釈
される。
循環吸収液は加熱設計に従って約１００ ｔｏｎ／ｈｒ
循環され、そのうち前記の４４９７ Ｋｆ／ｈｒが排出
口１Ｂから抜き出され、このうち２６６７〜／ｈｒは希
釈取出液として苛性ソーダ水溶液が得られ、残りの部分
１８３０ Ｋｇ／ｂ ｒは前記溶解槽４０に送られ、固
形で供給される苛性ンーダ４３を溶解し、以上の循環吸
収液のサイクルを完成させ、水蒸気２０の除去とその昇
温による熱回収を達成した。
循環され、そのうち前記の４４９７ Ｋｆ／ｈｒが排出
口１Ｂから抜き出され、このうち２６６７〜／ｈｒは希
釈取出液として苛性ソーダ水溶液が得られ、残りの部分
１８３０ Ｋｇ／ｂ ｒは前記溶解槽４０に送られ、固
形で供給される苛性ンーダ４３を溶解し、以上の循環吸
収液のサイクルを完成させ、水蒸気２０の除去とその昇
温による熱回収を達成した。
発明の幼果
本発明は水蒸気の除去とそれに伴う熱の回収において有
効に使用される吸収器において、循環する吸収液の調整
に固形の苛性ソーダを用いて吸収剤の濃厚原液を得るよ
うにしたから、（１）希釈吸収液の濃度に対して濃度差
を大きくとることができ、４８重量％の苛性ソーダに比
べて固形苛性ソーダの使用量が大福に少なくなる。例え
ば希釈苛性ソーダ濃度を４７重量％とするときの吸収蒸
気１００ Ｖｈ ｒ当りの４８チ吸収剤原液の必要竜は
４７００ Ｋｇ／ｈｒであり、ここに固形苛性ソーダを
使用する場合は９４ＫｙＡｒで約１１５０となるう （２）循環吸収液濃度を高く設定できるので、高真空、
高温での操作範囲が広くとれる。すなわち、低温の高真
空を必要とする装置では真空度を高くし、熱回収を目的
とする装置ではより高温域での回収ができる。
効に使用される吸収器において、循環する吸収液の調整
に固形の苛性ソーダを用いて吸収剤の濃厚原液を得るよ
うにしたから、（１）希釈吸収液の濃度に対して濃度差
を大きくとることができ、４８重量％の苛性ソーダに比
べて固形苛性ソーダの使用量が大福に少なくなる。例え
ば希釈苛性ソーダ濃度を４７重量％とするときの吸収蒸
気１００ Ｖｈ ｒ当りの４８チ吸収剤原液の必要竜は
４７００ Ｋｇ／ｈｒであり、ここに固形苛性ソーダを
使用する場合は９４ＫｙＡｒで約１１５０となるう （２）循環吸収液濃度を高く設定できるので、高真空、
高温での操作範囲が広くとれる。すなわち、低温の高真
空を必要とする装置では真空度を高くし、熱回収を目的
とする装置ではより高温域での回収ができる。
（３）高濃度苛性ソーダ供給液槽の凍結防止用の加熱手
段が不要となる。
段が不要となる。
（４）総じて吸収器の運転条件が安定しており、吸収器
を組み込んだ水蒸気除去と熱回収の利点を先行技術から
向上させることができる。
を組み込んだ水蒸気除去と熱回収の利点を先行技術から
向上させることができる。
図面は本発明による具体的装置の説明図であリ、第１図
はフロー図で示す装置の概略図、第２図は第１図の装置
の運転例の説明図である。 １０ 吸収器 １３ 循環ライン１５ 散液管
１６ 供給口 １７ 排液口 １８．１９ ポンプ２０ 水蒸
気 ３０ 熱機器（熱交換器）４０ 溶解槽
４１ 攪拌機 ４２ 高濃度吸収剤原液 ４３ 固形苛性ソーダ４４
希釈溶解液 ４５ 希釈取出液５０ 真空発生装置 代理人 三 宅 正 失 地１名 第１図
はフロー図で示す装置の概略図、第２図は第１図の装置
の運転例の説明図である。 １０ 吸収器 １３ 循環ライン１５ 散液管
１６ 供給口 １７ 排液口 １８．１９ ポンプ２０ 水蒸
気 ３０ 熱機器（熱交換器）４０ 溶解槽
４１ 攪拌機 ４２ 高濃度吸収剤原液 ４３ 固形苛性ソーダ４４
希釈溶解液 ４５ 希釈取出液５０ 真空発生装置 代理人 三 宅 正 失 地１名 第１図
Claims (1)
- （１）真空に保持して水蒸気を吸引する吸収器に、苛性
ソーダを使用した吸収剤原液を供給する供給口と吸収希
釈液の排液口を有する吸収液の循環ラインを設け、高温
の吸収液によつて蒸気を吸収除去し、さらに昇温された
吸収液から熱回収をはかる吸収器の運転方法において、
循環ラインから抜き出した３５重量％以上の苛性ソーダ
希釈液の一部によつて固形苛性ソーダを溶解し、吸収剤
原液の濃度を調整し、この原液を供給口から吸収液に供
給することを特徴とする吸収器の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60198650A JPH065149B2 (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 吸収器の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60198650A JPH065149B2 (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 吸収器の運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6266073A true JPS6266073A (ja) | 1987-03-25 |
| JPH065149B2 JPH065149B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=16394742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60198650A Expired - Lifetime JPH065149B2 (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 吸収器の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH065149B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04300843A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Shinenerugii Sangyo Gijutsu Sogo Kaihatsu Kiko | アルコールの脱水濃縮方法 |
| WO2008105141A1 (ja) * | 2007-02-26 | 2008-09-04 | Mitsubishi Chemical Corporation | 塩化カルボニルの中和処理方法 |
-
1985
- 1985-09-10 JP JP60198650A patent/JPH065149B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04300843A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Shinenerugii Sangyo Gijutsu Sogo Kaihatsu Kiko | アルコールの脱水濃縮方法 |
| WO2008105141A1 (ja) * | 2007-02-26 | 2008-09-04 | Mitsubishi Chemical Corporation | 塩化カルボニルの中和処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH065149B2 (ja) | 1994-01-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109534299B (zh) | 真空蒸发处理焦化硫泡沫制取硫浆的工艺及装置 | |
| JPH0393610A (ja) | 金属硫酸塩を含む硫酸の濃縮法 | |
| JPS6266073A (ja) | 吸収器の運転方法 | |
| JPH08261600A (ja) | 排熱の回収方法 | |
| US2489703A (en) | Evaporating aqueous solutions containing hcn | |
| NL164950C (nl) | Werkwijze en koelinstallatie voor het terugwinnen van warmte. | |
| US5181396A (en) | Method of freezing and separation | |
| EP3421116A1 (en) | Recovery method for ammonium bicarbonate solution | |
| JPH0613081B2 (ja) | 高真空蒸発装置 | |
| JPS63104603A (ja) | 吸湿性化合物水溶液の濃縮方法 | |
| CN220695849U (zh) | 热法胺液净化新装置 | |
| JPH0148203B2 (ja) | ||
| SU1141277A1 (ru) | Способ получени тепла посредством процесса сорбции | |
| JPS6320161B2 (ja) | ||
| JPS62289287A (ja) | 太陽熱利用海水淡水化方法および装置 | |
| JPS5845701A (ja) | 自己蒸気再利用濃縮方法 | |
| US2255114A (en) | Process for the recovery of ammonia from spent cuprammonium silk precipitation liquors | |
| JPH04330903A (ja) | 水溶性有機物を含む水溶液の蒸発濃縮方法 | |
| JPS5948764B2 (ja) | コ−クス炉ガス顕熱を利用した硫安製造法 | |
| SU581963A1 (ru) | Способ кристаллизации солей из насыщенных растворов | |
| SU136739A1 (ru) | Способ конденсации соковых паров | |
| JPS6211501A (ja) | 蒸発装置等の熱回収装置 | |
| SU401863A1 (ru) | Способ трансформации тепла | |
| JPS61205762A (ja) | 真空排気方法及びそれを使用する装置 | |
| JPS6012971B2 (ja) | 硫安の製造方法 |