JPS626729B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS626729B2 JPS626729B2 JP58072173A JP7217383A JPS626729B2 JP S626729 B2 JPS626729 B2 JP S626729B2 JP 58072173 A JP58072173 A JP 58072173A JP 7217383 A JP7217383 A JP 7217383A JP S626729 B2 JPS626729 B2 JP S626729B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- cooling
- ferrite
- temperature range
- Prior art date
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- Expired
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
本発明は未再結晶温度域での圧延と圧延終了直
後の強冷却との組合せによりきわめて微細なフエ
ライト結晶粒組織の高靭性厚鋼板を製造する方法
に関するものである。 従来の制御圧延による製造方法では未再結晶域
における圧下率が比較的少なく、また厚鋼板の圧
延では多パスリバース圧延に代表されるようにパ
ス間時間が10秒程度あり、パス間時間中に圧延加
工歪が回復してしまい、十分な変態核生成サイト
を得ることができないことを、種々の調査によつ
て知つた。 本発明は上記の知得に基づいてなされたもの
で、未再結晶温度域における１パス大圧下圧延ま
たはパス間時間を３秒以内に制限した多パス連続
圧延を行ない圧延終了直後に強冷却することによ
り細粒フエライト組織の高靭性厚鋼板を得ること
を目的とし、而して本発明の要旨は鋼材をAc3〜
1250℃の温度範囲に加熱した後、フエライト変態
温度以上変態温度＋50℃以下の未再結晶温度域に
おいて、最終板厚に対して50％以上の累積圧下率
で１パスまたはパス間時間３秒以内の多パス連続
圧延により圧延し、圧延終了後３秒以内に冷却を
開始し、冷却速度10℃／ｓ以上でフエライト変態
終了温度以下の温度にまで冷却することを特徴と
する靭性のすぐれた高張力厚鋼板の製造方法であ
る。 以下本発明を詳細に説明する。 まず、鋼材を加熱するが、この加熱温度は全組
織をオーステナイト化するためにAc3以上である
ことが必要であり、またオーステナイト結晶粒の
不必要な粗大化を防ぐために上限を1250℃とし
た。 次に、圧延温度は圧延加工歪を十分にオーステ
ナイト中に導入するために未再結晶域の温度範囲
とし、その温度範囲を、加工組織を防止するため
にフエライト変態温度以上で圧延加工歪の回復の
比較的遅いフエライト変態温度＋50℃の温度以下
とする。ただし一般にフエライト変態温度は第１
図に示すように加工歪の増大に伴つて上昇する傾
向があり、本発明の該フエライト変態温度も圧下
量による上昇を考慮して定める。 上記未再結晶温度域における熱間圧延の圧下率
はオーステナイトを十分変形させるために最終板
厚に対して50％以上の累積圧下率が必要である。 一方95％以上の累積圧下率を適用することは、
現在の圧延技術では極めて困難であり、実際的で
はない。 このように最終板厚に対し50％以上の累積圧下
率の圧延の全パスを上記のフエライト変態温度以
上の未再結晶温度域で行なうことによりオーステ
ナイトを変形せしめ仕上圧延の全加工歪をオース
テナイト中に導入し、オーステナイト粒界の増加
および変形帯の発生をはかりフエライトの変態核
生成サイトをきわめて大きくできる。 そこでこの状態を維持し圧延加工歪の回復を防
止するため、上記熱間圧延のパス間時間を３秒以
内の多パス連続圧延またはパス間のない１パス圧
延とし、同様の理由で圧延終了後３秒以内に冷却
を開始する。 該圧延終了後の冷却速度は大きいほど細粒フエ
ライトが得られるが細粒化が顕著になるためには
10℃／ｓ以上の冷却速度が必要である。そして混
粒を防止するためにフエライト変態終了温度まで
冷却する。 この圧延終了後の圧延材の冷却に際しては、冷
却速度の上限を30℃／Ｓとする。圧延材の冷却速
度が30℃／Ｓを超えると、低温変態生成物を生
じ、製品の靭性を阻害する。 本発明で対象とする鋼材は通常の炭素鋼、即
ち、C0.04〜0.3wt％、Si0.01〜0.5wt％、Mn0.3〜
2.0wt％等の成分を含んだ鋼であればよく、特に
限定しない。 次に本発明の実施例について説明する。 第１表に示す化学組成の鋼について第２表(a)に
示す製造条件で製造した20mm厚鋼板のフエライト
粒度番号、機械的性質を第２表(b)に示す。
後の強冷却との組合せによりきわめて微細なフエ
ライト結晶粒組織の高靭性厚鋼板を製造する方法
に関するものである。 従来の制御圧延による製造方法では未再結晶域
における圧下率が比較的少なく、また厚鋼板の圧
延では多パスリバース圧延に代表されるようにパ
ス間時間が10秒程度あり、パス間時間中に圧延加
工歪が回復してしまい、十分な変態核生成サイト
を得ることができないことを、種々の調査によつ
て知つた。 本発明は上記の知得に基づいてなされたもの
で、未再結晶温度域における１パス大圧下圧延ま
たはパス間時間を３秒以内に制限した多パス連続
圧延を行ない圧延終了直後に強冷却することによ
り細粒フエライト組織の高靭性厚鋼板を得ること
を目的とし、而して本発明の要旨は鋼材をAc3〜
1250℃の温度範囲に加熱した後、フエライト変態
温度以上変態温度＋50℃以下の未再結晶温度域に
おいて、最終板厚に対して50％以上の累積圧下率
で１パスまたはパス間時間３秒以内の多パス連続
圧延により圧延し、圧延終了後３秒以内に冷却を
開始し、冷却速度10℃／ｓ以上でフエライト変態
終了温度以下の温度にまで冷却することを特徴と
する靭性のすぐれた高張力厚鋼板の製造方法であ
る。 以下本発明を詳細に説明する。 まず、鋼材を加熱するが、この加熱温度は全組
織をオーステナイト化するためにAc3以上である
ことが必要であり、またオーステナイト結晶粒の
不必要な粗大化を防ぐために上限を1250℃とし
た。 次に、圧延温度は圧延加工歪を十分にオーステ
ナイト中に導入するために未再結晶域の温度範囲
とし、その温度範囲を、加工組織を防止するため
にフエライト変態温度以上で圧延加工歪の回復の
比較的遅いフエライト変態温度＋50℃の温度以下
とする。ただし一般にフエライト変態温度は第１
図に示すように加工歪の増大に伴つて上昇する傾
向があり、本発明の該フエライト変態温度も圧下
量による上昇を考慮して定める。 上記未再結晶温度域における熱間圧延の圧下率
はオーステナイトを十分変形させるために最終板
厚に対して50％以上の累積圧下率が必要である。 一方95％以上の累積圧下率を適用することは、
現在の圧延技術では極めて困難であり、実際的で
はない。 このように最終板厚に対し50％以上の累積圧下
率の圧延の全パスを上記のフエライト変態温度以
上の未再結晶温度域で行なうことによりオーステ
ナイトを変形せしめ仕上圧延の全加工歪をオース
テナイト中に導入し、オーステナイト粒界の増加
および変形帯の発生をはかりフエライトの変態核
生成サイトをきわめて大きくできる。 そこでこの状態を維持し圧延加工歪の回復を防
止するため、上記熱間圧延のパス間時間を３秒以
内の多パス連続圧延またはパス間のない１パス圧
延とし、同様の理由で圧延終了後３秒以内に冷却
を開始する。 該圧延終了後の冷却速度は大きいほど細粒フエ
ライトが得られるが細粒化が顕著になるためには
10℃／ｓ以上の冷却速度が必要である。そして混
粒を防止するためにフエライト変態終了温度まで
冷却する。 この圧延終了後の圧延材の冷却に際しては、冷
却速度の上限を30℃／Ｓとする。圧延材の冷却速
度が30℃／Ｓを超えると、低温変態生成物を生
じ、製品の靭性を阻害する。 本発明で対象とする鋼材は通常の炭素鋼、即
ち、C0.04〜0.3wt％、Si0.01〜0.5wt％、Mn0.3〜
2.0wt％等の成分を含んだ鋼であればよく、特に
限定しない。 次に本発明の実施例について説明する。 第１表に示す化学組成の鋼について第２表(a)に
示す製造条件で製造した20mm厚鋼板のフエライト
粒度番号、機械的性質を第２表(b)に示す。
【表】
該成分の鋼のAr3変態温度は第１図に示す如く
761℃であるが、板厚20mmの場合、圧下率50％で
略770℃、75％で略774℃に上昇する。 なお、図中Ho：初期板厚、Ｈ：最終板厚であ
る。
761℃であるが、板厚20mmの場合、圧下率50％で
略770℃、75％で略774℃に上昇する。 なお、図中Ho：初期板厚、Ｈ：最終板厚であ
る。
【表】
比較法の内は圧延終了後強冷しなかつたため
フエライトが十分細粒化せず靭性が劣るものであ
り、は圧延終了後冷却開始までの時間が長いた
め圧延加工歪が回復し、フエライトが十分細粒化
せず靭性が劣つたものである。は圧延温度が高
いため焼入組織が出現し靭性が劣り、はパス間
時間が長いため圧延加工歪が回復しフエライトが
十分細粒化せず靭性が劣つたものである。 第２表から明らかなように本発明の製造方法に
よる鋼板は比較法のものに比べて細粒フエライト
による高靭性高降伏応力が顕著である。 以上詳細に説明したように本発明によれば、未
再結晶温度域での１パス大圧下圧延またはパス間
時間の短い多パス連続圧延と圧延終了後短時間に
開始する強冷却との組合せによりきわめて微細な
フエライト結晶粒組織の高靭性厚鋼板を製造する
ことができる。又、従来の制御圧延による製造方
法ではフエライト結晶粒度番号11番程度が限界で
しかもTi、Nb等の合金添加が必要であつたが本
発明ではこのような合金添加を必要とせずしかも
従来の制御圧延材よりすぐれた高靭性高降伏応力
の厚鋼板を製造することが可能である。
フエライトが十分細粒化せず靭性が劣るものであ
り、は圧延終了後冷却開始までの時間が長いた
め圧延加工歪が回復し、フエライトが十分細粒化
せず靭性が劣つたものである。は圧延温度が高
いため焼入組織が出現し靭性が劣り、はパス間
時間が長いため圧延加工歪が回復しフエライトが
十分細粒化せず靭性が劣つたものである。 第２表から明らかなように本発明の製造方法に
よる鋼板は比較法のものに比べて細粒フエライト
による高靭性高降伏応力が顕著である。 以上詳細に説明したように本発明によれば、未
再結晶温度域での１パス大圧下圧延またはパス間
時間の短い多パス連続圧延と圧延終了後短時間に
開始する強冷却との組合せによりきわめて微細な
フエライト結晶粒組織の高靭性厚鋼板を製造する
ことができる。又、従来の制御圧延による製造方
法ではフエライト結晶粒度番号11番程度が限界で
しかもTi、Nb等の合金添加が必要であつたが本
発明ではこのような合金添加を必要とせずしかも
従来の制御圧延材よりすぐれた高靭性高降伏応力
の厚鋼板を製造することが可能である。
第１図は第１表のＣの組成の鋼のAr3が圧延加
工歪により上昇することを示した図である。
工歪により上昇することを示した図である。
Claims (1)
- １ 炭素鋼鋼材をAc3〜1250℃の温度域に加熱し
た後、フエライト変態温度以上フエライト変態温
度＋50℃以下の未再結晶温度域において、50％以
上95％以下の累積圧下率を適用する１パス圧延或
はパス間時間３秒間以内とする多パス連続圧延を
行ない、圧延終了後３秒間以内に冷却を開始し、
10℃／ｓ以上30℃／ｓ以下の冷却速度でフエライ
ト変態終了温度以下の温度域まで冷却するように
したことを特徴とする靭性のすぐれた高張力厚鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7217383A JPS59200723A (ja) | 1983-04-26 | 1983-04-26 | 靭性のすぐれた高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7217383A JPS59200723A (ja) | 1983-04-26 | 1983-04-26 | 靭性のすぐれた高張力鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59200723A JPS59200723A (ja) | 1984-11-14 |
| JPS626729B2 true JPS626729B2 (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=13481566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7217383A Granted JPS59200723A (ja) | 1983-04-26 | 1983-04-26 | 靭性のすぐれた高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59200723A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02120677U (ja) * | 1989-03-14 | 1990-09-28 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101949036B1 (ko) * | 2017-10-11 | 2019-05-08 | 주식회사 포스코 | 저온 변형시효 충격특성이 우수한 후강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56156714A (en) * | 1980-05-08 | 1981-12-03 | Kawasaki Steel Corp | Rolling method for high-tenacity steel |
| JPS59170238A (ja) * | 1983-03-16 | 1984-09-26 | Nippon Steel Corp | 表面微細粒フエライト鋼とその製造法 |
-
1983
- 1983-04-26 JP JP7217383A patent/JPS59200723A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02120677U (ja) * | 1989-03-14 | 1990-09-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59200723A (ja) | 1984-11-14 |
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