JPH0365408B2 - - Google Patents
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- JPH0365408B2 JPH0365408B2 JP59051233A JP5123384A JPH0365408B2 JP H0365408 B2 JPH0365408 B2 JP H0365408B2 JP 59051233 A JP59051233 A JP 59051233A JP 5123384 A JP5123384 A JP 5123384A JP H0365408 B2 JPH0365408 B2 JP H0365408B2
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- JP
- Japan
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- rolling
- temperature
- stainless steel
- austenitic stainless
- yield strength
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
この発明は、耐食性に優れた高降伏強度オース
テナイト・ステンレス鋼材の製造方法に関するも
のである。 オーステナイト・ステンレス鋼材（以下、鋼材
として鋼板を例にとつて説明する。）に熱処理、
即ち、溶体化または固溶化処理を施す目的は、炭
素鋼や低合金鋼の場合と異なり、Cr炭化物をマ
トリツクスに固溶させて耐食性を向上させること
にあるので、一般に鋼板を1000℃以上の高温度に
加熱する。このためにオーステナイト粒が粗大化
して、降伏強度が著しく低下する。従つて、オー
ステナイト・ステンレス鋼板は高強度を要求され
る一部の構造物用鋼板として不適当である。 上述した問題点の解決法の１つに、オーステナ
イト・ステンレス鋼中の窒素含有量を高める方法
がある。しかし、この方法を採つても降伏強度は
５〜６Kg／mm2程度上昇するにすぎず、しかも、こ
のように窒素含有量を高めると、オーステナイ
ト・ステンレス鋼板の欠点の１つである耐応力腐
食割れが更に劣化するので好ましい方法ではな
い。 別の方法として、オーステナイト・ステンレス
鋼片に制御圧延を施す、即ち、オーステナイト・
ステンレス鋼片を熱間圧延する際に、オーステナ
イトの未再結晶域で累積圧下を施すことによつて
降伏強度を上昇させる方法がある。しかし、この
方法には次のような問題がある。即ち、熱間圧延
前にオーステナイト・ステンレス鋼片をCr炭化
物が十分に固溶する温度に加熱しても、熱間圧延
によつて鋼板中に生じる歪によりCr炭化物が析
出して（Cr炭化物の歪誘起析出と云う）鋼板の
耐食性が劣化する。また、溶体化処理を施すには
Cr炭化物を固溶させた後、冷却途中でCr炭化物
が再度析出しないような冷却速度で冷却する必要
があるが、制御圧延においては圧延後の冷却は空
冷となるためにCr炭化物の析出防止の点から見
ると、前記方法を適用し得る材料は制限される。
即ち、組成としてはＣ量が0.01％以下のものに制
限され、板厚としては６mm以下の薄物に限定され
る。 オーステナイト・ステンレス鋼は一般に変形抵
抗が大きいことから１パスで大きな圧下をとるこ
とは困難である。従つて、薄物の場合には特にパ
ス回数が増加し、Cr炭化物の歪誘起析出を防止
するための850℃以上の高温仕上げは困難である。 また、オーステナイト・ステンレス鋼は炭素鋼
や低合金鋼と比較すると熱伝導度が1/2程度小さ
いので、制御圧延後の空冷時における冷却速度は
増々遅くなつてCr炭化物は析出し易くなる。 以上の説明から明らかなように、降伏強度が高
く、しかも耐食性に優れたオーステナイト・ステ
ンレス鋼板の製造法は未だ確立されていない。 なお、降伏強度を高めることは別として、溶体
化処理を施すには、オーステナイト・ステンレス
鋼片を前述のような高温度に加熱するための莫大
な熱エネルギーを要するばかりか、このような高
温度に耐えるハースロール等を備えた加熱炉を設
置する必要があり、溶体化処理を独立した工程に
よつて実施することは合理的な方法ではない。 なお、特開昭55−107729号公報には、この発明
の方法に類似すると思われる固溶化処理法が開示
されているが（以下、先行技術という）、これは、
後述するように、この発明の方法と異なるもので
ある。 この発明は、上述のような観点から、降伏強度
が高く、しかも耐食性に優れたオーステナイト・
ステンレス鋼板を安価に製造することができる方
法を提供するものであつて、 オーステナイトステンレス鋼片を1050℃以上の
温度に加熱し、この後、加熱した前記鋼片に850
〜900℃の未再結晶温度域で30％以上の累積圧下
を施し、この範囲内の温度域で圧延を終了させ、
次いで、圧延終了後、このようにして得られたオ
ーステナイトステンレス鋼板を、圧延終了温度を
起点として、直ちに、２℃／sec以上の平均冷却
速度で少なくとも550℃の温度まで加速冷却する
ことに特徴を有するものである。 この発明を詳細に説明する。 この発明に使用されるオーステナイト・ステン
レス鋼は、通常、溶体化処理を必要とする全ての
オーステナイト・ステンレス鋼であり、具体的に
はＣ：0.1％以下、Mn：５％以下3Si：２％以下、
Ni：６〜50％、Cr：10〜30％、Al：１％以下、
残部：鉄及び不可避不純物（以上重量％）を基本
元素とし、更に必要に応じて、これらの基本元素
にTi：２％以下、Nb：２％以下、Cu：４％以
下、Mo：10％以下の１種または２種以上の付加
的元素を含有するものである。 この発明において、上記元素を有するオーステ
ナイト・ステンレス鋼片を1050℃以上の温度に加
熱するのは、Cr炭化物をマトリツクスに十分に
固溶させるためである。前記鋼片の加熱温度が
1050℃未満の場合にはCr炭化物がマトリツクス
に十分に固溶しないために、耐食性に優れたオー
ステナイト・ステンレス鋼板を製造することがで
きない。 次に、加熱された前記鋼片に850から900℃の未
再結晶温度域で30％以上の累積圧下を施し、圧延
終了後、圧延終了温度を起点として、直ちに加速
冷却を行う理由について説明する。 まず、圧延終了温度の下限値であるが、850℃
未満の温度域で圧下を施すと、Cr炭化物の歪誘
起析出により耐食性が劣化する。従つて、圧延終
了温度の下限値を850℃に限定した。 次に、圧延終了温度の上限値であるが、900℃
を超える温度域では、圧延終了後、工業的に可能
な範囲で直ちに加速冷却を行つても再結晶してし
まい、鋼板の強度向上は望めない。これに対し
て、850から900℃のオーステナイトの未再結晶温
度域では、圧延終了後、直ちに加速冷却を行え
ば、圧延により鋼片中に導入された歪は解放され
ることなく累積されて変形帯密度が上昇し、これ
によつて製造された鋼板の降伏強度が上昇する。
従つて、圧延終了温度の上限値を900℃に限定し
た。 このように、この発明は、未再結晶温度域で圧
延を終了し、圧延終了温度を起点として、直ちに
加速冷却を行うことによつて、高降伏強度および
高耐食性の両立を図るものである。 なお、この発明において、圧延終了温度を起点
として、直ちに鋼板を加速冷却するとは、再結晶
開始前に鋼板を冷却することであつて、前述した
先行技術において実施している放冷または除冷の
ように、圧延終了後、一定時間経過した後に鋼板
を加速冷却することではない。因みに、先行技術
によれば、圧延後、鋼板を直ちに冷却していない
ので、高降伏強度および高耐食性の両方を併せて
付与できない。また、850〜900℃の温度域におけ
る累積圧下率が30％未満では前記変形帯密度の上
昇が不十分であるので、所期の降伏強度の上昇が
得られない。従つて、累積圧下率を30％以上に限
定した。 この発明において、900℃を超える温度域にお
ける圧下は任意である。即ち、いかなる条件で圧
下を施しても、または全く圧下を施さなくても良
い。 圧延仕上り温度は850〜900℃の温度域の任意の
温度で良い。 次に、圧延後の前記鋼板の冷却条件であるが、
圧延後の冷却速度が２℃／sec未満の場合、また
は550℃を超える温度域で２℃／sec未満の冷却速
度で冷却すると、冷却途中でCr炭化物およびσ
相が析出して耐食性が劣化する。従つて、この発
明では圧延後の前記鋼板を２℃／sec以上の平均
冷却速度で少なくとも550℃の温度まで加速冷却
するのである。 次に、この発明の実施例について説明する。 第１表に示す元素を含有するSUS304鋼（Ａ，
ＢおよびＣ）を第１図、第２図および第３図に示
す温度曲線を有するプロセス〜に従つて熱処
理した。第１図に示す温度曲線を有するプロセス
は、溶体化処理を行うもので熱間圧延において
はオーステナイトの再結晶域のみで圧下を施す。
第２図に示す温度曲線を有するプロセスは、オ
ーステナイトの再結晶域で圧下を施し、更に、降
伏強度の向上をねらつてオーステナイトの未再結
晶域でも圧下を施す、所謂、制御圧延を行うもの
であり、圧延後は空冷する。第３図に示す温度曲
線を有するプロセスは、第２図に示したプロセ
スと同様、オーステナイトの再結晶および未再
結晶域で圧下を施した後、圧延終了温度を起点と
して、直ちに加速冷却を行う。これが、この発明
における冷却方法である。なお、第１〜第３図の
プロセス〜において、圧延前のオーステナイ
ト・ステンレス鋼片は、何れもCr炭化物を十分
にマトリツクスに固溶させるために1200℃以上の
温度で加熱した。 第２表に前記各プロセス〜における条件、
得られたオーステナイト・ステンレス鋼板１〜１
３（比較鋼板１〜５および１０〜１３、本発明鋼
板６〜９）の引張試験結果および腐食試験結果を
合せて示す。第２表中ストラウス試験は、沸騰し
た硫酸と硫酸銅との混合液中に試験片を浸漬した
後、試験片を折曲げて腐食状態を評価したもので
あり、○印は割れないことを、×印は全面に粒界
腐食が生じたことを、△印は一部に粒界腐食が生
じたことをそれぞれ示す。Ｕベンド試験は試験片
を20％の食塩水に1000時間浸漬した後、試験片を
折曲げて腐食割れ状態を評価したものであり、○
印は割れが発生しないことを、×印は割れが発生
したことをそれぞれ示す。
テナイト・ステンレス鋼材の製造方法に関するも
のである。 オーステナイト・ステンレス鋼材（以下、鋼材
として鋼板を例にとつて説明する。）に熱処理、
即ち、溶体化または固溶化処理を施す目的は、炭
素鋼や低合金鋼の場合と異なり、Cr炭化物をマ
トリツクスに固溶させて耐食性を向上させること
にあるので、一般に鋼板を1000℃以上の高温度に
加熱する。このためにオーステナイト粒が粗大化
して、降伏強度が著しく低下する。従つて、オー
ステナイト・ステンレス鋼板は高強度を要求され
る一部の構造物用鋼板として不適当である。 上述した問題点の解決法の１つに、オーステナ
イト・ステンレス鋼中の窒素含有量を高める方法
がある。しかし、この方法を採つても降伏強度は
５〜６Kg／mm2程度上昇するにすぎず、しかも、こ
のように窒素含有量を高めると、オーステナイ
ト・ステンレス鋼板の欠点の１つである耐応力腐
食割れが更に劣化するので好ましい方法ではな
い。 別の方法として、オーステナイト・ステンレス
鋼片に制御圧延を施す、即ち、オーステナイト・
ステンレス鋼片を熱間圧延する際に、オーステナ
イトの未再結晶域で累積圧下を施すことによつて
降伏強度を上昇させる方法がある。しかし、この
方法には次のような問題がある。即ち、熱間圧延
前にオーステナイト・ステンレス鋼片をCr炭化
物が十分に固溶する温度に加熱しても、熱間圧延
によつて鋼板中に生じる歪によりCr炭化物が析
出して（Cr炭化物の歪誘起析出と云う）鋼板の
耐食性が劣化する。また、溶体化処理を施すには
Cr炭化物を固溶させた後、冷却途中でCr炭化物
が再度析出しないような冷却速度で冷却する必要
があるが、制御圧延においては圧延後の冷却は空
冷となるためにCr炭化物の析出防止の点から見
ると、前記方法を適用し得る材料は制限される。
即ち、組成としてはＣ量が0.01％以下のものに制
限され、板厚としては６mm以下の薄物に限定され
る。 オーステナイト・ステンレス鋼は一般に変形抵
抗が大きいことから１パスで大きな圧下をとるこ
とは困難である。従つて、薄物の場合には特にパ
ス回数が増加し、Cr炭化物の歪誘起析出を防止
するための850℃以上の高温仕上げは困難である。 また、オーステナイト・ステンレス鋼は炭素鋼
や低合金鋼と比較すると熱伝導度が1/2程度小さ
いので、制御圧延後の空冷時における冷却速度は
増々遅くなつてCr炭化物は析出し易くなる。 以上の説明から明らかなように、降伏強度が高
く、しかも耐食性に優れたオーステナイト・ステ
ンレス鋼板の製造法は未だ確立されていない。 なお、降伏強度を高めることは別として、溶体
化処理を施すには、オーステナイト・ステンレス
鋼片を前述のような高温度に加熱するための莫大
な熱エネルギーを要するばかりか、このような高
温度に耐えるハースロール等を備えた加熱炉を設
置する必要があり、溶体化処理を独立した工程に
よつて実施することは合理的な方法ではない。 なお、特開昭55−107729号公報には、この発明
の方法に類似すると思われる固溶化処理法が開示
されているが（以下、先行技術という）、これは、
後述するように、この発明の方法と異なるもので
ある。 この発明は、上述のような観点から、降伏強度
が高く、しかも耐食性に優れたオーステナイト・
ステンレス鋼板を安価に製造することができる方
法を提供するものであつて、 オーステナイトステンレス鋼片を1050℃以上の
温度に加熱し、この後、加熱した前記鋼片に850
〜900℃の未再結晶温度域で30％以上の累積圧下
を施し、この範囲内の温度域で圧延を終了させ、
次いで、圧延終了後、このようにして得られたオ
ーステナイトステンレス鋼板を、圧延終了温度を
起点として、直ちに、２℃／sec以上の平均冷却
速度で少なくとも550℃の温度まで加速冷却する
ことに特徴を有するものである。 この発明を詳細に説明する。 この発明に使用されるオーステナイト・ステン
レス鋼は、通常、溶体化処理を必要とする全ての
オーステナイト・ステンレス鋼であり、具体的に
はＣ：0.1％以下、Mn：５％以下3Si：２％以下、
Ni：６〜50％、Cr：10〜30％、Al：１％以下、
残部：鉄及び不可避不純物（以上重量％）を基本
元素とし、更に必要に応じて、これらの基本元素
にTi：２％以下、Nb：２％以下、Cu：４％以
下、Mo：10％以下の１種または２種以上の付加
的元素を含有するものである。 この発明において、上記元素を有するオーステ
ナイト・ステンレス鋼片を1050℃以上の温度に加
熱するのは、Cr炭化物をマトリツクスに十分に
固溶させるためである。前記鋼片の加熱温度が
1050℃未満の場合にはCr炭化物がマトリツクス
に十分に固溶しないために、耐食性に優れたオー
ステナイト・ステンレス鋼板を製造することがで
きない。 次に、加熱された前記鋼片に850から900℃の未
再結晶温度域で30％以上の累積圧下を施し、圧延
終了後、圧延終了温度を起点として、直ちに加速
冷却を行う理由について説明する。 まず、圧延終了温度の下限値であるが、850℃
未満の温度域で圧下を施すと、Cr炭化物の歪誘
起析出により耐食性が劣化する。従つて、圧延終
了温度の下限値を850℃に限定した。 次に、圧延終了温度の上限値であるが、900℃
を超える温度域では、圧延終了後、工業的に可能
な範囲で直ちに加速冷却を行つても再結晶してし
まい、鋼板の強度向上は望めない。これに対し
て、850から900℃のオーステナイトの未再結晶温
度域では、圧延終了後、直ちに加速冷却を行え
ば、圧延により鋼片中に導入された歪は解放され
ることなく累積されて変形帯密度が上昇し、これ
によつて製造された鋼板の降伏強度が上昇する。
従つて、圧延終了温度の上限値を900℃に限定し
た。 このように、この発明は、未再結晶温度域で圧
延を終了し、圧延終了温度を起点として、直ちに
加速冷却を行うことによつて、高降伏強度および
高耐食性の両立を図るものである。 なお、この発明において、圧延終了温度を起点
として、直ちに鋼板を加速冷却するとは、再結晶
開始前に鋼板を冷却することであつて、前述した
先行技術において実施している放冷または除冷の
ように、圧延終了後、一定時間経過した後に鋼板
を加速冷却することではない。因みに、先行技術
によれば、圧延後、鋼板を直ちに冷却していない
ので、高降伏強度および高耐食性の両方を併せて
付与できない。また、850〜900℃の温度域におけ
る累積圧下率が30％未満では前記変形帯密度の上
昇が不十分であるので、所期の降伏強度の上昇が
得られない。従つて、累積圧下率を30％以上に限
定した。 この発明において、900℃を超える温度域にお
ける圧下は任意である。即ち、いかなる条件で圧
下を施しても、または全く圧下を施さなくても良
い。 圧延仕上り温度は850〜900℃の温度域の任意の
温度で良い。 次に、圧延後の前記鋼板の冷却条件であるが、
圧延後の冷却速度が２℃／sec未満の場合、また
は550℃を超える温度域で２℃／sec未満の冷却速
度で冷却すると、冷却途中でCr炭化物およびσ
相が析出して耐食性が劣化する。従つて、この発
明では圧延後の前記鋼板を２℃／sec以上の平均
冷却速度で少なくとも550℃の温度まで加速冷却
するのである。 次に、この発明の実施例について説明する。 第１表に示す元素を含有するSUS304鋼（Ａ，
ＢおよびＣ）を第１図、第２図および第３図に示
す温度曲線を有するプロセス〜に従つて熱処
理した。第１図に示す温度曲線を有するプロセス
は、溶体化処理を行うもので熱間圧延において
はオーステナイトの再結晶域のみで圧下を施す。
第２図に示す温度曲線を有するプロセスは、オ
ーステナイトの再結晶域で圧下を施し、更に、降
伏強度の向上をねらつてオーステナイトの未再結
晶域でも圧下を施す、所謂、制御圧延を行うもの
であり、圧延後は空冷する。第３図に示す温度曲
線を有するプロセスは、第２図に示したプロセ
スと同様、オーステナイトの再結晶および未再
結晶域で圧下を施した後、圧延終了温度を起点と
して、直ちに加速冷却を行う。これが、この発明
における冷却方法である。なお、第１〜第３図の
プロセス〜において、圧延前のオーステナイ
ト・ステンレス鋼片は、何れもCr炭化物を十分
にマトリツクスに固溶させるために1200℃以上の
温度で加熱した。 第２表に前記各プロセス〜における条件、
得られたオーステナイト・ステンレス鋼板１〜１
３（比較鋼板１〜５および１０〜１３、本発明鋼
板６〜９）の引張試験結果および腐食試験結果を
合せて示す。第２表中ストラウス試験は、沸騰し
た硫酸と硫酸銅との混合液中に試験片を浸漬した
後、試験片を折曲げて腐食状態を評価したもので
あり、○印は割れないことを、×印は全面に粒界
腐食が生じたことを、△印は一部に粒界腐食が生
じたことをそれぞれ示す。Ｕベンド試験は試験片
を20％の食塩水に1000時間浸漬した後、試験片を
折曲げて腐食割れ状態を評価したものであり、○
印は割れが発生しないことを、×印は割れが発生
したことをそれぞれ示す。
【表】
【表】
第２表から明らかなように、比較鋼板１は耐食
性（耐粒界腐食性および耐腐食割れ性）は良好で
あるが降伏強度は21Kg／mm2とJISに規定された値
の下限であり余り高くない。比較鋼板２は降伏強
度を上昇させるために窒素含有量を増加させたも
のであるが、降伏強度の上昇は５Kg／mm2程度にす
ぎず、耐応力腐食割れ性も悪い。 比較鋼板３〜５は、第２図に示したプロセス
により製造したものであり、そのうち比較鋼板３
を製造したプロセス′は、オーステナイトの未
再結晶域において圧下を施さない点を除いてプロ
セスと同様のプロセスである。オーステナイト
の未再結晶域において圧下を施さない比較鋼板３
は降伏強度が低いのに対して、オーステナイトの
未再結晶域において50％の累積圧下を施した比較
鋼板４および５は、降伏強度が上昇している。し
かし、比較鋼板４および５は圧延終了後の冷却が
空冷であるので、Ｃ量の多少にかかわらず耐食
性、特に耐粒界腐食性が悪い。 本発明鋼板６〜９は、850〜900℃の未再結晶温
度域で30％以上の累積圧下を施し、この範囲内の
温度域で圧延を終了させ、圧延終了後、圧延終了
温度を起点として、直ちに加速冷却しているの
で、降伏強度が比較鋼板１〜３と比べて板厚20mm
で55〜56Kg／mm2、板厚50mmで50Kg／mm2と大幅に高
く、かつ、耐食性も優れている。 比較鋼板１０〜１３は本発明鋼板と同じプロセ
スによつて製造したものであるが、圧延条件また
は冷却条件が本発明の範囲外である。比較鋼板１
０は冷却速度が本発明の場合に比べて遅いために
降伏強度は本発明鋼板８と同程度であるが、耐粒
界腐食性が良くない。比較鋼板１１〜１３は冷却
速度が本発明の範囲内であるが、オーステナイト
の未再結晶域における圧下を850℃未満の温度に
至るまで施したので、Cr炭化物の歪誘起析出が
生じて耐粒界腐食生に劣る。 以上の説明はオーステナイト・ステンレス鋼板
を製造する場合であるが、他の鋼材を製造する場
合にもこの発明を適用することができることは勿
論である。 以上説明したように、この発明によれば、溶体
化処理を施す場合のように再加熱炉を必要とせ
ず、耐食性に優れ、かつ降伏強度の高いオーステ
ナイト・ステンレス鋼材を製造することができる
といつた極めて有用な効果がもたらされる。
性（耐粒界腐食性および耐腐食割れ性）は良好で
あるが降伏強度は21Kg／mm2とJISに規定された値
の下限であり余り高くない。比較鋼板２は降伏強
度を上昇させるために窒素含有量を増加させたも
のであるが、降伏強度の上昇は５Kg／mm2程度にす
ぎず、耐応力腐食割れ性も悪い。 比較鋼板３〜５は、第２図に示したプロセス
により製造したものであり、そのうち比較鋼板３
を製造したプロセス′は、オーステナイトの未
再結晶域において圧下を施さない点を除いてプロ
セスと同様のプロセスである。オーステナイト
の未再結晶域において圧下を施さない比較鋼板３
は降伏強度が低いのに対して、オーステナイトの
未再結晶域において50％の累積圧下を施した比較
鋼板４および５は、降伏強度が上昇している。し
かし、比較鋼板４および５は圧延終了後の冷却が
空冷であるので、Ｃ量の多少にかかわらず耐食
性、特に耐粒界腐食性が悪い。 本発明鋼板６〜９は、850〜900℃の未再結晶温
度域で30％以上の累積圧下を施し、この範囲内の
温度域で圧延を終了させ、圧延終了後、圧延終了
温度を起点として、直ちに加速冷却しているの
で、降伏強度が比較鋼板１〜３と比べて板厚20mm
で55〜56Kg／mm2、板厚50mmで50Kg／mm2と大幅に高
く、かつ、耐食性も優れている。 比較鋼板１０〜１３は本発明鋼板と同じプロセ
スによつて製造したものであるが、圧延条件また
は冷却条件が本発明の範囲外である。比較鋼板１
０は冷却速度が本発明の場合に比べて遅いために
降伏強度は本発明鋼板８と同程度であるが、耐粒
界腐食性が良くない。比較鋼板１１〜１３は冷却
速度が本発明の範囲内であるが、オーステナイト
の未再結晶域における圧下を850℃未満の温度に
至るまで施したので、Cr炭化物の歪誘起析出が
生じて耐粒界腐食生に劣る。 以上の説明はオーステナイト・ステンレス鋼板
を製造する場合であるが、他の鋼材を製造する場
合にもこの発明を適用することができることは勿
論である。 以上説明したように、この発明によれば、溶体
化処理を施す場合のように再加熱炉を必要とせ
ず、耐食性に優れ、かつ降伏強度の高いオーステ
ナイト・ステンレス鋼材を製造することができる
といつた極めて有用な効果がもたらされる。
第１図および第２図は、従来のオーステナイ
ト・ステンレス鋼板の製造方法における温度曲線
を示すグラフ、第３図は、この発明の方法によつ
てオーステナイト・ステンレス鋼板を製造する場
合の温度曲線を示すグラフである。
ト・ステンレス鋼板の製造方法における温度曲線
を示すグラフ、第３図は、この発明の方法によつ
てオーステナイト・ステンレス鋼板を製造する場
合の温度曲線を示すグラフである。
Claims (1)
- １ オーステナイトステンレス鋼片を1050℃以上
の温度に加熱し、この後、加熱した前記鋼片に
850〜900℃の未再結晶温度域で30％以上の累積圧
下を施し、この範囲内の温度域で圧延を終了さ
せ、次いで、圧延終了後、このようにして得られ
たオーステナイトステンレス鋼板を、圧延終了温
度を起点として、直ちに、２℃／sec以上の平均
冷却速度で少なくとも550℃の温度まで加速冷却
することを特徴とする、耐食性に優れた高降伏強
度オーステナイト・ステンレス鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59051233A JPS60197817A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 耐食性に優れた高降伏強度オ−ステナイト・ステンレス鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59051233A JPS60197817A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 耐食性に優れた高降伏強度オ−ステナイト・ステンレス鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197817A JPS60197817A (ja) | 1985-10-07 |
| JPH0365408B2 true JPH0365408B2 (ja) | 1991-10-11 |
Family
ID=12881224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59051233A Granted JPS60197817A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 耐食性に優れた高降伏強度オ−ステナイト・ステンレス鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60197817A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61272317A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐食性に優れた常温および高温域での高強度オ−ステナイト・ステンレス鋼材の製造方法 |
| DE3586247T2 (de) * | 1985-10-15 | 1993-02-25 | Aichi Steel Works Ltd | Hochfester rostfreistahl und dessen herstellung. |
| JPS62247023A (ja) * | 1986-04-19 | 1987-10-28 | Nippon Steel Corp | ステンレス厚鋼板の製造方法 |
| JPS62267419A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-20 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
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Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5946287B2 (ja) * | 1979-02-13 | 1984-11-12 | 住友金属工業株式会社 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の固溶化処理法 |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP59051233A patent/JPS60197817A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60197817A (ja) | 1985-10-07 |
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