JPS6282703A - 高入力インピ−ダンス広帯域増幅器 - Google Patents
高入力インピ−ダンス広帯域増幅器Info
- Publication number
- JPS6282703A JPS6282703A JP60223271A JP22327185A JPS6282703A JP S6282703 A JPS6282703 A JP S6282703A JP 60223271 A JP60223271 A JP 60223271A JP 22327185 A JP22327185 A JP 22327185A JP S6282703 A JPS6282703 A JP S6282703A
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- JP
- Japan
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- amplifier
- input terminal
- inverting input
- gain
- feedback
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高入力インピーダンス広帯域増幅器に関する
ものであり、詳しくは、非反転構成の高入力インピーダ
ンス広帯域増幅器に関するものである。
ものであり、詳しくは、非反転構成の高入力インピーダ
ンス広帯域増幅器に関するものである。
（従来の技術）
波形測定器などの高精度の電子測定器の入力増幅器とし
ては、広い周波数帯域にわたって周波数特性が良好であ
ること、ドリフトが小さいこと、入力信号源に対する負
荷の影響を小さくするために入力インピーダンスが極め
て大きいことなどが要求される。
ては、広い周波数帯域にわたって周波数特性が良好であ
ること、ドリフトが小さいこと、入力信号源に対する負
荷の影響を小さくするために入力インピーダンスが極め
て大きいことなどが要求される。
第４図は、従来のこのような入力増幅器の一例を示す回
路図である。第４図において、入力端子１に加えられる
入力信号の交流成分は結合コンｆンサ２およびバッファ
アンプ３を介して出力端子４に送出される。一方、入力
端子１に加えられる入力信号の低周波成分も含む直流成
分は抵抗器５゜６よりなる入力分圧回路、演算増幅器７
の非反転入力端子および抵抗器８を介してバッフ７アン
プ３に加えられている。なお、バッファアンプ３の出力
端子は抵抗器８．９よりなる出力分圧回路を介して共通
電位点に接続され、抵抗器８，９の接続点は抵抗器１０
を介して演算増幅器７の反転入力端子に接続されている
。
路図である。第４図において、入力端子１に加えられる
入力信号の交流成分は結合コンｆンサ２およびバッファ
アンプ３を介して出力端子４に送出される。一方、入力
端子１に加えられる入力信号の低周波成分も含む直流成
分は抵抗器５゜６よりなる入力分圧回路、演算増幅器７
の非反転入力端子および抵抗器８を介してバッフ７アン
プ３に加えられている。なお、バッファアンプ３の出力
端子は抵抗器８．９よりなる出力分圧回路を介して共通
電位点に接続され、抵抗器８，９の接続点は抵抗器１０
を介して演算増幅器７の反転入力端子に接続されている
。
このような構成において、演算増幅器７のオープンルー
プゲインは非常に大きいので、入力分圧回路と出力分圧
回路の分圧比を適切に選定することによりバッフ７アン
プ３に加えられる交流成分および直流成分を等しくする
ことができる。抵抗器１０は演算増幅器７の反転入力端
子および非反転入力端子に対する入力インピーダンスを
等しくするためのものである。
プゲインは非常に大きいので、入力分圧回路と出力分圧
回路の分圧比を適切に選定することによりバッフ７アン
プ３に加えられる交流成分および直流成分を等しくする
ことができる。抵抗器１０は演算増幅器７の反転入力端
子および非反転入力端子に対する入力インピーダンスを
等しくするためのものである。
このように構成することにより、出力端子４に送出され
る出力信号は抵抗器１０を介して演算増幅器７に負帰還
されているので直流から高周波にわたって入力信号に正
確に追随することになり、直流のレベル変動やドリフト
、信号歪などを、生じることはない。また、低周波に対
するゲインおよび高周波に対するゲインの変動も負帰還
ループの修正Ｉ１１能によって補償されることになる。
る出力信号は抵抗器１０を介して演算増幅器７に負帰還
されているので直流から高周波にわたって入力信号に正
確に追随することになり、直流のレベル変動やドリフト
、信号歪などを、生じることはない。また、低周波に対
するゲインおよび高周波に対するゲインの変動も負帰還
ループの修正Ｉ１１能によって補償されることになる。
（発明が解決しようとする問題点） −しかし、
このような構成によれば、交流成分に対するゲインはバ
ッファアンプ３により設定されることになるが、その精
度が低いという欠点がある。
このような構成によれば、交流成分に対するゲインはバ
ッファアンプ３により設定されることになるが、その精
度が低いという欠点がある。
本発明は、このような点に着目したものであって、その
目的は、直流から高周波までの広い周波数帯域にわたっ
て高精度の一定のゲインを有し、入力インピーダンスが
極めて大きい非反転構成の高入力インピーダンス広帯域
増幅器を提供することにある。
目的は、直流から高周波までの広い周波数帯域にわたっ
て高精度の一定のゲインを有し、入力インピーダンスが
極めて大きい非反転構成の高入力インピーダンス広帯域
増幅器を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
このような目的を達成する本発明は、直流から高周波ま
で平坦なオープンループゲインＡ１を有し非反転入力端
子に入力信号が加えられる第１の増幅器と、高精度の直
流ゲインＡ２を有し反転入力端子に入力信号が加えられ
る第２の増幅器と、直流から高周波まで平坦なオープン
ループゲインＡ３を有し非反転入力端子にＭｌのｍ幅器
の出力信号が加えられ反転入力端子に第２増幅器の出力
信号が加えられる第３の増幅器と、第３の増幅器の出力
信号を帰還率β盲で第１の増幅器の反転入力端子に帰還
する第１の帰還回路と、第３の増幅器の出力信号を帰還
率β２で第２の増幅器の非反転入力端子に帰還する第２
の帰還回路とを具備し、前記帰還率β２は１／β２が所
望の回路ゲインになるように選定されたことを特徴とす
る。
で平坦なオープンループゲインＡ１を有し非反転入力端
子に入力信号が加えられる第１の増幅器と、高精度の直
流ゲインＡ２を有し反転入力端子に入力信号が加えられ
る第２の増幅器と、直流から高周波まで平坦なオープン
ループゲインＡ３を有し非反転入力端子にＭｌのｍ幅器
の出力信号が加えられ反転入力端子に第２増幅器の出力
信号が加えられる第３の増幅器と、第３の増幅器の出力
信号を帰還率β盲で第１の増幅器の反転入力端子に帰還
する第１の帰還回路と、第３の増幅器の出力信号を帰還
率β２で第２の増幅器の非反転入力端子に帰還する第２
の帰還回路とを具備し、前記帰還率β２は１／β２が所
望の回路ゲインになるように選定されたことを特徴とす
る。
（実施例）
以下、図面を用いて本発明の実施例を詳細に説用する。
第１図は、本発明の一実施例を示すブロック図である。
第１図において、１１は入力端子であり、直流から高周
波まで平坦なオープンループゲイン△瞥を有する第１の
増幅器１２の非反転入力端子に接続されるとともに、高
精度の直流ゲインＡ２を有する第２の増幅器１３の反転
入力端子に接続されている。１４は直流から高周波まで
平坦なオープンループゲインＡ３を有する第３の増幅器
であり、非反転入力端子には第１の増幅器１２の出力信
号が加えられ反転入力端子には第２増幅器１３の出力信
号が加えられている。１５は第３の増幅器１４の出力信
号を９１１選率βずで第１の増ｆＩ器１２の反転入力端
子に帰還する第１の帰還回路、１６は第３の増幅器１４
の出力信号を帰還率β２で第２の増幅器１３の非反転入
力端子に帰還する第２の帰還回路、１ｔは出力端子であ
る。
波まで平坦なオープンループゲイン△瞥を有する第１の
増幅器１２の非反転入力端子に接続されるとともに、高
精度の直流ゲインＡ２を有する第２の増幅器１３の反転
入力端子に接続されている。１４は直流から高周波まで
平坦なオープンループゲインＡ３を有する第３の増幅器
であり、非反転入力端子には第１の増幅器１２の出力信
号が加えられ反転入力端子には第２増幅器１３の出力信
号が加えられている。１５は第３の増幅器１４の出力信
号を９１１選率βずで第１の増ｆＩ器１２の反転入力端
子に帰還する第１の帰還回路、１６は第３の増幅器１４
の出力信号を帰還率β２で第２の増幅器１３の非反転入
力端子に帰還する第２の帰還回路、１ｔは出力端子であ
る。
このような構成において、回路の伝達関数は次のように
なる。
なる。
ここで、帰還率β２を１／β２が所望の回路ゲインにな
るように選定し、β１をβＷ−β２−（１／Ａ＋ ・Ａ
３）になるように選定することにより、直流から高周波
までの広い周波数帯域にわたって高精度の一定のゲイン
を有し、入力インピーダンスが極めて大きい非反転構成
の高入力インビーダンス広帯域増幅器が実現できる。
るように選定し、β１をβＷ−β２−（１／Ａ＋ ・Ａ
３）になるように選定することにより、直流から高周波
までの広い周波数帯域にわたって高精度の一定のゲイン
を有し、入力インピーダンスが極めて大きい非反転構成
の高入力インビーダンス広帯域増幅器が実現できる。
第２図は第１図の具体的な回路例を示す回路図、第３図
は第２図の概略回路図であり、第１図と同一部分には同
一符号を付けている。これら図面において、第１の増幅
器Ａ１は、電界効果トランジスタＦＥＴ＋ 、ＦＥＴ２
、電流１１ｉＣＣ＋ 、ＣＣ２、トランジスタＴｒ＋
、Ｔｒ２、抵抗器Ｒ１〜Ｒ４で構成されている。電界効
果トランジスタＦＥＴ言のゲートには入力端子１１が接
続され、ソースは電源線■＋に接続され、ドレインはト
ランジスタ丁ｒ１のベースに接続されるとともに抵抗器
Ｒ＋および電流源ＣＧ＋を介して′ＲｖＡ線Ｖ−に接続
されている。トランジスタ丁ｒｌのコレクタは電源線Ｖ
＋に接続され、エミッタは抵抗器Ｒ＋ と電流源ＣＣ＋
の接続点に接続されている。電界効果トランジスタＦＥ
Ｔ２のゲートは帰還率β１．Ｒ２を設定するために直列
接続された３個の抵抗器Ｒ６〜Ｒｓの抵抗器Ｒ７とＲθ
との接続点に接続され、ソースは電源線Ｖ＋に接続され
、ドレインはトランジスタＴｒ２のベースに接続される
とともに抵抗器Ｒ２および電流源ＣＣ２を介して電源線
■−に接続されている。トランジスタＴｒ２のコレクタ
はトランジスタＴｒ３のベース、トランジスタ丁ｒ４の
コレクタに接続されるとともに抵抗器Ｒ４を介して共通
電位点に接続され、エミッタは抵抗器Ｒ２と電流源ＣＣ
２の接続点に接続されるとともに抵抗器Ｒ３を介してト
ランジスタＴｒ１のエミッタに接続されている。このよ
うにして構成される第１の増幅器１２は、直流から高周
波まで一定のオープンループゲイン（例えば４０倍）を
有している。第２の増＃ｉ器１３としては高精度の直流
特性を有する演算増幅器を用いている。演算増幅器１３
の反転入力端子には入力端子１１が接続され、非反転入
力端子には抵抗ＲＲ６とＲ７の接続点が接続され、出力
端子は抵抗器Ｒｈｏを介してトランジスタＴｒ４のベー
スに接続されている。第３の増幅器１４は、トランジス
タＴ ’ ３ ＋ツェナーダイオードＺＤ＋および抵抗
器Ｒうで通常のエミッタフォロアアンプとして構成され
ている。トランジスタＴｒ３のコレクタは電源線Ｖ＋に
接続され、エミッタはツェナーダイオードＺＤ＋のカソ
ードに接続され、ツェナーダイオードＺ Ｄ ＋のアノ
ードは出力端子１７に接続されるとともに抵抗器Ｒ５を
介して電源線Ｖ−に接続されている。出力端子１７は帰
還率β嘗、β２を設定するために直列接続された３個の
抵抗器Ｒ６〜Ｒ，を介して共通電位点に接続されている
。トランジスタ７ｒ４のエミッタは抵抗器Ｒ９を介して
電源線■＋に接続されている。なお、これらトランジス
タＴｒ４および抵抗器Ｒｅ ＊ Ｒ＋ ｏは第２の増幅
器１３の出力電圧を電流に変換する変換回路を構成して
いる。
は第２図の概略回路図であり、第１図と同一部分には同
一符号を付けている。これら図面において、第１の増幅
器Ａ１は、電界効果トランジスタＦＥＴ＋ 、ＦＥＴ２
、電流１１ｉＣＣ＋ 、ＣＣ２、トランジスタＴｒ＋
、Ｔｒ２、抵抗器Ｒ１〜Ｒ４で構成されている。電界効
果トランジスタＦＥＴ言のゲートには入力端子１１が接
続され、ソースは電源線■＋に接続され、ドレインはト
ランジスタ丁ｒ１のベースに接続されるとともに抵抗器
Ｒ＋および電流源ＣＧ＋を介して′ＲｖＡ線Ｖ−に接続
されている。トランジスタ丁ｒｌのコレクタは電源線Ｖ
＋に接続され、エミッタは抵抗器Ｒ＋ と電流源ＣＣ＋
の接続点に接続されている。電界効果トランジスタＦＥ
Ｔ２のゲートは帰還率β１．Ｒ２を設定するために直列
接続された３個の抵抗器Ｒ６〜Ｒｓの抵抗器Ｒ７とＲθ
との接続点に接続され、ソースは電源線Ｖ＋に接続され
、ドレインはトランジスタＴｒ２のベースに接続される
とともに抵抗器Ｒ２および電流源ＣＣ２を介して電源線
■−に接続されている。トランジスタＴｒ２のコレクタ
はトランジスタＴｒ３のベース、トランジスタ丁ｒ４の
コレクタに接続されるとともに抵抗器Ｒ４を介して共通
電位点に接続され、エミッタは抵抗器Ｒ２と電流源ＣＣ
２の接続点に接続されるとともに抵抗器Ｒ３を介してト
ランジスタＴｒ１のエミッタに接続されている。このよ
うにして構成される第１の増幅器１２は、直流から高周
波まで一定のオープンループゲイン（例えば４０倍）を
有している。第２の増＃ｉ器１３としては高精度の直流
特性を有する演算増幅器を用いている。演算増幅器１３
の反転入力端子には入力端子１１が接続され、非反転入
力端子には抵抗ＲＲ６とＲ７の接続点が接続され、出力
端子は抵抗器Ｒｈｏを介してトランジスタＴｒ４のベー
スに接続されている。第３の増幅器１４は、トランジス
タＴ ’ ３ ＋ツェナーダイオードＺＤ＋および抵抗
器Ｒうで通常のエミッタフォロアアンプとして構成され
ている。トランジスタＴｒ３のコレクタは電源線Ｖ＋に
接続され、エミッタはツェナーダイオードＺＤ＋のカソ
ードに接続され、ツェナーダイオードＺ Ｄ ＋のアノ
ードは出力端子１７に接続されるとともに抵抗器Ｒ５を
介して電源線Ｖ−に接続されている。出力端子１７は帰
還率β嘗、β２を設定するために直列接続された３個の
抵抗器Ｒ６〜Ｒ，を介して共通電位点に接続されている
。トランジスタ７ｒ４のエミッタは抵抗器Ｒ９を介して
電源線■＋に接続されている。なお、これらトランジス
タＴｒ４および抵抗器Ｒｅ ＊ Ｒ＋ ｏは第２の増幅
器１３の出力電圧を電流に変換する変換回路を構成して
いる。
このような構成において、入力信号ｖｉｎの直流成分お
よび低周波成分は第１の増幅器１２および第２の増幅器
１３で増幅される。ここで、第２の増幅器１３のオープ
ンループゲインは第１の増幅器１２のオープンループゲ
インに比べてはるかに大きいので第２の増幅器１３の直
流特性がそのまま出力信号Ｖｏｕｔに現われることにな
り、伝達関数は第（２）式％式％ 一方、高周波成分に関する伝達関数は前述筒（１）式の
ようになり、クローズループゲインは変わらない。この
第（１）式が成立するためにはβツーβ２−（１／Ａ冒
・Ａ３）とともにｌＡ＋＋Ａ２ ｌ〜器を用いること
によりＡ２ ＝ｌＡ２ １／ （１＋Ｔ２・Ｓ）となる
ことがら、 となり、Ａ ＋ ”−０テアル限’） ｌ Ａｌ ＋Ａ
２ ｌ ’；０となる。そして、第（１）式から明ら
かなように、第１の増幅器１２および第３の増幅器１４
のオープンループゲインが平坦である限り出力信号ＶＯ
Ｕｔに第２の増幅器１３の周波数特性が川ゎれないこと
になる。
よび低周波成分は第１の増幅器１２および第２の増幅器
１３で増幅される。ここで、第２の増幅器１３のオープ
ンループゲインは第１の増幅器１２のオープンループゲ
インに比べてはるかに大きいので第２の増幅器１３の直
流特性がそのまま出力信号Ｖｏｕｔに現われることにな
り、伝達関数は第（２）式％式％ 一方、高周波成分に関する伝達関数は前述筒（１）式の
ようになり、クローズループゲインは変わらない。この
第（１）式が成立するためにはβツーβ２−（１／Ａ冒
・Ａ３）とともにｌＡ＋＋Ａ２ ｌ〜器を用いること
によりＡ２ ＝ｌＡ２ １／ （１＋Ｔ２・Ｓ）となる
ことがら、 となり、Ａ ＋ ”−０テアル限’） ｌ Ａｌ ＋Ａ
２ ｌ ’；０となる。そして、第（１）式から明ら
かなように、第１の増幅器１２および第３の増幅器１４
のオープンループゲインが平坦である限り出力信号ＶＯ
Ｕｔに第２の増幅器１３の周波数特性が川ゎれないこと
になる。
なお、第（１）式を正確に成立させるためには、入力信
ＱＶｔｎとして方形波を加えて第２の増幅器１３の出力
が直流（振幅が零）になるように抵抗器Ｒ３を調整すれ
ばよい。
ＱＶｔｎとして方形波を加えて第２の増幅器１３の出力
が直流（振幅が零）になるように抵抗器Ｒ３を調整すれ
ばよい。
試作回路によれば、第２図のように構成することによっ
て、直流から数１０ＭＨｚまでの広帯域にわたって高入
力インピーダンスおよび平坦なゲインを有することが確
認できた。そして、その場合の消費電力および価格は、
市販されている同等性能を有するハイブリッド広帯域演
算増幅器に比べて数分の１になった。
て、直流から数１０ＭＨｚまでの広帯域にわたって高入
力インピーダンスおよび平坦なゲインを有することが確
認できた。そして、その場合の消費電力および価格は、
市販されている同等性能を有するハイブリッド広帯域演
算増幅器に比べて数分の１になった。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明によれば、直流から高周波
までの広い周波数帯域にわたって高精度の一定のゲイン
を有し、入力インピーダンスが極めて大きい非反転構成
の高入力インピーダンス広帯域増幅器が実現でき、実用
上の効果は大きい。
までの広い周波数帯域にわたって高精度の一定のゲイン
を有し、入力インピーダンスが極めて大きい非反転構成
の高入力インピーダンス広帯域増幅器が実現でき、実用
上の効果は大きい。
第１図は本発明の一実施例を示すブロック図、第２図は
第１図の具体例を示す回路図、第３図は第２図の簡略回
路図、第４図は従来の回路の一例を示す回路図である。 １１・・・入力端子、１２・・・第１の増幅器、１３・
・・第２の増幅器、１４・・・第３の増幅器、１５・・
・第１の帰還回路、１Ｇ・・・第２の帰還回路、１７・
・・出力端子。 第Ｊ図
第１図の具体例を示す回路図、第３図は第２図の簡略回
路図、第４図は従来の回路の一例を示す回路図である。 １１・・・入力端子、１２・・・第１の増幅器、１３・
・・第２の増幅器、１４・・・第３の増幅器、１５・・
・第１の帰還回路、１Ｇ・・・第２の帰還回路、１７・
・・出力端子。 第Ｊ図
Claims (1)
- 直流から高周波まで平坦なオープンループゲインＡ＿１
を有し非反転入力端子に入力信号が加えられる第１の増
幅器と、高精度の直流ゲインＡ＿２を有し反転入力端子
に入力信号が加えられる第２の増幅器と、直流から高周
波まで平坦なオープンループゲインＡ＿３を有し非反転
入力端子に第１の増幅器の出力信号が加えられ反転入力
端子に第２増幅器の出力信号が加えられる第３の増幅器
と、第３の増幅器の出力信号を帰還率β＿１で第１の増
幅器の反転入力端子に帰還する第１の帰還回路と、第３
の増幅器の出力信号を帰還率β＿２で第２の増幅器の非
反転入力端子に帰還する第２の帰還回路とを具備し、前
記帰還率β＿２は１／β＿２が所望の回路ゲインになる
ように選定され、前記β＿１はβ＿１＝β＿２−（１／
Ａ＿１・Ａ＿３）になるように選定されたことを特徴と
する高入力インピーダンス広帯域増幅器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60223271A JPS6282703A (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 高入力インピ−ダンス広帯域増幅器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60223271A JPS6282703A (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 高入力インピ−ダンス広帯域増幅器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6282703A true JPS6282703A (ja) | 1987-04-16 |
| JPH0216048B2 JPH0216048B2 (ja) | 1990-04-16 |
Family
ID=16795502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60223271A Granted JPS6282703A (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 高入力インピ−ダンス広帯域増幅器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6282703A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5345191A (en) * | 1992-07-31 | 1994-09-06 | Leader Electronics Corp. | Broad-band amplifier |
-
1985
- 1985-10-07 JP JP60223271A patent/JPS6282703A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5345191A (en) * | 1992-07-31 | 1994-09-06 | Leader Electronics Corp. | Broad-band amplifier |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0216048B2 (ja) | 1990-04-16 |
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